1 DESCRIPCION DE LAS EDIFICACIONES PROYECTADAS

PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
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DESCRIPCION DE LAS EDIFICACIONES PROYECTADAS ............................ 1
1.1
Elementos constructivos ................................................................................... 1
1.2
Estructura .......................................................................................................... 5
MATERIALES EMPLEADOS .............................................................................. 15
CARGAS ACTUANTES ....................................................................................... 16
3.1
Normativa: ...................................................................................................... 16
3.2
Acciones superficiales: ................................................................................... 16
CONDICIONES DE SEGURIDAD....................................................................... 25
4.1
Estado límite último y de servicio .................................................................. 25
4.2
Estado límite de servicio: DEFORMACIONES Y FLECHAS ...................... 26
4.3
ACCIONES SISMICAS ................................................................................. 27
CALCULO DE LA ESTRUCTURA ..................................................................... 27
5.1
Modelización de la estructura ......................................................................... 28
5.2
Bases de cálculo.............................................................................................. 28
5.3
Resultados del cálculo estructural .................................................................. 30
5.3.1
Cálculo elástico lineal de la nave. Esfuerzos más notables. ................... 31
5.3.2
Análisis de estabilidad elástica ............................................................... 36
5.3.3
Viga carrilera puente grúa ...................................................................... 39
5.3.4
Losa plataforma camión ......................................................................... 39
5.3.5
Forjado ligero tramex ............................................................................. 43
5.3.6
Cálculo estructura metálica galería......................................................... 43
5.3.7
Estructura metálica plataforma camión .................................................. 44
5.4
Comprobación de perfiles............................................................................... 44
CORREAS DE CUBIERTA .................................................................................. 56
CIMENTACION .................................................................................................... 58
7.1
Bases de anclaje .............................................................................................. 58
7.2
Zapatas ............................................................................................................ 58
MEDICION ESTRUCTURA METALICA ........................................................... 60
MEDICION HORMIGON ..................................................................................... 64
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DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
ANEJO DE CALCULO DE UNA NAVE PARA
INSTALACIONES HIDRAULICAS DEL POST-TRASVASE
JUCAR VINALOPO, EN VILLENA (ALICANTE)
1 DESCRIPCION DE LAS EDIFICACIONES
PROYECTADAS
1.1
Elementos constructivos
La nave tiene en planta forma rectangular, con una luz de 27.3 m., y una
anchura de 40.30 m. La separación entre caras exteriores de los pilares es de
27.42 m, en sentido transversal y 40.42 m. en sentido longitudinal. En todas las
fachadas existe un voladizo de 2.224 m. de vuelo, por lo que la superficie
cubierta es de 31.748 m. x 44.748 m (superficie de 1.421 m2). La altura máxima
de la estructura es de 10.47 m. (coronación cumbrera estructura principal) y
libre interior de 8.004 m. en la zona central interior y de 6.00 m. hasta el vértice
interior del nudo de esquina de la triangulación. La altura libre exterior en el
extremo del voladizo es de 6.142 m.
Las fachadas serán en principio semi-abiertas, disponiendo un muro de
bloque de hormigón hueco de 1 m. de altura respecto a coronación del muro de
hormigón perimetral. Sin embargo, respecto al cálculo, se contempla la
posibilidad que posteriormente se ejecute el resto de altura de los paramentos
con bloque de hormigón hueco de 20 cm de espesor, enfoscado en su cara
interior y con sillería o mampostería de piedra caravista en el exterior.
La cubierta será a cuatro aguas, con una pendiente del 26%, a base de
correas de perfil IPE-120 las intermedias y la de cumbrera, y UPN-120 la del
extremo del voladizo, separadas 1.175 cm (medida según el plano de la
cubierta). Entre las correas se coloca, atornillado a sus alas inferiores, un panel
tipo sándwich de 4 cm. de espesor máximo, de 10 kg/m2 de peso y caras
planas, prelacada con color semejante a ladrillo cerámico. La cubierta se
ejecuta con un elemento prefabricado que comprende una placa soporte, un
aislamiento térmico a base de lana de roca o poliestireno expandido, y una teja
tipo árabe más los elementos de sujeción o amarre entre ellos, todo ello
apoyado sobre las correas, cuyo conjunto no sobrepasa el peso de 85 kg/m2.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
Se disponen lucernarios en cada una de las vertientes, repartidos al
tresbolillo en la cubierta tal como se indica en el plano de estructura de
cubierta, de material plástico translúcido de poliéster o similar. Cada módulo
tiene de longitud la luz de las correas (equivalente a un vano de 4.55 m. ó
4.333 m.), y una anchura que coincide con la separación entre dos correas
(1.175 m.).
Vista fachada NW
Vista fachada SW
El perímetro de la nave desde dónde arranca el voladizo se encuentra
delimitado por un muro de hormigón armado de 40 cm. de espesor que discurre
perimetralmente a lo largo de las fachadas de la nave. Los pilares de la nave
consisten en unos soportes compuestos de dos cordones triangulados o
empresillados en la mayoría de los casos y otros de perfil simple en doble T, se
apoyan sobre un pilar o enano de hormigón enrasado por su cara exterior al
muro, siendo las dimensiones de 850 x 50 cm..
Los pilares de las fachadas hastiales que son de perfil simple (excepto el
central) arrancan de un enano de 60x45 cm. En las esquinas de la nave, al
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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existir pórticos en dirección diagonal a 45º con las fachadas, se disponen unos
enanos en su mismo plano o dirección de dimensiones 104x60 cm., con la
disposición que figura en los planos.
Sección F-F
En el interior de la nave se disponen de los elementos necesarios (viga
carrilera, soportes y arriostramientos) para soportar un puente grúa de 15 T que
recorre longitudinalmente la nave. Al resultar el cordón interior inclinado hacia
el interior de la nave, el suministrador del puente grúa deberá comprobar que
puede instalarse sin modificar las dimensiones de los elementos de soporte.
Sección C-C
El muro que rodea perimetralmente la nave tiene de dimensiones
exteriores 40.7 x 27.7 m. y una altura de 3.40 m. respecto a la cara superior de
la solera o sótano donde se disponen las instalaciones hidráulicas. Por tanto la
cara interior del muro presenta el aspecto de un muro con contrafuertes que
coincide con la posición de los pilares.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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La solera es de hormigón armado, tiene 20 cm. de espesor a una cota de
-3.40 m. respecto a la rasante del muro. Sus dimensiones coinciden con las de
las cara interior de la zapata corrida perimetral que sirve de soporte al muro,
interrumpida por las zapatas de soportes interiores y de las bancadas de las
tuberías y maquinaria hidráulicas.
Planta nave
En el interior de la nave y enrasando con la cota exterior, se colocarán un
forjado ligero a modo de altillo o pasarelas que permiten el acceso a las
diferentes zonas interrumpidas por las conducciones y a la galería. Se ejecuta
a base de piso de retícula de chapa repujada o perforada (tramex). Comprende
dos plataformas transversales de 4.06 m. de anchura y 26.33 m. de longitud,
separadas ambas 12.97 m. Este hueco central coincide con las turbinas de la
instalación hidráulica. Mediante voladizos unidos a las paredes del muro, se
proyecta una vía de paso peatonal que conecta ambas paralelas y recorre el
muro hasta el acceso a la galería, salvando mediante escaleras el desnivel
existente (-1.12 m.).
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Coincidiendo con una posible futura puerta de acceso de camiones (2º
vano de la fachada NW) se fabricará una losa de hormigón armado maciza de
35 cm. de espesor de dimensiones 8.45 x 4.84 m., con la misma anchura con la
zona de la puerta de acceso. Se dispone en el presente proyecto de una puerta
de dos hojas, de 4 m. de anchura y 1 m. de altura.
En la zona junto a la galería se construirá un foso de 1 m. de profundidad
(cota -4.40 m.) de dimensiones 12.91 x 4.00 m. , centrado con el eje de la nave,
y que comunica con el acceso a la galería.
Sección longitudinal galería
La galería es simétrica de doble hueco, de 4.5 m. de anchura cada una y
4.25 m. de altura, de 47 m. de longitud. Cada hueco se compone de una parte
rectangular inferior, de 4.5 x 2.55, y un semicírculo superior de 2.25 m. de
radio. Debido a que los tubos se encuentran en la parte inferior, se diseña una
plataforma de circulación de tramex, a una altura mínima de 1.82 m. quebrada,
atornillada al muro, que deja una altura libre de 2.35 m., siendo transitable la
anchura de un metro central. En cumbrera se dispone una viga carrilera IPE160 con grapas de sujeción cada 2.0 m. para permitir evacuar instalaciones de
la cabecera de la galería.
1.2
Estructura
La estructura de la nave es de acero para edificación y se compone de un
entramado espacial de vigas y pilares triangulados de nudos rígidos
empotrados en la cimentación.
Al tratarse los pilares de elementos de canto variable que se reduce
linealmente al descender hacia su base, la transmisión de flectores a la
coronación del muro o enano se reduce aunque no se elimina.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Se ha dividido en planta la estructura en 9 vanos, de los cuales los tres
centrales son de 4.333 m. de separación y los tres extremos a cada lado de
4.55 m. En las fachadas hastiales existen 6 vanos todos ellos de 4.55 m.
Esquema general de la estructura
La cubierta a cuatro aguas dispone de una limatesa central o cumbrera
horizontal que comprende los tres tramos centrales de 4.333 m. El resto de
vanos coincide con las zonas de la cubierta a tres aguas.
Es simétrica en sus dos ejes ortogonales.
Los elementos estructurales más relevantes son:
CORREAS DE CUBIERTA
Las correas de cubierta son de perfil IPE-120 apoyadas encima de los
cordones de los pórticos, de luces 4.55 m. ó 4.333 m. según la zona donde se
encuentren, quedando otras de menor luz al apoyarse sobre las diagonales de
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las vertientes. En todos los casos la separación es de 1.175 m según el plano
de cubierta o 1.137 m. medido en proyección (26% de pendiente ó 14.57o). En
todos los casos se consideran continuas en los apoyos.
Sólo las correas perimetrales en el extremo del voladizo, el perfil se
modifica a UPN-120 constituyendo un elemento de cierre de cara plana.
Planta de cubierta. Correas.
PORTICO 1
Consiste en un pórtico de 27.3 m. de luz referido a eje de los cordones
exteriores de los pilares, 10337 mm. de altura en cumbrera formado por pilares
y jácena con estructura triangulada.
La triangulación de cubierta se compone de dos cordones formados el
superior por 2UPN-140 en cajón, en disposición vertical, y 2UPN-140 el inferior
inclinado y #140x100x5, ambos con disposición apaisada. Los correas apoyan
fuera de los nudos con separaciones de 1175 mm. La pendiente de ambos
cordones es del 26%.
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El cordón inferior se compone de un primer tramo arrancando de los
pilares de canto constante (1100 mm) y el tramo central de disposición
horizontal resultando un canto linealmente variable en la celosía, máximo en el
centro con 2283 mm.
La triangulación es de tipo Warren, con diagonales con inclinaciones
alternadas, con montantes para aliviar la luz del cordón superior. Los perfiles
de las diagonales son de tubo #140-100-5 y #120-80-5 y 4, siempre en
disposición apaisada, y la de los montantes perfil tubular rectangular
#100x60x5. La separación entre montantes no es fija debido a que debe
ajustarse a las alineaciones de los pórticos de fachada y pórtico diagonal.
Pórtico tipo 1
Los pilares se componen de dos cordones de perfil 2UPN-140 en cajón el
exterior y 2UPN-160 (el posterior inclinado hacia el interior), en disposición
apaisada. En la base tiene 45 cm. de canto y en el nudo de esquina 120 cm.
Los cordones se encuentran unidos con diagonales a separaciones verticales
de 100 cm. formados por perfil rectangular #140-100-5. Los montantes son de
tubo #100x60x5 excepto el que coincide con la posición de la ménsula para la
viga carrilera que es una HEA-260. La ménsula es la continuación del perfil
anterior HEA-260 con 50 cm. de vuelo.
El voladizo de 2.224 mm. de longitud se compone de dos UPN-140 en
cajón con disposición vertical, prolongación del cordón superior, con un canto
constante.
En la parte central los dos pórticos tipo 1-1 (centrales) se conectan
transversalmente con una celosía de cordones paralelos (partida entre los
pórticos 1-1 como principales), mientras que los pórticos tipo 1-2 se unen en el
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punto de encuentro con pórticos diagonales y con un pórtico similar pero
perteneciente al centro del hastial (Tipo 2).
PORTICO 2
Es la estructura que coincide con el eje longitudinal de la nave con una
longitud total de 40.3 m. Se compone de dos pórticos similares, con la misma
disposición de perfiles y geometría, que los pórticos tipo 1 (exceptuando el
cordón interior del pilar, que en lugar de 2UPN-160 se dispondrán 2UPN-140
siendo por tanto iguales ambos cordones), y una celosía central de tres vanos
que coinciden con los pórticos intermedios 1-1. La altura libre es de 7.99 m.
La celosía central se compone de dos cordones de tubo rectangular, el
superior de #140-100-5 y el inferior de #120-80-4 triangulados con diagonales
de tubo #100x60x4. Se intercala entre los pórticos al tratarse de una estructura
secundaria.
Pórtico tipo 2
Los montantes extremos reciben los pórticos tipo 1-2, el pórtico 2 y las
diagonales. Por esta razón, el nudo se ha diseñado mediante tres IPE-300
(nudo superior) y IPE-330 (nudo inferior), con sus extremos de las alas unidos
con chapa, de manera que presenten superficies planas cada 45º para facilitar
el enlace con los cordones superior e inferior, de los pórticos mencionados y
sus diagonales.
Esta celosía central se proyecta porque por una parte uniformiza el
reparto de esfuerzos entre todos los pórticos tipo 1 y 2 no presentando grandes
diferencias de esfuerzos y deformaciones entre ellos; y por otra contiene los
empujes de los distintos pórticos en el vértice de cumbrera hacia el interior de
la nave.
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PORTICO DIAGONAL
Pórtico que coincide con la tipología con los pórticos tipo 1 y 2, pero que
geométricamente es la proyección en un plano a 45º de los pórticos anteriores,
por lo que sus dimensiones horizontales se encuentran aumentadas en la
proporción de 2 . De esta forma se facilita el enlace con los pórticos que
apoyan sobre el pórtico diagonal y el apoyo de la viga carrilera.
Pórtico diagonal
La luz es de 19.30 m., el vuelo de la marquesina de 3.15 m. y el nudo de
esquina tiene 1.70 m. de canto, siendo el pilar de 64 cm de ancho en su base.
Las dimensiones verticales se mantienen constantes e iguales al resto de
pórticos. Los perfiles son similares a los del pórtico 1.
La disposición a 45º de los pórticos menores o secundarios en la esquina
(P3, P4) alivia la componente de flexión de este pórtico de mayor luz
transformándolo en axiles, por lo que los esfuerzos no son más elevados que
en el resto.
En el extremo que soporta la marquesina se dispone además del voladizo
prolongación del cordón superior, dos voladizos a 45º necesarios para
mantener una luz constante de las correas en el voladizo.
PORTICOS SECUNDARIOS 3 y 4
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Pórticos tipo 3 y 4
Son los pórticos que se soportan en su extremo superior interior en el
pórtico diagonal. El pórtico 3 tiene 9.06 m. de luz y el pórtico 4 es de 4.50 m. Se
diferencian los de la fachada lateral respecto a los del hastial en que los
primeros, al servir de apoyo a la viga carrilera del puente grúa, el pilar dispone
de un segundo cordón a base de 2UPN-160, unido al cordón exterior con
montantes #120-80-5 excepto la plataforma superior que es una HEA-260 que
se prolonga en meseta hasta la viga carrilera, siendo su apoyo (de longitud
1.44 m.). Los perfiles entre ambos tipos de pórtico son distintos, pero son de
tipo IPE para los del muro hastial y de tipo HEA para los del muro lateral.
El dintel se encuentra acartelado en los pórticos largo P3 con un cartabón
del mismo perfil que el dintel (IPE-270 para el pórtico 3 de 1.33 m. de longitud
y 0.47 de canto).
FORJADO LIGERO A COTA 0.00
En la coronación del muro se dispone un entramado de pórticos planos y
correas configurando dos pasarelas transversales para soportar un forjado
ligero tipo tramex. Para ello se replantea una distribución de pilares ajustada a
la distribución de instalaciones hidráulicas dejando un hueco central (zona de
turbinas) de 22.90 x 12.97 m2.
Se han dimensionado un conjunto de pórticos según la dirección
longitudinal de la nave, con pilares de 3.4 m. de altura. Estos pórticos (5
unidades a cada lado del hueco central) se encuentran separados a distancias
variables según se refleja en los planos.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Se componen de un vano central y un voladizo a cada extremo excepto
los que coinciden con la plataforma de camiones (que se elimina el pilar junto a
la plataforma). Los voladizo tienen 1.02 m. de vuelo y el vano central 2.13 m.
Pórticos tipo pasarela forjado ligero
El perfil de las jácenas es IPE-200 constante en el vano central y voladizo.
Estas jácenas se encuentran unidas con tornillos (son desmontables) a una
placa superior de cierre del pilar en el caso que fuese necesario desmontar
alguna de las instalaciones que se encuentran bajo el forjado.
Los pilares son de tipo grey, HEA-140 de 2.99 m. de altura separadas
2.13 m.
Los correas también se unirán con tornillos a las jácenas, son de perfil
IPE-160 excepto las extremas que son UPN-160, se encuentran separadas
1.03 m. y sus luces son variables, máxima de 5.62 m.
En el foso de 1 m. de profundidad en la base de la losa se colocarán unas
correas IPE-140 para soportar un tramex sobre el mismo.
VOLADIZOS JUNTO AL MURO A LA COTA 0.00
Con objeto de enlazar las pasarelas descritas se proyecta un pasillo de
1.55 m. de anchura, con vigas en ménsula empotradas al contrafuerte o pilar
del muro, de perfil de canto variable IPE-220/160/280. La longitud es de 12.97
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m. (a cada lado del muro longitudinal) y se disponen correas UPN-160 (borde),
IPE-160 (central) y un angular L-80-8) de apoyo en el muro.
Para permitir el acceso al interior de la galería se proyecta un pasillo de
1.09 m. de anchura, que discurre en L desde la pasarela hasta la entrada de la
galería, formada por voladizos del mismo perfil y dos correas UPN-120. Para
salvar el desnivel se proyecta una escalera hasta una pequeña plataforma de
1.55 m. de vuelo a la salida de la galería.
PLATAFORMA CAMION
En el segundo vano de la fachada lateral NW se ha dimensionado una
plataforma para entrada de carga-descarga de camiones, de 8.25 m. de
longitud y 4.84 m. de anchura. Se proyecta con dos pórticos laterales de dos
vanos de 3.35 y 4.06 m. de luz, y una separación entre ambos de 4.617 m.
Plataforma camión
Se trata de una losa de hormigón armado de 35 cm. de espesor apoyada
longitudinalmente en una jácena IPE-450 a cada lado, sobre el muro perimetral
en la entrada quedando libre el borde interior. Se han dimensionado pilares tipo
grey HEA-220. La losa se encuentra armada con φ20 a 10 cm. según la
dirección transversal (corta) y cara inferior. En el la cara superior transversal y
en la dirección longitudinal se arma con φ16 a 15 cm. Se colocará un zuncho a
base de 6φ20 en el borde libre interior.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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OTROS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Riostras: En el vano central de las fachadas laterales se dispondrá un
arriostramiento a base de una doble Cruz de San Andrés con perfiles #120x4
los inferiores (altura 4 m.) y de #100x4 la cruz superior. Todas la fachadas se
encuentran atadas mediante un perfil #120-4 a las cotas de 4.00 m. (coincide
con el apoyo de la viga carril) y con un perfil #100-4 a la cota de 6.00 m.
(coincide con el nudo interior de esquina)
Tornapuntas: Desde el zuncho de atado longitudinal #120-4 que coincide
con la cota (4.00 m.) del apoyo del puente grúa, se proyectan dos tornapuntas
de #100-4 que estabilizan horizontalmente ese puntos (pandeo lateral) o
contienen el empuje longitudinal del puente. Desde el zuncho de atado
longitudinal #100-4 que coincide con la cota (6.00 m.) del nudo interior de
esquina del pórtico, se proyectan dos tornapuntas de #80-4 que estabilizan
horizontalmente ese puntos (pandeo lateral).
Puente grúa: Con 24.40 m. de luz, se compone de dos vigas puente con
carretón central, apoyado en sus extremos sobre una viga carrilera HEA-280
con ruedas separadas 4 m. La ménsula de apoyo tiene 50 cm. de vuelo (a eje)
y consiste en un perfil HEA-260 excepto en los pórticos diagonales que es una
HEA-280 (71 cm. de vuelo a eje viga carril). finalizando su recorrido en el
mismo apoyo. La longitud de la viga carrilera es de 37.50 m.
Galería: Se proyecta un entramado compuesto por vigas transversales a
la galería, de 4.5 de luz y separadas 5.2 m., con forma quebrada en el centro
(desnivel -28 cm. para permitir el tránsito de personas). El perfil es HEA-160 en
cajón cuyos extremos se atornillan a las paredes laterales de la galería al nivel
donde arranca la bóveda semicircular de la misma. Longitudinalmente se
disponen correas, las centrales separadas a 1 m. y las laterales 0.875 m., de
perfil UPN-120.
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Sección estructura galería
2 MATERIALES EMPLEADOS
Los materiales estructurales utilizados son:
1) Acero de edificación tipo S275 JR de características (Norma SE-A) para
perfiles conformados en frío:
Espesor inferior a 16 mm:
fy = 275 N/mm2 ; fu = 410 N/mm2 ; E = 210.000 N/mm2
γM0 = 1.05 ; fyd = 262 N/mm2 (Comprobaciones de plastificación)
γM1 = 1.10 ; fyd = 250 N/mm2 (Comprobaciones de inestabilidad)
Espesor superior a 16 mm:
fy = 265 N/mm2 ; fu = 410 N/mm2 ; E = 210.000 N/mm2
γM0 = 1.05 ; fyd = 252 N/mm2 (Comprobaciones de plastificación)
γM1 = 1.10 ; fyd = 241 N/mm2 (Comprobaciones de inestabilidad)
2) Acero de edificación tipo 4.6. de características (Norma SE-A) para
pasadores o tornillos de las articulaciones y base de anclaje:
fy = 240 N/mm2 ; fu = 400 N/mm2 ; E = 210.000 N/mm2
γM2 = 1.25 ; fyd = 250 N/mm2 (Comprobaciones de resistencia)
3) Hormigón tipo HA-25/B/25/IIa para cimentaciones, cubierta y muro (bajo
cubierta IIa) (Norma EHE-08) :
fck = 25 N/mm2 ; γc = 1.5 ; fcd = 16.66 N/mm2
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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4) Acero corrugado B500 SD para armados de cimentaciones, cubierta y
muro, de características (Norma EHE):
fyk = 500 N/mm2 ; γs = 1.15 ; fyd = 443.8 N/mm2
5) Alambre corrugado B500 T para mallazo de cubierta, de características
(Norma EHE):
fyk = 500 N/mm2 ; γs = 1.15 ; fyd = 443.8 N/mm2
6) Hormigón tipo HL-150/B/30 para hormigón de limpieza, espesor 10 cm,
bajo muro y losa de cimentación (Norma EHE-08 Anejo 18º).
3 CARGAS ACTUANTES
3.1
Normativa:
Se han aplicado las siguientes normas:
- CTE-SE: Hipótesis y combinaciones de carga. Limitaciones de flecha.
- CTE-SE-A y EC-3: Dimensionamiento de secciones de acero.
- CTE-SE-AE y EC-1: Acciones a considerar en el cálculo.
3.2
Acciones superficiales:
El desglose de acciones que actúan en la cubierta de la nave son :
a) Cargas gravitatorias :
- Acciones permanentes G:
- Placas de teja .....................................................
- Panel intradós cubierta
................................
0.80 kN/m2
0.15 kN/m2
TOTAL
…………………………………………….
0.95 kN/m2
Nota: La estructura se contabiliza independientemente en el cálculo.
b) Sobrecarga de nieve N
- Nieve zona 5 para la localización de la caseta a la
cota de 500 m. de altitud, le corresponde entre 50
kg/m2, μ = 1 para α < 30º.......................................
c) Sobrecarga de uso S
-Cubierta no transitable de uso sólo para
mantenimiento: Para cubierta G1 accesible solo
para mantenimiento de peso inferior a 1 kN/m2
0.50 kN/m2
0.40 kN/m2
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Nota: Carga vertical gravitatoria mayorada sobre correas:
95·1.35 + 40·1.5 + 50·0.75=226 kg/m2
falta sumar la componente vertical del viento de presión sobre la cubierta.
d) Acción del viento
Presión estática :
qe = qb · ce · cp
d1) Presión dinámica del viento qb:
Zona B y velocidad básica del viento de 27 m/s: 45
kg/m2.
d2) Coeficiente de exposición ce:
0.45 kN/m2
Grado de aspereza del entorno : III. Zona rural con obstáculos.
Cubierta
ce = 2.3
Coronación pilar
ce = 2.1
Base del pilar
ce = 1.4
Se han considerado dos posibles estados de la construcción:
- Abierta: sin paramentos en las fachadas. Se trata como marquesina a dos
aguas. La configuración de la cubierta es a dos aguas en la parte central
longitudinal (13 m.), y linealmente variable entre la situación anterior y una
cubierta plana en 13.95 m. a cada lado:
d3) Coeficiente de presión en cubierta cp (según EC-1):
Inclinación de la cubierta: 26% (14.6º); 0%
Presión ambos y cada faldón
Succión ambos y cada faldón
cp = 0.40 ; +0.2
cp = -0.80 ; -0.5
d4) Presión estática:
Presión ambos y cada faldón 26% : 45·2.3·0.40 =
Presión ambos y cada faldón 0% : 45·2.3·0.20 =
Se aplicará en cada faldón.
Succión ambos y cada faldón 26%: 45·2.3·0.80 =
Succión ambos y cada faldón 0% 45·2.3·0.50=
0.42 kN/m2
0.21 kN/m2
0.83 kN/m2
0.52 kN/m2
Nota: Siendo G = 0.95 kN/m2 + 0.30 kN/m2 = 1.25 kN/m2.
0.80 G = 1 kN/m2 < 1.5·V1 = 1.5·0.68 = 1 kN/m2.
luego la succión podría compensarse aproximadamente con el peso de la
cubierta o generar una carga muy pequeña. (Valor medio del viento: 0.68).
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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- Cerrada: con paramentos laterales y sin huecos.
d4) Coeficiente de presión en cubierta cp:
Inclinación de la cubierta: 26% (14.6º)
Cubierta barlovento
Cubierta sotavento
d5) Coeficiente de presión en fachadas cp:
Pilar barlovento
Pilar sotavento
Pilares hastiales
d6) Presión estática:
Cubierta barlovento : 45·2.19·0.11 =
Cubierta sotavento : 45·2.19·0.00 =
Pilares barlovento : 45·2.1·0.71 ; 45·1.4·0.7
Pilares sotavento : 45·2.1·0.33 ; 45·1.4·0.33
Pilares hastiales : 45·2.1·0.8
cp = 0.18
cp = 0.02
cp = 0.70
cp = -0.38
cp = -0.80
0.14 kN/m2
0.00 kN/m2
0.67/0.45 kN/m2
0.31/0.21 kN/m2
0.76 kN/m2
e) Puente grúa
Puente grúa de 15 T de carga máxima. La reacción máxima por rueda es de
121.5 kN y la reacción mínima por rueda es de 35 kN, siendo por tanto el peso
total 313 kN. Las ruedas se encuentran separadas 4 m.
El empuje horizontal por frenado o arranque del puente grúa se consideró 1/10
del peso en la dirección del propio puente, y 1/7 en la dirección transversal.
f) Plataforma de camiones
- Carga permanente losa de 35 cm.
8.75 kN/m2
- Sobrecarga de uso
¾ de tren de cargas consistente en 6 cargas
puntuales de 75 kN separadas 1.5 en la
dirección del avance y 2 m. transversalmente.
Uniforme sobre toda la plataforma:
7.50 kN
4.00 kN/m2
g) Forjado ligero cota 0.00
- Carga permanente: Peso tramex o similar.
- Correas IPE-160 y estructura
0.50 kN/m2
0.20 kN/m2
- Sobrecarga de uso
Uniforme sobre toda la plataforma:
3.00 kN/m2
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h) Acción del terreno sobre el muro
La parte superior del muro se encuentra en voladizo por lo que está sometido al
empuje activo. No se considera la actuación del forjado ligero entre caras
paralelas longitudinales (correas). Para su cálculo puede aplicarse la teoría de
Coulomb que proporciona valores suficientemente aproximados. Esta teoría se
aplica a terrenos sin cohesión, sin embargo, de no efectuarse una
determinación directa de las propiedades del terreno, se supondrá, del lado de
la seguridad, cohesión nula del suelo.
Las características del terreno y del muro son:
► Angulo de rozamiento interno del terreno :
ϕ = 30º
► Angulo de rozamiento terreno-muro :
δ = 0º
► Angulo del talud del terreno :
β = 0º (con sobrecarga)
β = 20º (sin sobrecarga)
► Inclinación del muro :
α = 0º
► Peso específico del suelo (máximo):
2.000 kg/m3.
► Peso específico del suelo (mínimo):
1.800 kg/m3.
► Peso específico del hormigón (máximo):
2.500 kg/m3.
► Peso específico del hormigón (mínimo):
2.300 kg/m3.
► Coeficiente de balasto del suelo : se estima un coeficiente de balasto por
encima de 100 kg/cm3.
El cálculo del empuje E se realiza con el coeficiente o factor de empuje λ.
En un primer cálculo no se considera interacción con los contrafuertes o
enanos de los pilares.
Geometría del muro :
Las variables que definen la geometría del muro son:
hm : altura del muro = 3.40 m.
h : altura de la tierras = 3.40 m.
e : Espesor máximo del muro : = 0.40 m. El canto del muro es uniforme.
v, v2: Vuelo de la zapata : zapata corrida o continua a cada lado del muro,
centrada con el eje del pilar en su base (45 cm).
t : vuelo del talón = 0.975 m. (parte de la zapata en el extradós del muro)
a : altura de la zapata = 0.5 m.
Se propone una zapata de 2.80 m. de longitud total.
Las variables que definen las acciones del muro son:
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PZ :
Peso de la losa.
PM :
Peso del muro.
TH2 :
Peso tierra en el exterior del muro (No existente en este caso).
TH1 :
Peso de la tierra en el interior del muro (tierra de contención).
N, M, V : Esfuerzos transmitidos por una estructura sobre el muro. Se
considera la combinación de cargas en la que los esfuerzos en la
base provocan esfuerzos en el muro en del mismo signo que el
empuje. Se tiene en cuenta en este caso el enano o pilar. Sólo se
considera con la combinación de cargas de viento 1.5V y 0.8G al
actuar hacia el interior de la nave.
PC :
Peso del cerramiento de la nave.
q:
Sobrecarga de uso por tráfico de vehículos, personas o
mercancías (1000 kg/m2 por sobrecarga sobre el perímetro
exterior de la nave y por acciones de la maquinaria de
compactación durante la realización del relleno).
E1 :
Empuje debido al terreno de contención
E2 :
Empuje debido a la sobrecarga de uso
hw :
Peso del agua. Caso accidental de una posible inundación interior
por fallo hidráulico en las conducciones. Por tratarse de una
acción variable principal y accidental, se ha considerado el resto
de acciones variables reducidas por su factor de simultaneidad sin
considerar la carga variable del puente grúa.
Ew :
Empuje o presión hidrostática (igual comentario anterior).
El empuje activo debido al terreno actúa a 1/3 de la altura del terreno. No se
tiene en cuenta empuje al reposo ni pasivo.
Peso de la losa de cimentación, del muro y del terreno (G)
El peso de la losa de cimentación es de 2.500 kg/m3·0.5 = 1250 kg/m2.
El peso del muro : 2.500 kg/m3·(3.40 m. 0.4 m) = 3400 kg/ml .
Comprobación empuje hacia el exterior (por reacciones de la nave):
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Comprobación empuje hacia el interior (por empuje del terreno y sobrecarga):
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4 CONDICIONES DE SEGURIDAD
Se
han
aplicado
los
coeficientes
de
ponderación
de
cargas
correspondientes a las distintas combinaciones de carga tal como indica la
Norma CTE SE.
4.1
Estado límite último y de servicio
Conforme a las instrucciones del CTE SE, los coeficientes a utilizar son:
1) Coeficientes de simultaneidad en situación persistente o transitoria:
- Cargas permanentes:
ψ = 1.
- Acción variable viento:
ψ = 0.6.
- Acción variable nieve:
ψ = 0.5.
- Acción variable de sobrecarga de uso en cubierta: ψ = 0.
2) Coeficiente de mayoración:
- Cargas permanentes desfavorables:
γ = 1.35.
- Cargas permanentes favorables:
γ = 0.80.
- Acción variable desfavorable aislada:
γ = 1.50.
- Acción variable favorable:
γ = 0.
3) Resultado de aplicación de coeficientes:
- Cargas permanentes desfavorables:
γ = 1.35.
- Cargas permanentes favorables:
γ = 0.80.
- Acción variable desfavorable aislada nieve:
γ = 1.50.
- Acción variable desfavorable aislada viento:
γ = 1.50.
- Acción variable desfavorable aislada uso:
γ = 1.50.
- Acción variable desfavorable acompañ. nieve:
γ = 0.75.
- Acción variable desfavorable acompañ. viento:
γ = 0.90.
- Acción variable desfavorable acompañ. uso:
γ = 0.
- Acción variable favorable:
γ = 0.
Se considera G, S, N y V de presión en cubierta como acciones
desfavorables cuando son principales. Las combinaciones que se juzgan más
desfavorables en E.L.U. para CTE son:
Combinación 1 :
1.35·G + 1.50·S + 0.75·N
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Combinación 2 :
1.35·G + 1.50·S + 0.90·V
Combinación 3 :
1.35·G + 1.50·S + 0.75·N + 0.90·V
Combinación 4 :
1.35·G + 1.50·V + 0.75·N
Las combinaciones que se juzgan más desfavorables en E.L.S. son
Combinación 1 :
1.00·G + 1.00·S + 0.50·N
Combinación 2 :
1.00·G + 1.00·S + 0.60·V
Combinación 3 :
1.00·G + 1.00·S + 0.50·N + 0.60·V
Combinación 4 :
1.00·G + 1.00·V + 0.50·N
Respecto al puente grúa se generaron varias combinaciones donde se
disponía la máxima carga entre los pórticos 1, entre el pórtico 1 y 3, entre el
pórtico 3 y 4 y para finalizar entre el pórtico 4 y el diagonal. Se consideró la
acción del puente grúa como principal y se aplicó el coeficiente de
simultaneidad al resto de acciones variables.
Se generó además una combinación Env (envolvente) para detectar
facilitar la detección de los valores máximos absolutos.
La hipótesis de succión del viento en cubierta, aún considerada como
construcción abierta (corriente a su través por rejillas de ventilación) o con
huecos (cerrada con succión interior) se encuentra bastante por debajo del
peso de la cubierta, por lo que no se considera inversión de cargas.
4.2
Estado límite de servicio: DEFORMACIONES Y FLECHAS
Para obtener flechas se han utilizado las mismas combinaciones de carga
que para las comprobaciones de resistencia o pandeo, pero con cargas
características, es decir, sin mayorar. Se han utilizado las combinaciones
características para comprobaciones de apariencia e integridad de algunos
elementos constructivos, que resultan más adecuadas para este tipo de
edificaciones.
Las limitaciones de flecha establecidas en este proyecto han sido :
- Para la estructura de la cubierta la limitación de flecha vertical para la
actuación de todas las cargas se ha limitado a L/200. Esta limitación se
debe preferentemente a que una flecha excesiva provoca inseguridad en
los operarios de las instalaciones.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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- Para la flecha horizontal o desplome en coronación de la limitación para
la actuación de todas las cargas posteriores a la construcción de
cerramientos se ha limitado a L/250. Esta limitación se debe a que una
flecha excesiva puede provocar daños (fisuras) en los cerramientos.
- Para la viga que soporta el cerramiento exterior sobre la rejilla se ha
aplicado una limitación de L/400 de la luz (que es la mitad de la
separación entre pórticos) considerado ese cordón como vigas continua
de dos vanos sometida a la flecha activa del peso del cerramiento.
- La flecha de las correas que soportan el hormigón vertido sobre el bardo
machihembrado se ha limitado a L/300 siendo L la luz de las correas
para evitar una excesiva fisuración del hormigón.
- La flecha vertical de la viga carrilera del puente grúa se ha limitado a
L/800, siendo L la luz de la viga o separación entre pórticos.
4.3
ACCIONES SISMICAS
Según se indica en la Norma NCSE-02 (Norma de Construcción
Sismorresistente)
el
edificio
se
considera
de
moderada
importancia
(probabilidad escasa que la destrucción por el terremoto puede ocasionar
víctimas o producir pérdidas económicas sin ocasionar efectos catastróficos,
apartado 1.2 Aplicación de la Norma). Por esta circunstancia no es obligatoria
la consideración de acciones sísmicas sobre la estructura.
La aceleración sísmica básica de cálculo para la localización de la
edificación (Villena, Alicante), según la citada Norma, es de 0.08·g, siendo g la
aceleración de la gravedad. El coeficiente de contribución vale k = 1. Debido a
las características de la cubierta (hormigón con mallazo continuo y cubierta a
cuatro aguas, con doble simetría) y su monolitismo y pequeña altura de los
pilares, bien anclada al muro, la estabilidad lateral a cargas horizontales es
elevada.
5 CALCULO DE LA ESTRUCTURA
El cálculo se ha realizado mediante programa de ordenador por el método
de elementos finitos SAP2000 versión 14.0, por Edward L. Wilson de Structural
Analysis Programs Inc. de Berkeley (California). Entre otras opciones, este
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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programa realiza el análisis elástico lineal y estático de estructuras espaciales
de barras, considerando 6 grados de libertad por nudo, y utilizando funciones
de interpolación o de forma para aproximar las funciones de desplazamiento
entre nudos unidos por barras, de grado cúbico en el caso de flexión y de
funciones lineales en el caso de axil y torsión.
5.1
Modelización de la estructura
El cálculo se ha realizado en tres fases:
1.- Cálculos manuales: para predimensionado de la parte de la estructura en
celosías y obtener un orden de magnitud de los esfuerzos. Cálculo de
correas.
2.- Cálculos planos: para cada uno de los pórticos definidos excepto los
pórticos diagonales, cuyo reparto de acciones es difícil de precisar.
3.- Cálculo espacial lineal: utilizado para el dimensionado definitivo en todas
las barras.
4.- Cálculo espacial no lineal: Determinación de la estabilidad global del
conjunto de la estructura y posterior obtención de los coeficientes beta de
pandeo locales de las barras.
En el cálculo todos los nudos se proyectan rígidos, y los apoyos de los
pilares son empotramientos. Las correas que apoyan sobre la diagonal se
consideran articuladas. Los enlaces de los pórticos 3 y 4 al pórtico diagonal se
ha considerado articulado en el cálculo, pero en montaje se procederá a soldar
ambas alas al montante del pórtico diagonal.
Se han considerado las rigideces a axil, flector, cortante. Los pilares de
las celosías trabajan a flexocompresión, siendo necesario verificar la seguridad
respecto al pandeo, no permitiendo esbelteces superiores como piezas
compuestas a 174 (esbeltez relativa de 2) ni esbelteces locales del valor
anterior en los diferentes tramos de cada cordón tomando como longitud la
separación entre dos nudos de la triangulación.
5.2
Bases de cálculo
Los métodos para la verificación de los estados límites últimos de
inestabilidad (pandeo) y de resistencia, y para comprobar la seguridad frente a
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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los estados límites de servicio, se utilizarán las expresiones de la Normativa
SE-A.
Se ha realizado la comprobación aprovechando el comportamiento
plástico de las secciones ya que todas las utilizadas son de Clase 1 tanto en
flexión como en compresión.
CTE-SE-A
1) Piezas a compresión centrada:
N b ,Rd = χ ⋅ A ⋅ f yd
a.- Esbeltez reducida λ :
λ = λ λcr
λ:
Esbeltez de la pieza λ = Lk/i
λcr:
Esbeltez de Euler
λcr = π E / f y = 93.91 ⋅ ε
N c ,Ed
≤1
N b ,Rd
;
;
ε = 235 / f y
b.- El coeficiente de reducción por pandeo χ:
χ=
1
( )
φ+ φ − λ
2
2
k
[
≤ 1 para λ k ≥ 0.2 ; φ = 0.5 ⋅ 1 + α ⋅ (λ k − 0.2) + λ k
2
]
α: Es el coeficiente de imperfección elástica (Ver tabla de perfiles):
Curva de pandeo
ao
a
b
c
d
Valores de α
0.13
0.21
0.34
0.49
0.76
2) Piezas a compresión excéntrica
Compresión y flexión respecto al eje de mayor inercia, Clases 1, 2 y 3:
a) Comprobación de resistencia:
M y , Ed
N Ed
+
≤1
A ⋅ f yd Wy ⋅ f yd
b) Comprobación a pandeo:
1.a.) Pandeo según el eje fuerte y-y:
c ⋅ M y , Ed
N Ed
+ k y ⋅ m, y
≤1
χ y ⋅ A ⋅ f yd
Wy ⋅ f yd
1.b.) Pandeo según el eje débil z-z:
c ⋅ M y , Ed
N Ed
+ α y ⋅ k y ⋅ m, y
≤1
χ z ⋅ A ⋅ f yd
Wy ⋅ f yd
Valores de los parámetros:
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
29
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Clase
1y2
Tipo de
sección
Todas
ky
1 + ( λ y − 0 .2 ) ⋅
N ED
χ y ⋅ N C , Rd
αy
cm,y (β ≥ 1)
0.6
0.90
λ y ≤ 1 son los valores de la esbelteces para los ejes y-y, z-z. NC,Rd = A·fy/γM1
3.- Resistencia a flexión (Clase 1 y 2) : Mc, Rd :
Mc, Rd = Wpl·fy / γM0 (·Wpl : Momento resistente plástico)
4.- Resistencia a pandeo lateral (por torsión) (Clase 1 y 2) : Mb, Rd :
Mc, Rd = χLT·βw ·fy / γM1 (·βw = 1 (Clase 1, 2))
χLT = [ϕLT + (ϕ2LT- λ LT2)1/2]-1 ≤ 1 ; ϕLT = 0.5·[1+αLT·( λ LT-0.2)+ λ LT2]
λ LT = [βw·Wpl,z·fy/Mcr]0.5 ; Mcr = C1·[π2·E·Iy/L2]·[(Iw/Iy)+(L2·G·IT/π2·E·Iy)]0.5
IT = Constante de torsion, IW : Módulo de alabeo.
C1 = 1.88 – 1.40 ψ + 0.52 ψ2 ≤ 2.7 ; ψ = Mmin/Mmax.
5.3
Resultados del cálculo estructural
Debido a la extensión del tamaño de la estructura y del gran número de
modelos y tipos de análisis efectuados, se van a destacar a continuación sólo
los más relevantes de forma gráfica.
Se consignaron los esfuerzos en tablas y con ellos se procederá en el
siguiente apartado al dimensionado de las barras.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
30
PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
5.3.1 Cálculo elástico lineal de la nave. Esfuerzos más notables.
Modelo de la estructura y numeración de barras
Deformada (ELS-3) (Celosía central ΔZ = -1.77 cm., Luz/1435):
Planta deformada (ELS-1)
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Pórtico 1: Axiles
Pórtico 1: flectores
Pórtico 2: deformada
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Pórtico 2: Axiles
Pórtico 2: Flectores
Pórtico diagonal: deformada
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Pórtico diagonal: flectores
Pórtico diagonal: axiles
Pórtico P3: deformada
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Pórtico P3: flectores
Pórtico P3: axiles (Puente grúa apoyo izquierdo)
Media nave: flectores con puente grúa P1-2 a P3
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Media nave: axiles con puente grúa P1-2 a P3
5.3.2 Análisis de estabilidad elástica
Pandeo por torsión
1º Modo. Factor de carga 6.052 (respecto a COMB3)
Sin riostras, sin tornapuntas.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Pandeo por flexión lateral del cordón inferior comprimido de la diagonal
1º Modo. Factor de carga 10.37
Con riostras de fachada, cubierta y tornapuntas.
Incrementa la capacidad de carga un 71%.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Deformada:
Planta deformada:
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Comentario: La estabilidad del conjunto aumenta hasta un 70% gracias al
sistema de arriostrado descrito. La disminución de los coeficiente beta de
pandeo lateral es notable, en especial respecto a los pilares y cordón superior
de las celosías.
5.3.3 Viga carrilera puente grúa
Se calculó la línea de influencia correspondiente a una carga móvil de 144 kN
(repartido en dos cargas distancias 4 m) más el peso propio del carril. El
diagrama de flectores, para la carga móvil en los tres primeros vanos, es:
con un flector máximo de 13.921 mkg en el tercer apoyo.
5.3.4 Losa plataforma camión
Se calculó manualmente la línea de influencia correspondiente a seis cargas
móviles de 75 kN (tandem de ((1.5x1.5) x 2) más el peso propio de la
plataforma y una sobrecarga de uso de 4 kN/m2. El diagrama de flectores M22
(según el lado corto o flexión principal) desde la posición sin tandem con
sobrecarga, avance de las 6 cargas cada 0.5 m., desde la puerta de acceso
hasta el borde libre, es:
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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La envolvente de los diagramas anteriores vale:
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Con ambos bordes libres (Mmax = 22 mT):
Con el borde a la entrada apoyado (situación proyectada) Mmax = 19 mT:
Con los valores anteriores más el flector en sentido longitudinal M11 se
dimensionaron los armados de la losa.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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5.3.5 Forjado ligero tramex
Como se trata de una estructura simple isostática, se calcularon
manualmente los esfuerzos en pilares y dinteles como estructura plana con
correas biapoyadas (reparto isostático).
JACENAS ALTILLO CALCULO FLECTORES
PORTICO
VANO
b
L
CARGA MOMENTO
1
3.927
3.996 3.565
550
3 491
3 894
2
4.064
4.457 3.565
550
3 894
4.457 1.065
550
1 390
4.457 1.065
300
1 424
2 814
3
4.850
4.585 1.759
550
975
975
4.585 1.345
550
2 281
4 131
4.585 1.345
300
1 850
4
4.320
4.220 2.039
550
1 206
1 206
4.220 1.065
550
1 316
4.220 1.065
300
1 348
2 665
5
4.120
4.870 2.039
550
1 392
1 392
4.870 1.065
550
1 519
3 075
4.870 1.065
300
1 556
5.619
PORTICO
VANO
b
L
CARGA MOMENTO
1
3.350
4.096 2.039
550
1 171
1 171
4.096 1.065
550
1 277
4.096 1.065
300
1 309
2 586
2
4.841
4.871 2.039
550
1 392
1 392
4.871 1.065
550
1 519
3 075
4.871 1.065
300
1 556
3
4.900
4.380 2.039
550
1 252
1 252
4.380 1.065
550
1 366
4.380 1.065
300
1 399
2 765
4
3.859
4.260 2.039
550
1 218
1 218
4.260 1.065
550
1 329
4.260 1.065
300
1 361
2 690
5
4.661
5.000 2.039
550
1 429
1 429
5.000 1.065
550
1 560
3 157
5.000 1.065
300
1 598
5.339
5.3.6 Cálculo estructura metálica galería
Flector máximo 2620 mkp.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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5.3.7 Estructura metálica plataforma camión
Fue necesario desacoplar el conjunto losa-viga debido a que los nudos
forzaban un comportamiento bidireccional resultando una colaboración no
deseada del hormigón como cabeza comprimida del perfil IPE-450 metálico,
con esfuerzos menores de la mitad a los correspondiente a una losa biapoyada
(que sólo transmite la componente vertical de la carga).
5.4
Comprobación de perfiles
Mediante la expresiones descritas en el Apartado 5.2. (bases de cálculo)
se ha realizado la comprobación de perfiles debiendo ser según el CTE-SE-A
los índices de comprobación (última columna) inferiores a 1. Para conseguir un
suficiente margen de seguridad, se ha optado en este proyecto que el índice
sea inferior a 0.80 (tensión de 2000 kg/cm2 en comprobaciones a pandeo y
2095 kg/cm2 en las de resistencia).
En algún caso se ha incluido un perfil con índice superior a 0.8 para
justificar la necesidad de reforzarlo.
La flecha máxima en cumbrera ha sido de 1.77 cm., siendo 2730/1.77 =
1435, valor muy aceptable.
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6 CORREAS DE CUBIERTA
Las correas se encuentran apoyadas sobre el dintel de los pórticos. Están
separadas 117 cm. La luz es de 4.55 m. las de mayor longitud. Existen hasta 9
vanos pero en las más cercanas a cumbrera pueden ser de tan solo dos vanos.
Las correas se apoyan sobre el cordón superior de las celosías o de los
dinteles. Son continuas en los apoyos intermedios pero se han considerado
articuladas en sus apoyos extremos al pórtico diagonal ya que, debido a la
inclinación del perfil es complejo proporcionar empotramiento al pórtico.
Las correas son continuas en los apoyos, de forma que las alas
superiores se encuentran soldadas.
No se considera flexión en el plano paralelo al faldón ya que se encuentra
limitada por la rigidez del panel de cubierta.
Acciones (Nave cerrada):
a) Cargas permanentes G en cubierta:
a) Panel superior bajo teja y panel inferior
0.95 kN/m2
b) Correa IPE-120
0.12 kN/m2
b) Sobrecarga de uso, S :
0.40 kN/m2
- Para cubierta G1 accesible solo para mantenimiento
de peso inferior a 1 kN/m2
c) Sobrecarga de nieve, N :
- Nieve zona 5 para la localización del depósito a 500 m. 0.50 kN/m2
de altitud, le corresponde entre 40 kg/m2, μ = 1 para α <
30º.
d) Acción del viento
d1) Presión dinámica del viento qb:
Zona B y velocidad básica del viento de 27 m/s:
0.45 kN/m2
d2) Coeficiente de exposición ce:
Grado de aspereza del entorno : III. Zona rural con obstáculos.
Cubierta
ce = 2.2
d3) Coeficiente de presión en cubierta cp:
Cubierta sotavento
cp = 0.18
d4) Presión estática:
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Cubierta sotavento : qe = qb · ce · cp = 45·2.2·0.18 =
0.18 kN/m2
Acción mayorada:
1.35·107 + 1.5·40 + 0.75·50 cos 14.6º + 0.90·18 = 258 kg/m2
736·1 = 736 kg/m.
Flector máximo:
Vano central: Mmax = cos 14.6º ·258·4.552 /8= 666 kg·m.
Comprobación a flexión como continuas
IPE-120
M y , Ed
Wy ⋅ f yd
=
66600
= 0.48 ≤ 1
53 ⋅ 2619
Comprobación a flecha
Acción característica:
107 + 40 + 0.5·50 cos 14.6º + 0.60·18 = 182 kg/m2
182·1.00 = 182 kg/m.
Flector máximo:
Mmax = 182·4.622 /8= 485 kg·m.
σ (kg / mm 2 )·l 2 (m 2 )
f (mm) ≈ α ·
h(cm)
9.15·4.552 (m 2 )
= 1·
= 16.3 mm
12(cm)
(IPE-120): 462/1.63 = 283 (Válido).(Límite L/200).
Con la nave abierta los esfuerzos aumentan un 20% pero siguen siendo
válidos.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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7 CIMENTACION
7.1
Bases de anclaje
Las uniones de la estructura al muro se han considerado rígidas. Por ello
se han proyectado bases de anclaje con pernos a tracción y con cartelas que
transmiten al enano o pilar embebido en el muro los axiles, flectores y cortantes
al que la base del pilar se encuentra sometido.
Se han utilizado el cuadro de reacciones en apoyos que se acompaña a
continuación. Mediante el programa J.F.G., y conforme al artículo 87.8.1. de la
SE-A, se han analizado las tensiones en la placa, pernos, cartelas y hormigón
hasta determinar las dimensiones óptimas de los mismos. Se ha utilizado un
área efectiva perimetral alrededor del fuste del pilar y de las cartelas, fijando la
máxima tensión soportable por el hormigón teniendo en cuenta el efecto de
confinamiento del mismo, y mediante E.L.U. de agotamiento resistente, se ha
determinado las dimensiones de los pernos.
El programa evalúa el perímetro crítico en función de las dimensiones del
pilar, de la placa y de las cartelas considerando que estas últimas son rígidas
en su unión al fuste del pilar y a la placa, con el aumento notable de área eficaz
bajo la placa. Se adjunta la comprobación de la placa de mayores dimensiones
correspondiente a los pilares del pórtico 1.
Se adjunta además listado de reacciones en soportes tomados respecto
al centro de gravedad de la placa de los esfuerzos de ambos cordones, con
selección de los valores máximos. Con ellos se han comprobado el resto de
placas.
En el caso de las bases de los pilares del pórtico diagonal, dado que se
obtienen las componentes según los ejes globales, se proyectaron en un plano
a 45º ya que tanto la placa como el enano se proyectan rectangulares según
esa dirección.
7.2
Zapatas
Dispuesto perimetralmente debajo del muro de la nave y centrada
respecto al enano (y por tanto pilares de la nave) se dispone de una zapata
corrida de 2.80 m. de ancho y 0.5 m. de canto.
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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Se han dimensionado zapatas aisladas centradas para los pilares de la
plataforma de camiones (1.60x1.60x0.5 m.) y para los pilares de la pasarela
(0.90x0.90x0.45).
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
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8 MEDICION ESTRUCTURA METALICA
TIPO
PORTICO 1
PILAR
CORDON EXTERIOR
CORDON INTERIOR
PERFIL
2UPN-140-2B
2UPN-160-2B
2UPN-160-2B
1º DIAGONAL NUDO
2UPN-140-2B
2º DIAGONAL
R140-100-5
3º 4º DIAGONAL
R140-100-5
5º 6º DIAGONAL
R140-100-5
7º DIAGONAL
2UPN-120-2B
MONTANTES
R140-100-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
VOLADIZO PUENTE GRUA
HEA-260
RIGIDIZADOR
R120-80-5
VOLADIZO
2UPN-140-2B
DINTEL
CORDON SUPERIOR
2UPN-140-2B
CORDON INFERIOR
2UPN-140-2B
R140-100-5
1º DIAGONAL
R140-100-5
2º 4º DIAGONAL
R120-80-5
3º 5º DIAGONAL
R120-80-5
6º DIAGONAL
R120-80-4
7º DIAGONAL
R120-80-4
8º DIAGONAL
R120-80-4
9º DIAGONAL
R120-80-4
10º DIAGONAL
R120-80-4
MONTANTES
R100-60-4
R100-60-4
C140-4
2UPN-140-2B
R140-100-5
NUDO 3/2IPE300
IPE-330
PORTICO 2
PILAR
CORDON EXTERIOR
2UPN-140-2B
CORDON INTERIOR
2UPN-140-2B
2UPN-140-2B
1º DIAGONAL NUDO
2UPN-140-2B
2º DIAGONAL
R140-100-5
3º 4º DIAGONAL
R140-100-5
5º 6º DIAGONAL
R140-100-5
7º DIAGONAL
2UPN-120-2B
MONTANTES
R140-100-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
VOLADIZO
2UPN-140-2B
DINTEL
CORDON SUPERIOR
2UPN-140-2B
CORDON INFERIOR
2UPN-140-2B
R140-100-5
1º DIAGONAL
R140-100-5
2º 4º DIAGONAL
R120-80-5
Ud.
LONGITUD PESO
TOTAL
PARCIAL
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
16.00
16.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
6.980
6.300
1.050
1.280
1.470
1.390
1.240
1.120
1.220
1.080
0.850
0.730
0.620
1.600
0.450
2.300
32.028
37.680
37.680
32.028
17.874
17.874
17.874
26.690
17.874
11.712
11.712
11.712
11.712
68.138
14.789
32.028
1788.44
1899.07
316.51
327.97
210.20
397.53
354.63
239.14
174.45
101.19
79.64
68.40
58.09
872.17
53.24
589.32
8.00
8.00
4.00
8.00
16.00
16.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
24.00
8.00
2.00
2.00
8.00
3.00
14.170
8.150
9.200
1.700
1.300
1.700
1.300
1.700
1.800
2.330
2.330
1.100
1.360
2.160
2.160
0.980
0.650
32.028
32.028
17.874
17.874
14.789
14.789
11.932
11.932
11.932
11.932
11.932
9.467
9.467
16.862
32.028
17.874
49.141
3630.69
2088.23
657.78
243.09
307.62
402.27
124.09
162.28
171.82
222.41
222.41
249.93
103.00
72.84
138.36
140.14
95.82 16562.80
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
4.00
4.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
6.980
6.300
1.050
1.280
1.470
1.390
1.240
1.120
1.220
1.080
0.850
0.730
0.620
0.820
2.300
32.028
32.028
32.028
32.028
17.874
17.874
17.874
26.690
17.874
11.712
11.712
11.712
11.712
11.712
32.028
447.11
403.55
67.26
81.99
52.55
99.38
88.66
59.79
43.61
25.30
19.91
17.10
14.52
19.21
147.33
2.00
2.00
2.00
2.00
4.00
14.170
8.150
4.600
1.700
1.300
32.028
32.028
17.874
17.874
14.789
907.67
522.06
164.44
60.77
76.90
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
60
PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
3º 5º DIAGONAL
6º DIAGONAL
7º DIAGONAL
8º DIAGONAL
9º DIAGONAL
10º DIAGONAL
MONTANTES
R120-80-5
R120-80-4
R120-80-4
R120-80-4
R120-80-4
R120-80-4
R100-60-4
R100-60-4
R140-100-5
4.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
6.00
2.00
2.00
1.700
1.300
1.700
1.800
2.330
2.330
1.100
1.360
0.980
14.789
11.932
11.932
11.932
11.932
11.932
9.467
9.467
17.874
100.57
31.02
40.57
42.96
55.60
55.60
62.48
25.75
35.03
3768.71
CELOSIA CENTRAL
CORDON SUPERIOR
CORDON INFERIOR
DIAGONALES
PORTICO DIAGONAL
PILAR
CORDON EXTERIOR
(refuerzo superior)
CORDON INTERIOR
R140-100-5
R120-80-4
R100-60-3
2UPN-140-2B
2UPN-140-2B
2UPN-160-2B
2UPN-160-2B
1º DIAGONAL NUDO
2UPN-140-2B
2º DIAGONAL
R140-100-5
3º 4º DIAGONAL
R140-100-5
5º 6º DIAGONAL
R140-100-5
7º DIAGONAL
2UPN-120-2B
MONTANTES
R140-100-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
R100-60-5
VOLADIZO PUENTE GRUA
HEA-280
RIGIDIZADOR
R140-100-5
VOLADIZO
2UPN-140-2B
2UPN-140-2B
DINTEL
CORDON SUPERIOR
2UPN-140-2B
CORDON INFERIOR
2UPN-140-2B
R140-100-5
1º DIAGONAL
R140-100-5
2º 3º 4º 5º DIAGONAL
R120-80-5
6º 7º DIAGONAL
R120-80-4
8º DIAGONAL
R120-80-4
9º 10º DIAGONAL
R120-80-4
MONTANTES
R100-60-5
R140-100-5
R100-60-4
PORTICO 3
PILAR P3-1
HEA-220
2UPN-160-2B
MONTANTE
HEA-260
R120-80-5
R120-80-5
R120-80-5
DINTEL P3-1
IPE-270
CARTABON
IPE-270
VOLADIZOS
2UPN-140-2B
PILAR P3-2
IPE-330
DINTEL P3-2
IPE-270
CARTABON
IPE-270
VOLADIZOS
2UPN-140-2B
PORTICO 4
PILAR P4-1
HEA-220
2UPN-160-2B
MONTANTE
HEA-260
1.00
1.00
6.00
13.000 17.874
13.000 11.932
3.510 7.175
232.37
155.12
151.10
538.59
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
8.00
8.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
8.00
4.00
7.000
0.780
6.350
1.050
1.750
1.850
1.470
1.300
1.120
1.580
1.400
1.020
0.900
0.700
2.140
0.700
2.300
3.150
32.028
32.028
37.680
37.680
32.028
17.874
17.874
17.874
26.690
17.874
11.712
11.712
11.712
11.712
76.381
17.874
32.028
32.028
4.00
4.00
4.00
4.00
16.00
8.00
4.00
8.00
12.00
4.00
4.00
19.650
11.300
6.440
1.900
1.850
1.850
2.310
2.760
1.000
1.000
1.380
32.028
32.028
17.874
17.874
14.789
11.932
11.932
11.932
11.712
17.874
9.467
2517.40
1447.67
460.45
135.85
437.77
176.59
110.25
263.46
140.55
71.50
52.26 10795.94
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
6.00
4.00
4.00
4.00
6.00
4.00
7.140
4.150
1.450
0.610
0.500
0.360
7.950
1.330
2.300
7.140
7.950
1.330
2.300
50.476
37.680
68.138
14.789
14.789
14.789
36.032
36.032
32.028
49.141
36.032
36.032
32.028
1441.58
625.49
395.20
36.09
29.58
21.30
1145.80
287.53
294.66
1403.47
1145.80
287.53
294.66
4.00
4.00
4.00
7.140 50.476
4.150 37.680
1.450 68.138
1441.58
625.49
395.20
896.78
99.93
957.07
158.26
224.20
132.27
210.20
185.89
119.57
112.97
65.59
47.79
42.16
32.79
653.82
50.05
589.32
403.55
7408.68
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
61
PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
DINTEL P4-1
VOLADIZOS
PILAR P4-2
DINTEL P3-2
VOLADIZOS
CORREAS CUBIERTA
INTERIORES
INTERIORES
EXTERIORES
RIOSTRAS
FACHADA
CRUZ DE SAN ANDRES
TORNAPUNTAS +4.00
TORNAPUNTAS +6.00
CUBIERTA
VIGA CARRIL
GRUA 15t
PLACAS DE ANCLAJE
TIPO 1
TIPO 2
TIPO 3
TIPO 4
PERNOS
TIPO 1
TIPO 2
TIPO 3
TIPO 4
CARTELAS
TIPO 1
TIPO 2
TIPO 3
R120-80-5
R120-80-5
R120-80-5
IPE-240
2UPN-140-2B
IPE-270
IPE-240
2UPN-140-2B
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
4.00
0.610
0.500
0.360
4.550
2.300
7.140
4.550
2.300
14.789
14.789
14.789
30.694
32.028
36.032
30.694
32.028
36.09
29.58
21.30
558.62
294.66
1029.06
558.62
294.66
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
IPE-120
UPN-120
UPN-120
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
2.00
13.298
15.173
17.448
19.723
21.998
24.274
26.549
28.824
31.099
33.374
35.650
37.925
40.200
42.475
2.173
4.448
6.723
8.998
11.274
13.549
15.824
18.099
20.374
22.650
24.925
27.200
29.475
44.750
31.748
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
10.362
13.345
13.345
275.59
314.44
361.59
408.74
455.89
503.05
550.20
597.35
644.50
691.65
738.80
785.95
833.10
880.26
45.03
92.18
139.33
186.48
233.63
280.79
327.94
375.09
422.24
469.39
516.54
563.69
610.84
1194.38
847.35 14346.03
C120-4
C100-4
C100-4
C100-3
C120-4
C100-4
C100-4
C80-3
L-45-5
L-45-5
2.00
2.00
2.00
2.00
4.00
4.00
44.00
28.00
16.00
4.00
40.300
27.300
40.300
27.300
5.900
4.900
1.350
1.680
5.580
4.920
14.397
11.932
11.932
8.996
14.397
11.932
11.932
7.175
3.376
3.376
1160.39
651.49
961.72
491.19
339.77
233.87
708.76
337.51
301.36
66.43
5252.48
HEA-280
2.00
37.500 76.381
5728.54
5728.54
#75x40x2
#95x50x2
#50x35x2
#45x35x2
18.00
4.00
4.00
4.00
1.000
1.000
1.000
1.000
47.100
74.575
27.475
24.728
847.80
298.30
109.90
98.91
D20X70
D20X70
D20X70
D20X70
216.00
56.00
40.00
32.00
1.000
1.000
1.000
1.000
1.726
1.726
1.726
1.726
372.88
96.67
69.05
55.24
#75x20x1.4
#95x20x1.4
#50x20x1.4
72.00
16.00
8.00
1.000 16.485
1.000 20.881
1.000 10.990
1186.92
334.10
87.92
5284.85
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
62
PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
TIPO 4
#45x20x1.4
8.00
1.000
9.891
Pletinas, cartabones, otras cartelas, soldaduras, pérdidas, etc. 2%
79.13 3636.82
73618.32 73618.32
1472.37
74789.90
Repercusión por unidad de superficie de nave: 75091/(44.75·31.75) = 54.57 kg/m2.
TIPO
PLATAFORMA
PORTICO 1, 2
JACENA
PILAR
PORTICO 3
JACENA
PILAR
PORTICO 4 y 5
JACENA
PILAR
VOLADIZOS
CENTRAL
LATERAL
PORTICO 6,7,8,9,10
JACENA
PILAR
PLATAFORMA
JACENA
PILAR
VIGUETAS
VOLADIZOS
FOSO
PLACAS ANCLAJE
HEA-140
HEA-220
PERNOS
CARTELAS
PERFIL
Ud.
LONGITUD
PESO
TOTAL
IPE-200
HEA-140
2.00
2.00
4.200 22.373
3.400 24.649
187.93
167.61
IPE-200
HEA-140
1.00
1.00
4.200 22.373
3.400 24.649
93.96
83.81
IPE-200
HEA-140
2.00
4.00
4.200 22.373
3.400 24.649
187.93
335.23
IPE-220
IPE-240
13.00
4.00
1.600 26.219
1.100 30.694
545.36
135.05
IPE-200
HEA-140
5.00
10.00
4.200 22.373
3.400 24.649
469.82
838.07
IPE-450
HEA-220
2.00
6.00
7.450 77.558
3.400 50.476
1155.61
1029.70
IPE-160
UPN-160
IPE-160
UPN-160
UPN-160
IPE-160
UPN-140
L-80-8
L-80-8
UPN-120
UPN-120
IPE-140
6.00
4.00
2.00
2.00
1.00
1.00
2.00
2.00
2.00
4.00
4.00
13.00
#30X30X1.5
#45X40X2
D20X40
#40x15x1.4
18.00
6.00
144.00
72.00
26.900
26.900
13.000
13.000
9.100
9.100
4.550
13.000
8.000
8.850
3.900
4.050
15.779
18.840
15.779
18.840
18.840
15.779
16.014
9.656
9.656
13.345
13.345
12.874
2546.65
2027.18
410.24
489.84
171.44
143.58
145.73
251.04
154.49
472.41
208.18
677.82
1.000 10.598
1.000 28.260
1.000 0.986
1.000 6.594
190.76
169.56
142.05
474.77
13905.82
278.12
14183.94
Pletinas, cartabones, otras cartelas, tornillos, pérdidas, etc. 2%
PARCIAL
13905.82
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
63
PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
TIPO
GALERIA
JACENAS
JACENA (5.2 m)
CORREAS
CARRIL CUMBRERA
PERFIL
Ud.
LONGITUD
HEA-160
HEA-160
HEA-160
UPN-120
IPE-160
10.00
10.00
10.00
2.00
1.00
3.500
1.310
0.440
47.000
47.000
PESO
TOTAL
30.458
30.458
30.458
13.345
15.779
1066.03
399.00
134.02
1254.43
741.59
3595.06
71.90
3666.97
Pletinas, cartabones, otras cartelas, tornillos, pérdidas, etc. 2%
TOTAL
PARCIAL
3595.06
92640.81
9 MEDICION HORMIGON NAVE
Superf.
Altur
a
TOTAL
60.11
3.40
MURO
VOLUMEN HORMIGON MURO
TIPO
DIRECCION
POSICION
ARMAD
O
L
Ud.
Peso
kg/m
MURO
VERTICAL
MURO
r12 a 15
3.60
1500.00
0.89
(221.5 m)
(ambas
caras)
ANCLAJE
r12 a 15
1.52
1500.00
0.89
(3.4 m)
HORIZONTA
r10 a 15
40.30
92.00
0.62
r10 a 15
27.30
92.00
0.62
r16 a 15
271.00
1.00
1.58
16R16
4.30
288.00
1.58
16R16
4.30
64.00
1.58
12R16
4.30
48.00
1.58
12R16
4.30
48.00
1.58
R8 a 15
2.40
780.00
0.40
(ambas
caras)
ENANOS
TIPO 1
TIPO 2
TIPO 3
TIPO 4
LONGITUDIN
AL
TRANSVERS
AL
CORONACIO
N
ARM.
LONGIT.
ARM.
LONGIT.
ARM.
LONGIT.
ARM.
LONGIT.
ESTRIBOS
TOTAL
ARMADO MURO
204.3
7
3 616 €
Total
kg.
4806.
00
2029.
20
2298.
71
1557.
19
428.1
8
1956.
67
434.8
2
326.1
1
326.1
1
748.8
0
1491
1.80
8 178 €
Superfici Altur
e
a
FOSO
VOLUMEN HORMIGON MURO DE
FOSO
MURO
7.57
ZAPAT
A
15.61
1.00
0.3
5
TOTAL
TIPO
DIRECCION
POSICION
ARMAD
O
GENERAL
VERTICAL
MURO
r8 a 15
L
Ud.
Peso
kg/m
3.00
150.00
0.40
7.57
5.46
13.03
Total
kg.
180.0
0
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
64
PROYECTO COMPLEMENTARIO DE EJECUCIÓN DE LA BALSA DE REGULACIÓN “LA CUESTA”
Y RECUPERACIÓN ENERGÉTICADEL SALTO HIDRÁULICO
DEL POSTRASVASE JÚCAR-VINALOPÓ EN EL TÉRMINO MUNICIPAL DE VILLENA (ALICANTE)
(221.5 m)
HORIZONTA
ZAPATA
r8 a 15
2.00
150.00
0.40
TOTAL
ARMADO FOSO
120.0
0
300.0
0
Superfici Altur
e
a
CIMENTACION NAVE
VOLUMEN HORMIGON ZAPATA CORRIDA MURO
2.80 m
VOLUMEN ZAPATA PILARES HEA140
VOLUMEN ZAPATA PILARES HEA220
TOTAL
373.52
0.50
a
b
h
Ud.
0.90
0.90
0.45
18.00
6.56
1.60
1.60
0.50
4.00
5.12
Superfici Altur
e
a
858.66
0.20
SOLERA 20 cm.
TOTAL
VOLUMEN HORMIGON
TIPO
DIRECCION
ZAPATA
TRANSVERS
CORRIDA
LONGITUDIN
POSICION
CARA
INFERIOR
CARA
SUPERIOR
AMBAS
CARAS
186.76
171.73
370.1
7
14 851
€
ARMAD
L
Ud.
Peso
kg/m
Total
kg.
r12 a 10
3.05
1450.00
0.89
3936.03
r12 a 15
3.05
1000.00
0.89
2714.50
r10 a 20
144.
00
30.00
0.62
2678.40
9328.93
ZAPATA PILARES HEA-140
ZAPATA PILARES HEA-220
AMBAS
CARAS
AMBAS
CARAS
R12 a 20
1.20
176.00
0.89
187.97
R12 a 15
2.20
360.00
0.89
704.88
Area
Ud.
Peso
kg/m
858.
66
14.00
0.22
892.85
R6 15X15
SOLERA 20 cm.
TOTAL
ARMADURA
12866.4
5
38 854 €
TOTAL
Superfici
e
40.50
POSICION
ARMAD
L
Ud.
SUPERIOR
INFERIOR
AMBAS
CARAS
R16 a 15
r20 a 10
5.24
5.24
55.00
82.00
Espeso
r
0.35
Peso
kg/m
1.58
2.47
R16 a 15
8.50
34.00
1.58
456.62
6R20
R8 a 10
4.80
1.20
6.00
48.00
TOTAL
2.47
0.40
71.14
23.04
1516.67
PLATAFORMA CAMION
VOLUMEN HORMIGON
TIPO
DIRECCION
TRANSVERSAL
LONGITUDINAL
ZUNCHO BORDE
LONGITUDIN
ESTRIBOS
ARMADO PLATAFORMA
2644.67
14.18
Total
kg.
455.36
1061.31
ANEJO Nº 7.4: CALCULO DE UNA NAVE PARA INSTALACIONES HIDRAULICAS
65