Reactor anaerobio de flujo ascendente (UASB)

FT-BIO-009
FICHA TÉCNICA INFORMATIVA
PARA EL TRATAMIENTO DE EFLUENTES
EN PLANTAS DE LA INDUSTRIA TEXTIL
REACTOR ANAEROBIO DE FLUJO
ASCENDENTE (UASB)
SERIES: TRATAMIENTO BIOLÓGICO
TITLE
Reactor anaerobio de flujo ascendente (UASB)
(FT-BIO-009)
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Septiembre 2015
REACTOR UASB
FT-BIO-009
REACTOR UASB (FT-BIO-009)
Fecha
Septiembre 2015
Autores
María del Carmen Veiga Barbazán
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Actualización de los aspectos principales:
REACTOR UASB
ÍNDICE
1.INTRODUCIÓN 2.PRINCIPIOS DEL PROCESO 3.CRITERIOS DE DISEÑO 3.1. Carga hidráulica volumétrica y tiempo de retención hidráulico
3.2. Velocidad de carga orgánica
3.3. Velocidad de carga biológica (velocidad de carga de lodo)
3.4. Velocidad ascendente y altura del reactor
3.5. Eficiencia del reactor UASB
3.6. Sistema de distribución del influente
3.7. Separador trifásico
3.8. Recogida del efluente
3.9. Sistema de gas
3.10. Toma de muestra de lodos y sistema de descarga
4.PRODUCCION DE LODOS REFERENCIAS
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1. INTRODUCCIÓN
El reactor anaerobio de flujo ascendente (UASB) se desarrolló en Holanda a principios de los años 70 (Lettinga et
al., 1980). La mayoría de estos reactores a gran escala se utilizan para tratar aguas agro-industriales, pero su
aplicación para agua residual de industrias químicas y aguas fecales está aumentando. Algunos ejemplos de
reactores UASB de los principales proveedores de sistemas anaeróbicos se muestran en la Figura 1. En la Figura 2
se muestra de forma esquemática la representación de un reactor UASB.
Figura 1. Reactores UASB de los principals proveedores de sistemas anaerobicos:
Paques, B.V. (izquierda) y Biothane B.V. (derecha).
Los procesos anaeróbicos empleando reactores UASB presentan varias ventajas respecto a los procesos aeróbicos
convencionales. En general, un reactor UASB presenta las siguientes características:






Sistema compacto, con bajos requerimientos de espacio
Bajos costes de construcción y operación
Baja producción de lodos
Bajo consumo energético (solamente para el bombeo del influente, si es necesario)
Buenas eficacias de eliminación de materia orgánica, entre el 65 y 75%
El lodo en exceso presenta una concentración elevada y buenas características de deshidratación
Aunque el reactor UASB presenta varias ventajas, todavía existen algunas desventajas y limitaciones:


Tiempo necesario para la puesta en marcha del sistema elevado
Necesidad de una etapa de post-tratamiento
La puesta en marcha del sistema puede ser lenta (entre 4 y 6 meses), pero solamente en situaciones donde no se
lleve a cabo la inoculación con lodo anaerobio. En los últimos años, con el uso de metodologías basadas en una
buena puesta en marcha y el establecimiento de rutinas de operación apropiadas, se han alcanzado significativos
progresos en la reducción del tiempo de puesta en marcha de los sistemas y en la minimización de los problemas
operacionales en esta fase. En situaciones donde se usaron pequeñas cantidades de lodo para la inoculación
(menos del 4% del volumen del reactor), el periodo de puesta en marcha se redujo a 2 ó 3 semanas. En algunos
casos, la calidad de la biomasa que debe ser desarrollada en el sistema depende de una rutina de operación
apropiada y, consecuentemente, de la estabilidad y eficacia del proceso de tratamiento.
El diseño de los reactores UASB es muy simple y no necesita la instalación de ningún equipamiento sofisticado ni
medio de relleno para la retención de la biomasa.
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2. PRINCIPIOS DEL PROCESO
El reactor se inocula inicialmente con cantidad suficiente de lodo anaeróbico, y a continuación se comienza a
alimentar a velocidades de carga baja, en flujo ascendente. Este periodo inicial se denomina puesta en marcha
del sistema, siendo la fase más importante de la operación del reactor. La velocidad de carga del sistema debe
aumentarse progresivamente, de acuerdo con una respuesta favorable del sistema. Tras varios meses de
operación, un lecho de lodo altamente concentrado (40 a 100 g Sólidos Totales/L) es desarrollado cerca del fondo
del reactor. El lodo es muy denso y tiene excelentes características de sedimentación. El desarrollo de lodo
granular (diámetros en el rango de 1 a 5 mm) puede ocurrir, dependiendo de la naturaleza del lodo inoculado, de
las características del agua residual y de las condiciones de operación del reactor.
Biogás
Efluente
Separador de tres fases
Burbujas de gas
Partículas de lodo
Lecho de lodo
Influente
Figura 2. Dibujo esquemático de un reactor UASB.
Un área de crecimiento bacteriano más disperso se desarrolla sobre el lecho de lodos, con sólidos que presentan
una concentración y velocidades de sedimentación bajas. La concentración del lodo en esta área normalmente
varía entre el 1 y el 3%. El sistema se encuentra en agitación debido al movimiento ascendente de las burbujas de
biogás y al flujo de la alimentación (influente) a través del reactor. Durante la puesta en marcha del sistema,
cuando la producción de biogás es normalmente baja, algunas formas de agitación adicional, como la
recirculación de gas o el efluente, pueden ser necesarias. El substrato se elimina a través del lecho de lodos,
aunque está eliminación es más pronunciada en la parte inferior del lecho de lodo.
El lodo se arrastrado por el movimiento ascendente de las burbujas de gas, siendo necesaria la instalación de un
separador de tres fases (gas, sólido y líquido) en la parte superior del reactor, para permitir la retención y
devolución del lodo. Alrededor y encima del separador de tres fases existe una zona para la sedimentación,
donde el lodo más pesado se elimina de la masa de líquido y se devuelve al compartimento de digestión,
mientras que las partículas más ligeras abandonan el sistema conjuntamente con el efluente final (ver Figura 2).
La instalación del separador de gas, sólido y líquido garantiza la devolución del lodo y una alta capacidad de
retención de grandes cantidades de biomasa altamente activa, sin necesidad de emplear ningún tipo de material
de soporte. Como resultado, los reactores UASB presentan elevados tiempos de residencia de sólidos (edad del
lodo), mucho más elevados que los tiempos de retención hidráulica, lo que es una característica de los sistemas
anaerobios de alta velocidad de carga. La edad de los lodos en un reactor UASB normalmente supera los 30 días,
permitiendo la estabilización del exceso de lodo eliminado del sistema.
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3. CRITERIOS DE DISEÑO
Uno de los aspectos más importantes de los reactores UASB es su capacidad para desarrollar y mantener un lodo
con una actividad elevada y con excelentes características de sedimentación. Para lograr esto, se deben tomar
varias medidas en relación al diseño y operación del sistema.
Los principales criterios de diseño de los reactores que tratan residuos orgánicos se muestran a continuación.
Criterios específicos deben ser adoptados para ciertos tipos de efluentes industriales según la concentración del
agua residual de entrada, la presencia de sustancias tóxicas, la cantidad de sólidos inertes y biodegradables así
como otros aspectos.
3.1. Carga hidráulica volumétrica y tiempo de retención hidráulico
La carga hidráulica volumétrica es el volumen de agua residual que recibe diariamente el reactor, por unidad de
volumen. El tiempo de retención hidráulico es el recíproco de la carga hidráulica volumétrica.
Dónde:
CHL = carga hidráulica volumétrica (m3/m3.d)
Q = caudal (m3/d)
V = volumen total del reactor (m3)
1
Dónde:
t = tiempo de retención hidráulico (d)
Estudios experimentales demostraron que la carga volumétrica hidráulica no debería superar el valor de 5.0
m3/m3.d, lo que es equivalente a un tiempo mínimo de retención hidráulico de 4.8 horas.
El diseño de reactores con valores mayores de carga hidráulica (o menores tiempos de retención hidráulico)
pueden ser perjudicial para la operación del sistema en relación a los siguientes aspectos:



Pérdida excesiva de biomasa que sufre lavado con la corriente efluente, debido a elevadas velocidades
de flujo ascendente en las zonas de digestión y de sedimentación
Tiempo de retención de sólidos reducido (edad de lodos), y su consecuente descenso del grado de
estabilización de los sólidos
La posibilidad de fallo del sistema, cuando el tiempo de residencia de la biomasa en el sistema es más
corto que la velocidad de crecimiento
Por lo tanto, conociendo el caudal de la corriente de entrada y asumiendo un cierto tiempo de retención
hidráulico de diseño, el volumen se puede calcular del siguiente modo:
.
3.2. Velocidad de carga orgánica
La velocidad de carga orgánica se define como la cantidad de materia orgánica aplicada diariamente al reactor,
por unidad de volumen:
Dónde:
Lv = velocidad de carga orgánica (kg DQO/m3.d)
Q = caudal (m3/d)
So = concentración de sustrato en el influente (kg DQO/m3)
V = volumen total del reactor (m3)
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Así, conociendo el caudal y la concentración de agua residual en el influente, y asumiendo una velocidad de carga
orgánica de diseño (Lv), el volumen del reactor puede calcularse del siguiente modo:
3.3. Velocidad de carga biológica (velocidad de carga de lodos)
La velocidad de carga biológica o de lodos se refiere a la cantidad de material orgánica aplicada diariamente al
reactor, por unidad de biomasa presente:
Dónde:
= velocidad de carga biológica o de lodos (kg DQO/kg SV.d)
Q = caudal medio del influente (m3/d)
So = concentración del sustrato del influente (kg DQO/m3)
M = masa de los microorganismos presentes en el reactor (kg SV/m3)
Es recomendable que la velocidad de carga biológica inicial durante la puesta en marcha de un reactor
anaeróbico varíe entre 0.05 y 0.15 kg DQO/kg SV.d, dependiendo que tipo de efluente se esté tratando. Estas
cargas deberían ser incrementadas gradualmente, según la eficacia del sistema.
La máxima velocidad de carga biológica depende de la actividad metanogénica del lodo.
3.4. Velocidad ascendente y altura del reactor
La velocidad ascendente del líquido se calcula a partir de la relación entre el flujo del influente y la sección
transversal del reactor, según sigue:
Dónde:
= velocidad ascendente (m/hora)
Q = caudal (m3/hora)
A = área transversal de la sección del reactor, en este caso el área superficial (m2) o alternativamente, de la
relación entre la altura y el TRH:
Dónde:
H = altura del reactor (m)
La velocidad máxima de la corriente ascendente en el reactor depende del tipo de lodo presente y de las cargas
aplicadas. Para reactores operando con lodos floculentos o con velocidades de carga orgánica que van de 5.0 a
6.0 kg DQO/m3.d, la media de las velocidades de flujo ascendente deben encontrarse entre 0.5 y 0.7 m/hora, con
picos temporales de hasta 1.5 y 2.0 m/hora siendo tolerables durante 2 ó 4 horas. Para reactores operando con
lodos granulares, las velocidades de flujo ascendente pueden ser considerablemente mayores, alcanzando 10
m/hora.
3.5. Eficiencia del reactor UASB
La eficiencia de eliminación de DQO y DBO se encuentran sustancialmente afectadas por el tiempo de retención
hidráulico del sistema, variando entre el 40 y el 70% la eliminación de COD y entre el 45 y el 90% la eliminación
de DBO. Las concentraciones de DQO y DBO en el efluente final pueden ser estimadas mediante la siguiente
forma:
100
Dónde:
= Concentración total de DQO o DBO en el efluente (mg/L)
= Concentración total de DQO o DBO en el influente (mg/L)
= Eficiencia de eliminación de DQO o DBO (%)
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La concentración de sólidos en suspensión en el efluente final del reactor UASB depende de una serie de factores,
incluyendo:






La concentración y las características de sedimentación del lodo presente en el reactor
La frecuencia de pérdida de lodos y la altura del lecho lodos en el reactor
Las velocidades a través de las aperturas en las zonas de sedimentación
La presencia de deflectores de espuma en las zonas de sedimentación
La eficiencia del separador de gas, líquido y sólido
Los velocidades de carga y los tiempos de retención hidráulico en la digestión y en las zonas de
sedimentación
La concentración de sólidos puede ser estimada usando la siguiente expresión:
102
.
Dónde:
= Concentración de sólidos en suspensión en el influente (mg/L)
= Tiempo de retención hidráulico (horas)
102 = Constante empírica
0.24 = Constante empírica
3.6. Sistema de distribución del influente
Para obtener un buen funcionamiento en los reactores UASB, es esencial que el sustrato del influente esté bien
distribuido en la parte baja del reactor, para asegurar un buen contacto entre la biomasa y el sustrato. Para ello y
por tanto para el máximo aprovechamiento de la biomasa presente en los reactores, es esencial que los caminos
preferenciales (corto circuito hidráulico) se eviten a través del lecho de lodo en la medida de lo posible. Esto es
particularmente importante cuando el proceso se usa en el tratamiento de aguas residuales de baja
concentración y/o baja temperatura. En estas situaciones la producción de biogás puede ser muy baja para
permitir el mezclado apropiado en la digestión. Otros riesgos potenciales para la aparición de cortocircuitos son:



Baja altura del lecho de lodo
Pequeño número de distribuidores del influente
Aparición de lodos muy concentrados con elevadas velocidades de sedimentación
Compartimentos de distribución
Una distribución uniforme del influente es muy importante en los reactores UASB para asegurar un buen régimen
de mezcla y para reducir la aparición de zonas muertas en el lecho de lodo. Por tanto, la división equitativa del
flujo del influente en varios tubos de distribución debe ser realizada en pequeños compartimentos (cajas)
alimentadas por presas. Cada caja alimenta un solo tubo de distribución que se extiende en la parte inferior del
reactor. Estos compartimentos, instalados en la parte superior del reactor, aseguran una distribución uniforme de
las aguas residuales a través del fondo del tanque, además de permitir la visualización de incrementos
ocasionales en la pérdida de carga, en cada distribuidor. Cuando se detecta una pérdida de carga en un
distribuidor, el tubo puede ser fácilmente desbloqueado usando varillas adecuadas. Ejemplos de distribución de
estructuras del influente en un reactor UASB se muestran en la Figura 3.
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Figura 3. Estructuras de distribución del influente en: (a) reactor circular (izquierda)
y (b) reactor rectangular (derecha).
Tubos de distribución
El agua residual se dirige desde los compartimentos de distribución al fondo del reactor a través de tubos de
distribución. Los principales requerimientos de los tubos son los siguientes:


El diámetro debería ser suficientemente largo para permitir que la velocidad de descenso del agua
residual se menor de 0.2 m/s, para que las burbujas de aire ocasionalmente se arrastren al interior del
tubo y puedan ascender (contrariamente a la dirección del agua residual). La introducción de burbujas
de aire en el reactor debería evitarse por las siguientes razones: (i) pueden causar la aireación del lodo
anaeróbico, dañando la metanogénesis; (ii) pueden causar potencialmente mezclas explosivas con el
biogás acumulado cerca del separador de tres fases.
El diámetro debería ser suficientemente pequeño para permitir una mayor velocidad del flujo en su
extremo inferior (fondo del reactor), lo cual favorece un buen mezclado y un gran contacto con el lecho
de lodo. Además de esto, una velocidad elevada ayuda a evitar la deposición de sólidos inertes cerca del
punto de descarga del tubo. El requerimiento es de alguna manera incompatible con los previos
requisitos, una vez que el diámetro reducido del tubo impide el movimiento hacia arriba y la liberación
de burbujas de aire, además de incrementar las posibilidades de bloqueo. Una solución que puede ser
adoptada es la reducción de la sección de los tubos cerca de su extremo inferior, permitiendo así un
área suficientemente grande para evitar el bloqueo. Hay dos opciones, hacer boquillas o aperturas
(ventanas) en los extremos laterales de los tubos de distribución. Estos dispositivos se muestran en la
Figura 4.
El número de tubos de distribución se determina de acuerdo al área de la sección transversal del reactor y de la
influencia del área adoptada por cada distribuidor, según:
Dónde:
= Número de tubos de distribución
= Área de la sección transversal del reactor (m2)
= Área de influencia de cada distribuidor (m2)
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Figura 4. Ejemplos de extremos de distribución de tubos.
3.7. Separador de tres fases
El separador de gas, sólido y líquido es un dispositivo esencial que necesita ser instalado en la parte superior del
reactor. El principal objetivo de este separador es mantener el lodo anaeróbico dentro del reactor, permitiendo al
sistema ser operado con un elevado tiempo de retención de sólidos (elevada edad de lodo). Esto es inicialmente
logrado separando el gas contenido en la mezcla líquida, permitiendo como consecuencia, el mantenimiento de
las condiciones óptimas de sedimentación. Una vez que el gas es efectivamente eliminado, el lodo puede ser
separado del líquido en la zona de sedimentación, y luego devuelto a la zona de digestión.
Separación de gases
El diseño del dispositivo de separación de gas, sólido y líquido depende de las características del agua residual,
del tipo de lodo presente en el reactor, de la carga orgánica aplicada, de la producción esperada de biogás y de
las dimensiones del reactor. Buscando evitar la flotación del lodo y la consecuente pérdida de biomasa del
reactor, las dimensiones del separador deberían ser aquellas que permitieran la formación de una interfase
líquido gas dentro del colector que permitiera la fácil eliminación del gas atrapado en el lodo. La velocidad de
liberación del biogás debería ser suficientemente elevada para superar la posible capa de lodo, pero lo
suficientemente baja para rápidamente liberar el gas del lodo, sin permitir que el lodo quede atrapado y
consecuentemente acumulado en la tubería de salida del gas. Es recomendable una velocidad de liberación
mínima de 1.0 m3 gas/m2.hora y máxima de 3.0 a 5.0 m3 gas/m2.hora. La velocidad de liberación del biogás se
establece según la siguiente expresión:
Dónde:
= Velocidad de liberación del biogás (m3 gas/m2.hora)
= Producción esperada de biogás (m3/hora)
= Área de la interfase gas líquido (m2)
Evaluación de la producción de biogás
La producción de biogás puede ser evaluada a partir de una estimación de la carga DQO del influente al reactor
que es convertido a metano gas. La porción de DQO convertida en gas metano se puede determinar según:
Dónde:
= carga de DQO convertida en metano (kg DQOCH4/d)
= caudal medio del influente (m3/d)
= concentración del influente DQO (kg DQO/m3)
= concentración DQO del efluente (kg DQO/m3)
= coeficiente de producción de sólidos del sistema, en términos DQO (0.11 to 0.23 kg DQO sludge/kg DQO appl)
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La masa de metano (kg DQOCH4/d) puede ser convertido en producción volumétrica (m3 CH4/d) usando las
siguientes ecuaciones:
Dónde:
= producción volumétrica de metano (m3/d)
= factor de corrección de la temperatura operacional del reactor (kg DQO/m3)
273
Dónde:
= Presión atmosférica (1 atm)
= DQO correspondiente a un mol de CH4 (64 g DQO/mol)
= constant de gas (0.08206 atm.L/mole.K)
= temperatura operacional del reactor (ºC)
Una vez que la producción teórica de metano se obtiene, la producción total de biogás puede ser estimada a
partir del contenido esperado de metano.
Separación de sólidos
Tras la separación de gases, las partículas de líquido y sólido que dejan el lecho de lodo tienen acceso a la zona de
sedimentación. Las condiciones ideales de sedimentación de las partículas de sólido ocurren en esta zona, debido
a las bajas velocidades de la corriente ascendente en ausencia de burbujas de gas. El retorno del lodo retenido en
la zona de sedimentación a la zona de digestión no necesita ninguna medida especial, siempre y cuando se sigan
las siguientes pautas básicas:


Instalación de deflectores, localizados inmediatamente debajo de las aperturas para la zona de
sedimentación, para permitir la separación del biogás, y que únicamente líquidos y sólidos entren en la
zona de sedimentación
La construcción de paredes en la zona de sedimentación con pendientes siempre mayores de 45°,
adoptando profundidades de las zonas de sedimentación que varían de 1.5 a 2.0 m.
3.8. Recogida de efluentes
El efluente se recoge del reactor por su parte superior, en la zona de sedimentación. Los dispositivos
normalmente utilizados para la recogida de los efluentes son platos con placas con vertederos muescas en V y
tubos perforados sumergidos.
3.9. Sistema de gas
El biogás producido en el reactor debe ser recogido, medido y, posteriormente, usado o quemado. El sistema de
eliminación de biogas de la interfase líquido-gas dentro del reactor consiste en:




Tubería de recolección
Compartimento sellado hidráulicamente y purga de biogás
Medidor de biogás
Depósito de biogás
Cuando el biogás no es usado, el depósito de gas se reemplaza por una válvula de seguridad y un quemador,
preferentemente localizado a una distancia segura del reactor, como se muestra en la Figura 5.
3.9. Toma de muestra de lodos y sistema de descarga
El diseño de un reactor debe componerse de un grupo de válvulas y tuberías que permita tanto la toma de
muestras como la descarga de sólidos presentes en el reactor.
El sistema de toma de muestras normalmente consiste en una serie de válvulas instaladas a lo largo de la altura
de la zona de digestión, lo que permite monitorizar el crecimiento y la calidad de la biomasa en el reactor. Uno de
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las rutinas operacionales más importante en el sistema de tratamiento es la evaluación de la cantidad y actividad
de la biomasa presente en el reactor, según dos básicos mecanismos:


Determinación del perfil de sólidos y masa de los microorganismos presentes en el sistema
Evaluación de la actividad específica metanogénica de la biomasa
La descarga del sistema de lodos está destinado para la eliminación periódica del exceso de lodos producidos en
el reactor, permitiendo también la eliminación de materia inerte que se pueda acumular en el fondo del reactor.
Al menos dos puntos de eliminación de lodos deben ser planeados, uno cerca del fondo del reactor y otro
aproximadamente 1.0 ó 1.5 m sobre el fondo para permitir mayor flexibilidad operacional.
Figura 5. Diagrama del sistema de gas en un reactor UASB con sellado hidráulico.
4. PRODUCCIÓN DE LODOS
La velocidad de acumulación de sólidos depende esencialmente del tipo de efluente a tratar y es mayor cuando
las aguas residuales tienen una concentración elevada de sólidos en suspensión, especialmente de sólidos no
biodegradables. En el caso de tratar efluentes solubles, la producción de un exceso de lodo es muy baja y
generalmente pocos problemas se encuentran en el manejo, almacenamiento y vertido del lodo.
La estimación de la producción de masa de lodo en un reactor UASB se puede observar según la siguiente
ecuación:
Dónde:
= producción de sólidos en el sistema (kg SST/d)
= coeficiente del rendimiento de producción de sólidos (kg TSS/ kg CODapp)
= Carga de DQO aplicada al sistema (kg DQO/d)
Los valores reportados de Y para el tratamiento anaeróbico de aguas residuales domésticas varían entre
0.10 y 0.20 kg SST/kg DQOapp.
La estimación de la producción volumétrica de lodo puede ser realizada según la siguiente expresión:
100
Dónde:
= producción volumétrica de lodo (m3/d)
= densidad de lodo
= concentración de lodos en el sólido (%)
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5.- UTILIZACIÓN DEL REACTOR UASB EN EL TRATAMIENTO DE EFLUENTES DE LA INDUSTRIA TEXTIL
Los efluentes generados en la industria textil tienen un importante impacto ambiental. El tratamiento anaerobio
es una tecnología adecuada para el tratamiento de estos efluentes. Diversos estudios han sido llevados a cabo
empleando el reactor UASB para el tratamiento de estos efluentes. Así Lebfevre et al. (2010) estudiaron en un
reactor UASB la digestión anaerobia del licor de remojo de una curtiduría que se caracteriza por un alto contenido
orgánico y salino. Obtuvieron porcentajes de eliminación de DQO del 78% para velocidades de carga orgánica de
0.5 kg DQO/m3.d a TRH de 5 días. La combinación del tratamiento en un reactor UASB con un post-tratamiento
aerobio aumentó la eliminación aun 96%. Sin embargo, para que el proceso fuese eficiente, el sistema tuvo que
operar a baja velocidad de carga orgánica.
Considerando la importancia de tener en el reactor un lodo granular estable Ismail et al.(1910) estudiaron el
efecto de la salinidad en la formación de los gránulos. Observaron que a una salinidad alta (20 g/L NaCl) las
bacterias producían la mitad de sustancias extracelulares que cuando el reactor UASB operaba a baja salinidad
(10 g/L NaCl). Aunque los gránulos a salinidad elevada eran más grandes que a baja salinidad, sin embargo eran
menos fuertes. Esto indicaba que el reactor UASB no es el más adecuado para el tratamiento de efluentes con una
salinidad elevada. Amaral et al. (2014) estudió la operación de un sistema compuesto por un reactor UASB y un
biofiltro aerobio sumergido para tratar efluente de un industria textil. También observó una baja eliminación del
color en el efluente que atribuyó a una alta concentración de sal y sulfato (300 mg SO42_/L), sin embargo la
combinación de un sistema anaerobio (UASB) con un aerobio era efectivo para reducir la toxicidad del agua
residual.
Senthilkumar et al. (2011) estudiaron la degradación de efluente textil empleando tapioca sago como co-sustrato
en un reactor UASB en dos fases (acidogénica y metanogénica) a escala piloto. Obtuvieron una eliminación del
53.1% en el reactor acidogénico y 88.5% en el metanogénico para una mezcla (70:30). En el reactor
metanogénico para una velocidad de carga orgánica de 5.6 kg DQO/m3.d obtuvieron una eliminación del 88.5% y
de color del 91.3%, lo que indica que el añadir un co-sustrato mejora la operación del reactor.
REFERENCIAS
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