6.1 - Consell Insular d`Eivissa
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ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA ANEJO NÚM. 6: CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE. PÁG.1 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA ÍNDICE 1. INTRODUCCIÓN .......................................................................................... 3 2. CLIMATOLOGÍA ........................................................................................... 4 4.3.2. DIMENSIONAMIENTO DE LAS CUNETAS .................................. 41 4.3.3. TUBOS Y CONDUCCIONES ......................................................... 44 4.3.4. ARQUETAS Y POZOS DE REGISTRO ......................................... 44 2.1. INTRODUCCIÓN ................................................................................... 4 2.2. PRECIPITACIONES ............................................................................... 6 2.3. TERMOMETRÍA ..................................................................................... 9 2.4. METEOROS. DÍAS DE NIEVE, GRANIZO Y TORMENTA, NIEBLA ..... 12 APÉNDICE 1:CUENCAS APÉNDICE 2:USOS DEL SUELO 2.5. INFORMACIÓN PLUVIOMÉTRICA ...................................................... 14 2.5.1. AJUSTE DE UNA LEY DE DISTRIBUCIÓN DE TIPO SQRT – ETMÁX............................................................................................................. 14 2.5.2. AJUSTE DE UNA LEY DE DISTRIBUCIÓN DE GUMBEL ............ 16 2.5.3. CONTRASTE DE LOS VALORES DE PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA ............................................................................................................. 21 3. HIDROLOGÍA ............................................................................................. 22 3.1. DESCRIPCIÓN HIDROLÓGICA DE LA ZONA DE ESTUDIO............... 22 APÉNDICE 3: MAPA GEOLÓGICO APÉNDICE 4: DIMENSIONAMIENTO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE DRENAJE APÉNDICE 5: INFORMACIÓN DE INTERÉS RECOPILADA DEL PLAN HIDROLÓGICO DE LAS ISLAS BALEARES APÉNDICE 6: INVENTARIO DE LAS OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES 3.2. DETERMINACIÓN DEL VALOR DE PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA ............................................................................................................................ 22 3.3. CÁLCULO DE CAUDALES................................................................... 23 3.4. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ......................................................... 24 3.5. INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN ......................................... 25 3.6. DETERMINACIÓN DEL UMBRAL DE ESCORRENTÍA PO.................. 25 3.7. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA ..................................................... 29 3.8. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD ..................................................... 29 3.9. CAUDALES DE DISEÑO ...................................................................... 29 4. DRENAJE ................................................................................................... 31 4.1. INTRODUCCIÓN ................................................................................. 31 4.2. DRENAJE TRANSVERSAL.................................................................. 34 4.2.1. DIMENSIONAMIENTO DE CANALIZACIONES ............................ 36 4.3. DRENAJE LONGITUDINAL ................................................................. 38 4.3.1. CÁLCULO DE LOS CAUDALES ................................................... 38 PÁG.2 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 1. Introducción hidrometeorológicos que precisan conocer la ley “precipitación-durada” y la determinación de la cual exige un trabajo considerable. En este anexo se determinan los caudales de referencia originados por la lluvia en las cuencas interceptadas por el trazado de el condicionamiento de la carretera C-733 y sus accesos, y que servirá posteriormente de base para el Instrucción de Carreteras 5.2-IC. “Drenaje Superficial”. Instituto Nacional de Meteorología. dimensionado del drenaje longitudinal y transversal de la carretera. Se han consultado los datos termo-pluviométricos de las estaciones La metodología de estudio consta de los puntos siguientes: Caracterización climática de la zona de estudio. meteorológicas más cercanas a la zona objeto de estudio, resultando ser ésta la estación “Aeroport d’ Eivissa” (B954). Asimismo, los datos facilitados por el Centro Meteorológico Territorial de Illes Balears, se han completado con los datos Determinación de las precipitaciones máximas anuales en 24 h, recogidos en la “Guía Resumida del Clima en España” (1.997) del Ministerio de correspondientes a diferentes periodos de retorno mediante el programa Medio Ambiente (Dirección General del Instituto Nacional de Meteorología) para la MAXPLU v1.0 y el estudio estadístico de las precipitaciones registradas en estación meteorológica B954 Ibiza “Aeropuerto San José” en el periodo 1.961- la estación meteorológica más cercana. 1.990, con objeto de poder realizar un tratamiento adecuado de todas las variables Determinación de los coeficientes de escorrentía de las cuencas, climáticas necesarias. asignación de la precipitación y determinación de los caudales de diseño a desaguar por la plataforma de la carretera y sus márgenes. El cálculo de caudales se ha realizado por el método de J.R. Témez (“Instrucción 5.2-IC. Drenaje Superficial”, de la Dirección general de Carreteras del Ministerio de Fomento). Una vez calculado el caudal de diseño, se procede a realizar los cálculos hidráulicos. Los documentos y publicaciones consultadas para la realización del presente anejo han sido los siguientes: “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular (1999)”. Con esta publicación, la Dirección general de Carreteras proporciona de forma directa y para toda la Península, los datos de precipitación máxima a 24 horas para un cierto periodo de regreso. De esta forma, se simplifica el tratamiento de largas series de caudales medios proporcionados por estaciones de aforo de cada cuenca, y la utilización de métodos PÁG.3 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 2. Climatología 2.1. Introducción En este apartado se describen los datos climatológicos más representativos de la zona de estudio. Para la caracterización climática se ha hecho uso de los datos de la estación meteorológica “Aeroport d’ Eivissa” (B954), que contiene un registro de datos ÁREA DE comprendido entre los años 1.960-2.003. Esta estación es del tipo SPT, y se ESTUDIO encuentra localizada a una altitud de 11 m, en las coordenadas UTM (x,y): 358600, 4304500. La región climática correspondiente al área de estudio (clasificación del Atlas de España, Aguilar, 1.993), se encuadra dentro de la Iberia Parda (clima mediterráneo levante), y atendiendo a la regionalización climática de Köppen realizada en ese mismo Atlas, el clima de la zona de estudio se clasifica como Mediterráneo de verano cálido. A continuación, se incluye un resumen de los parámetros de pluviometría La caracterización climática de Papadakis recogida en los Mapas de Cultivos y Aprovechamientos del Ministerio de Agricultura, Pesca y Alimentación lo definen más significativos para como Mediterráneo seco con unos inviernos tipo Citrus y unos veranos tipo correspondientes a esta zona. las estaciones consultadas, incluyendo los Algodón menos cálido. Parámetros climáticos. Pluviometría. El clima de la isla de Ibiza viene dado por su situación zonal en el Mediterráneo, lo que unido a la influencia de la masa de aire tropical continental del Sáhara dan lugar una pluviosidad inferior a los 500 mm anuales. Una de las características principales el clima de Ibiza es la distribución estacional de las precipitaciones, que se concentran en su mayoría durante el otoño, justo después de la sequía estival (julio-septiembre). El valor de la precipitación media anual oscila entre los 400 y los 500 mm, como se aprecia en el gráfico de precipitaciones medias anuales que se adjunta a continuación y en la tabla adjunta de datos pluviométricos obtenidos. PLUVIOMETRÍA Aeroport d’Eivissa B954 Precipitación media anual (mm) 421,0 Nº medio anual de días de lluvia 87,6 Las lluvias son escasas y el periodo de lluvias se encuentra concentrado mayoritariamente durante el otoño. PÁG.4 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA El carácter cálido de la región de estudio se manifiesta asimismo en las Parámetros climáticos. Termometría. temperaturas, con una media anual que oscila entre los 16 y los 17 ºC, tal y como se muestra en el gráfico que se adjunta a continuación. TERMOMETRÍA Aeroport d’Eivissa B954 Temperatura media anual (ºC) 18,0 Temperatura máxima absoluta (ºC) 36,6 Temperatura mínima absoluta (ºC) -2,0 Temperatura máxima media (ºC) 21,9 Temperatura mínima media (ºC) 14,0 Oscilación verano-invierno de Tas medias (ºC) 12,0 Humedad relativa media en enero (%) 75,1 Humedad relativa media en julio (%) 67,5 Nº medio anual de horas de sol 2.771,6 ÁREA DE ESTUDIO En la tabla de la página siguiente, se incluye un resumen de los parámetros de termometría más significativos. En cuanto al viento, la dirección predominante es el este, tal y como se muestra en la figura que se adjunta a continuación. PÁG.5 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Año P máx. diaria ÁREA DE 1960 88,4 ESTUDIO 1961 40,8 1962 43,0 1963 41,8 1964 60,4 1965 21,6 1966 46,0 1967 92,6 1968 45,9 1969 73,7 1970 72,4 1971 63,4 1972 61,8 1973 92,1 1974 30,6 1975 129,4 1976 27,5 1977 130,4 1978 53,7 1979 77,3 1980 57,5 1981 78,0 1982 85,3 1983 26,2 1984 30,0 1985 73,6 1986 39,8 1987 28,5 1988 22,8 1989 53,5 2.2. Precipitaciones A continuación, se realiza un análisis de las precipitaciones registradas. Las tablas siguientes muestran los valores de precipitación máxima registrados en la estación meteorológica B954: PÁG.6 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Año P máx. diaria 1990 52,6 1991 74,4 140 1992 109,2 120 1993 55,9 1994 53,0 1995 52,1 1996 136,6 40 1997 54,5 20 1998 72,7 1999 35,5 1960 1961 1962 1963 1964 1965 1966 1967 1968 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 SERIE DE PRECIPITACIONES (B954 AEROPORT D'EIVISSA) 2000 62,4 Año 2001 74,2 2002 58,1 2003 82,3 160 Precipitación (mm) P máx diaria 100 80 60 0 Pluviometría. B954 “Aeroport d’Eivissa”. Pluviometría. B954 “Aeroport d’Eivissa”. PÁG.7 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Pluviometría. Precipitación media mensual y anual (mm). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 34,0 28,0 39,0 37,0 24,0 14,0 6,0 26,0 42,0 66,0 Noviembre Diciembre 49,0 56,0 Anual 421,0 Pluviometría. Precipitación máxima diaria (mm/día). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 64,1 49,0 85,3 63,3 58,7 88,4 77,3 78,0 136,6 129,4 Noviembre Diciembre 73,6 72,7 Anual 147,0 Pluviometría. Nº medio mensual y anual de días de lluvia. Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 9,1 8,2 8,5 8,9 6,7 4,7 2,4 3,6 6,6 9,0 Noviembre Diciembre 9,6 10,3 Anual 87,6 PÁG.8 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA A raíz de los datos anteriores, se obtiene que la precipitación media anual es 2.3. Termometría de 421 mm para la estación B954 “Aeroport d’Eivissa”. De manera análoga, a continuación, se presentan una serie de tablas y Con respecto a la precipitación media mensual, ésta oscila entre los 6 mm de julio y los 66 mm de octubre. Puede observarse que el periodo de lluvias es gráficos que permitirán realizar un desarrollo pormenorizado de la termometría de la zona de estudio. bastante irregular, concentrándose éstas en el otoño y a comienzos del invierno, Termometría. B954 “Aeroport d’Eivissa”. superándose los 42 mm en los meses de septiembre a diciembre. En lo referente al de precipitaciones anuales, hay que señalar que el rango de precipitaciones medias anuales más habitual es el comprendido entre los 400 y 500 mm. T máx. T mín. T media T media Año T media absoluta absoluta máxima mínima El número medio anual de días de lluvia es de 87,6 días de la estación B954 1963 17,5 33,0 -1,0 21,1 13,9 “Aeroport d’Eivissa”. Ello supone que llueve tan solo en torno a una cuarta parte del 1964 18,0 33,0 1,2 21,9 14,1 1965 17,5 34,4 -2,0 21,4 13,7 1966 17,8 35,6 3,0 21,5 14,2 1967 17,8 34,6 1,8 21,7 13,9 1968 17,9 35,0 1,6 21,7 14,1 año y las lluvias se concentran fundamentalmente en los meses de octubre a abril. Del análisis del gráfico de frecuencia de precipitación máxima mensual se desprende que ésta se produce mayoritariamente en el mes de octubre, 1969 17,4 35,0 2,4 21,0 13,7 siguiéndole los meses de septiembre, diciembre y noviembre. El resto de la 1970 17,7 34,6 1,4 21,9 13,6 frecuencia se la reparten los meses de enero, febrero, junio, abril y agosto, siendo 1971 17,5 34,2 1,4 21,5 13,5 despreciable dicha frecuencia en los meses de marzo, mayo y julio. 1972 16,9 32,4 2,0 20,8 13,1 1973 17,1 32,6 2,6 21,1 13,1 1974 17,1 32,2 2,4 21,1 13,2 1975 17,3 34,2 3,4 21,3 13,2 1976 17,1 33,4 2,2 21,1 13,1 1977 17,4 30,0 2,0 21,2 13,6 1978 17,4 32,2 2,2 21,2 13,6 1979 17,6 33,0 3,6 21,4 13,9 1980 17,3 32,6 2,4 21,1 13,5 1981 17,9 33,8 2,0 21,7 14,2 1982 18,4 36,4 3,6 22,1 14,6 1983 18,1 36,4 0,2 22,1 14,2 1984 17,3 33,4 1,0 21,2 13,4 1985 17,9 34,0 -0,8 21,7 14,1 1986 18,1 35,8 1,6 22,0 14,2 1987 18,4 35,2 2,2 22,2 14,6 1988 18,6 36,4 1,6 22,6 14,7 1989 19,0 36,6 4,6 22,7 15,2 1990 18,7 34,6 3,4 22,5 14,8 Por último, hay que destacar la máxima precipitación registrada en un día, que toma un valor de 136,6 mm se registró en octubre de 1.996. PÁG.9 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA T máx. T mín. T media T media Año T media absoluta absoluta máxima mínima 1991 17,9 34,6 1,0 21,8 14,0 1992 18,1 34,0 4,2 21,7 14,5 1993 18,0 34,8 2,2 21,8 14,3 1994 18,6 36,2 3,0 22,7 14,6 1995 18,6 35,4 2,4 22,6 14,6 1996 17,9 35,0 1,4 21,9 14,0 1997 18,8 34,0 3,9 22,8 14,8 1998 18,4 34,4 3,4 22,6 14,3 1999 18,6 34,0 1,8 22,8 14,4 2000 18,5 36,6 2,0 22,8 14,3 2001 18,7 33,3 2,0 22,8 14,7 2002 18,5 33,3 0,0 22,4 14,5 2003 18,8 36,5 1,4 22,8 14,9 PÁG.10 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Termometría. Temperatura media mensual y anual (C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 11,9 12,1 13,3 15,0 18,2 22,0 25,1 25,9 23,5 19,8 Noviembre Diciembre 15,7 13,0 Anual 18,0 Termometría. Temperatura máxima absoluta (C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 23,8 23,5 26,5 27,8 30,4 36,5 36,6 36,6 34,6 31,2 Noviembre Diciembre 27,2 23,0 Anual 36,6 Termometría. Temperatura mínima absoluta (C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 -1,0 -2,0 0,8 0,0 7,0 10,0 14,0 11,0 11,4 6,4 Noviembre Diciembre 1,0 1,8 Anual -2,0 Termometría. Temperatura media de las máximas (C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 15,5 15,8 17,2 19,1 22,3 26,2 29,3 30,0 27,5 23,6 Noviembre Diciembre 19,3 16,5 Anual 21,9 Termometría. Temperatura media de las mínimas (C). Estaciones Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre B954 8,3 8,4 9,3 10,9 14,2 17,8 20,8 21,8 19,5 16,0 Noviembre Diciembre 12,1 9,5 Anual 14,0 Termometría. Oscilación verano-invierno (C). Estación Verano Invierno Oscilación B954 24,3 12,3 12,0 PÁG.11 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA El valor de la temperatura media anual se sitúa en 18C. La temperatura media mensual alcanza un valor mínimo de 11,9ºC en el mes de enero, elevándose hasta los 25,9ºC producidos en el mes de agosto. La oscilación de temperaturas de verano a invierno toma un valor de 12,ºC. Las temperaturas medias mensuales en el periodo estival son altas, manteniéndose por encima de 22ºC durante los meses de junio a septiembre. Por otra parte, la temperatura media en invierno se sitúa en torno a los 12,3ºC. Hay que destacar el valor máximo de temperatura de 36,6C en el mes de agosto y el valor mínimo absoluto de –2 C alcanzado en febrero. 2.4. Meteoros. Días de nieve, granizo y tormenta, niebla A continuación, se adjuntan los datos de nieve, granizo, tormenta y niebla recogidos de la estación B954 “Aeroport d’Eivissa” consideradas en la zona de estudio. De su análisis se desprende que la presencia de nieve en el área de estudio es casi nula. Asimismo, el granizo suele ser también poco habitual. Las tormentas son más frecuentes, produciéndose mayoritariamente en los meses de agosto a noviembre, y su ocurrencia es de 14,4 días de media anual. Con menor frecuencia se presentan los días de niebla en la zona (en torno a 6,3 días de media anual), que se distribuyen a lo largo de todo el año, con valores máximos en el periodo comprendido entre enero y abril. PÁG.12 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Número medio de días de Nieve. Estacione s B954 Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto 0,1 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Septiembre Octubre 0,0 0,0 Noviembre Diciembre Anual 0,0 0,1 0,4 Noviembre Diciembre Anual 0,2 0,1 1,5 Noviembre Diciembre Anual 1,4 0,9 14,4 Noviembre Diciembre Anual 0,4 0,7 6,3 Número medio de días de Granizo. Estacione s B954 Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto 0,1 0,2 0,2 0,1 0,1 0,1 0,0 0,1 Septiembre Octubre 0,1 0,2 Número medio de días de Tormenta. Estacione s B954 Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto 0,6 0,4 0,5 1,0 1,1 1,4 0,4 1,5 Septiembre Octubre 2,4 2,8 Número medio de días de Niebla. Estacione s B954 Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto 0,9 1,2 1,1 0,8 0,3 0,2 0,5 0,1 Septiembre Octubre 0,0 0,1 PÁG.13 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 2.5. Información pluviométrica La función logarítmica de máxima verosimilitud L tiene la siguiente expresión: N L ln f ( xi ) En el presente apartado se recogen todos aquellos datos pluviométricos de la [2] i 1 zona de estudio necesarios para el posterior dimensionamiento de las obras de drenaje. Se han empleado dos métodos para obtener las precipitaciones máximas f ( x) diarias correspondientes a los diferentes periodos de retorno (2, 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años): h( x ) 1 e h( x ) F ( x ) e 2 [3] x [4] 1. Ajuste de una ley de distribución de tipo SQRT-ETmáx a los valores de las series de registros de precipitaciones máximas diarias recogidos Para obtener los parámetros y se deriva la expresión [2] y se iguala a cero. De esta forma se obtiene: en las estaciones pluviométricas seleccionadas. N 2. Ajuste de una ley de distribución de tipo Gumbel a los valores de las series de registros de precipitaciones máximas diarias recogidos en las estaciones pluviométricas seleccionadas. La distribución “SQRT-Exponencial Type Distribution of Maximun” (Etoh, T. et al, 1.986) es aplicada por el Centro de Estudios Hidrológicos del CEDEX. La ley de distribución SQRT-ETmáx es una ley con dos parámetros basada exclusivamente en datos locales. Se ajusta por el método de la máxima verosimilitud y presenta una gran estabilidad ante nuevos datos. Su formulación es la siguiente: F (x) e x ) e xi ) (2 N ) ( x [5] i e xi ) Realizando sucesivas sustituciones se llega a: N L ln( e 2 1 e i 1 x e (1 x ) e x ) [6] El valor del parámetro de frecuencia es aquél que maximiza la función de máxima verosimilitud L. Con este valor de se puede obtener el parámetro de escala , con lo que la ley queda ajustada a la serie, obteniéndose las precipitaciones asociadas a cada periodo de retorno. x [1] La frecuencia de representación utilizada en la representación gráfica de los datos es la de Hazen: donde: F(x) i 1 N i 1 2.5.1. Ajuste de una ley de distribución de tipo SQRT – ETmáx (1 ( Probabilidad o frecuencia de ocurrencia de una determinada F ( x) 2n 1 2N tormenta. En las páginas siguientes, se incluyen los resultados obtenidos de la x Precipitación máxima para cada periodo de retorno. aplicación de este método a los datos disponibles. y Parámetros de escala y frecuencia, respectivamente. Definen la ley y deben ser ajustados a los datos existentes. PÁG.14 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Año Lluvia (mm/24h) Lluvia (mm/h) (2n-1)/2N 1 1960 88,4 3,68 1,14 2 1961 40,8 1,70 3,41 3 1962 43,0 1,79 5,68 4 1963 41,8 1,74 7,95 5 1964 60,4 2,52 10,23 6 1965 21,6 0,90 12,50 7 1966 46,0 1,92 14,77 8 1967 92,6 3,86 17,05 9 1968 45,9 1,91 19,32 10 1969 73,7 3,07 21,59 11 1970 72,4 3,02 23,86 12 1971 63,4 2,64 26,14 13 1972 61,8 2,58 28,41 14 1973 92,1 3,84 30,68 15 1974 30,6 1,28 32,95 16 1975 129,4 5,39 35,23 17 1976 27,5 1,15 37,50 18 1977 130,4 5,43 39,77 19 1978 53,7 2,24 42,05 20 1979 77,3 3,22 44,32 21 1980 57,5 2,40 46,59 22 1981 78,0 3,25 48,86 23 1982 85,3 3,55 51,14 24 1983 26,2 1,09 53,41 25 1984 30,0 1,25 55,68 26 1985 73,6 3,07 57,95 27 1986 39,8 1,66 60,23 28 1987 28,5 1,19 62,50 29 1988 22,8 0,95 64,77 30 1989 53,5 2,23 67,05 31 1990 52,6 2,19 69,32 32 1991 74,4 3,10 71,59 33 1992 109,2 4,55 73,86 34 1993 55,9 2,33 76,14 35 1994 53,0 2,21 78,41 36 1995 52,1 2,17 80,68 37 1996 136,6 5,69 82,95 38 1997 54,5 2,27 85,23 39 1998 72,7 3,03 87,50 40 1999 35,5 1,48 89,77 41 2000 62,4 2,60 92,05 42 2001 74,2 3,09 94,32 43 2002 58,1 2,42 96,59 44 2003 82,3 3,43 98,86 2200,00 Suma: 2761,50 115,06 Media: 62,76 2,62 Desviación Típica: 791,02 0 Parámetros del ajuste: B=0,592704492387162 L=32,6530246229413 Estación B954 Aeroport d' Eivissa: Periodo de Retorno (T años) Probabilidad (%) Precipitación máxima diaria (mm) 2 5 10 20 25 50 100 500 1000 0,500 0,800 0,900 0,950 0,960 0,980 0,990 0,998 0,999 56,06 84,44 105,97 128,63 136,23 160,85 187,12 254,69 286,70 Ajuste SQRT-ETmáx Estación: B954 "Aeroport d'Eivissa" 350 Precipitación máx. diaria (mm) Nº Orden 300 250 200 150 100 50 0 1 10 100 1000 Periodo de Retorno (Escala Logarítmica) PÁG.15 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Variable reducida asociada a cada periodo de retorno. 2.5.2. Ajuste de una ley de distribución de Gumbel Buscando un ajuste óptimo se utilizan diferentes métodos, seleccionando aquél que dá un mejor resultado. Una primera posibilidad es el ajuste por el método de Ven te Chow, según el cual la precipitación asociada a un periodo de retorno PT, puede ponerse de la forma: PT P K T S T y 2 5 10 25 50 100 500 1000 0,367 1,500 2,250 3,199 3,902 4,600 6,214 6,907 Con vistas a comprobar la bondad del ajuste a la ley de Gumbel por el método donde: de Ven te Chow, se ha utilizado el test de Kolmogorov, que da como resultado la P Media de la serie de precipitaciones diarias máximas. S Desviación típica de la serie de precipitaciones máximas probabilidad de certeza al admitir los valores de la serie como pertenecientes a la distribución ajustada. El test consiste en lo siguiente: diarias. KT Sea Fn(x) la función de distribución de dicha muestra. Factor de frecuencia, cuya expresión es: KT y yn Sn Sea F(x) la función de distribución de una ley de probabilidad. Se hace la hipótesis de que la muestra Fn(x) responde a la ley de probabilidad siendo: F(x). y Variable reducida función del periodo de retorno T. yn, Sn Media y desviación típica de la variable reducida (variables función de la longitud de la serie de precipitaciones máximas, que dependen solamente Para admitir o rechazar esta hipótesis, el test de Kolmogorov calcula el valor máximo de la diferencia entre la función de distribución de la muestra y la de la ley de probabilidad. Dn max Fn( x) F ( x) del número de años de la serie). Se calcula la variable de la distribución de Kolmogorov Para los periodos de retorno más usuales, la variable reducida presenta los n Dn valores indicados en la tabla siguiente: y se determina el valor de la función de distribución de Kolmogorov K(z). La probabilidad de certeza es 1K(z). PÁG.16 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA El ajuste de la distribución de Gumbel se ha realizado para periodos de retorno de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años, calculando las precipitaciones máximas diarias en 24 horas. Los resultados de dicho ajuste de Gumbel (media y desviación típica de la serie de datos, valores del factor de frecuencia KT para los distintos periodos de retorno, precipitación máxima diaria asociada a cada periodo de retorno, etc.), así como la comprobación de la bondad del mismo mediante la aplicación del test de Kolmogorov, se muestran en las páginas siguientes. Del análisis de los resultados obtenidos se comprueba que el ajuste realizado es válido para las dos series de datos. PÁG.17 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA ESTACIÓN PLUVIOMÉTRICA B954 AEROPORT D'EIVISSA 1960 1961 1962 1963 1964 Precipitación máxima en 24 h (mm) 88,4 40,8 43,0 41,8 60,4 657,3396746 482,3014928 390,5114928 439,3787655 5,576038223 1965 1966 21,6 46,0 1694,257856 280,943311 1967 1968 1969 92,6 45,9 73,7 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 72,4 63,4 61,8 92,1 30,6 129,4 27,5 130,4 53,7 77,3 57,5 78,0 85,3 26,2 30,0 73,6 39,8 28,5 22,8 53,5 52,6 74,4 109,2 55,9 53,0 52,1 136,6 54,5 72,7 35,5 62,4 74,2 58,1 82,3 Año Número de años Media (mm) Desviación Típica Media V.R. Desv. Típica V.R. 44 62,761 27,804 0,546 1,150 890,34422 284,3055837 119,6537655 Periodo de retorno T (años) Variable reducida Precipitación máxima (mm) 2 0,367 58,43 92,90331095 0,407856405 0,924220041 860,7555837 1034,353311 4440,707856 1243,363765 4574,985129 82,10831095 211,3719473 27,68194731 232,2160382 507,9901291 1336,733311 1073,306947 117,4760382 527,22422 1173,841038 1596,910584 85,7728564 103,253311 135,4578564 2156,546947 47,07831095 95,28422004 113,6646746 5452,14422 68,25012913 98,77649277 743,1819473 0,130583678 130,8424019 21,72831095 381,758311 34013,74432 27,80359048 5 1,500 85,83 10 2,250 103,98 25 3,199 126,90 50 3,902 143,91 100 4,600 160,79 500 6,214 199,81 1000 6,907 216,58 PÁG.18 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA ESTUDIO ESTADÍSTICO DE PLUVIOMETRÍA: AJUSTE DE GUMBEL "B954 AEROPORT D'EIVISSA" PT = P + KT x S K T = (y - y n )/S n T y Año Precipitación máxima en 24 h (mm) Nº años Media de la serie de precipitaciones P Desviación típica de la serie de precipitaciones S 2 5 10 25 50 100 500 1000 0,367 1,500 2,250 3,199 3,902 4,600 6,214 6,907 1960 1961 88,4 40,8 44 62,761 27,804 1962 1963 1964 1965 1966 43,0 41,8 60,4 21,6 46,0 1967 92,6 1968 1969 1970 45,9 73,7 72,4 Periodo de retorno T (años) Precipitación máxima diaria (mm) 1971 1972 1973 1974 1975 1976 63,4 61,8 92,1 30,6 129,4 27,5 2 58,43 5 85,83 10 103,98 1977 1978 1979 130,4 53,7 77,3 25 126,90 50 143,91 1980 1981 1982 1983 1984 1985 57,5 78,0 85,3 26,2 30,0 73,6 100 160,79 500 199,81 1000 216,58 1986 1987 1988 1989 1990 39,8 28,5 22,8 53,5 52,6 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 74,4 109,2 55,9 53,0 52,1 136,6 54,5 72,7 35,5 62,4 74,2 58,1 82,3 n 44 yn 0,546 Sn 1,150 T KT 2 5 10 25 50 100 500 1000 -0,1557 0,8296 1,4817 2,3070 2,9183 3,5252 4,9287 5,5313 PÁG.19 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA TEST DE KOLMOGOROV B954 AEROPORT D'EIVISSA Año 1960 1961 1962 1963 1964 1965 1966 1967 1968 1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 Precipitación máxima en 24 h (mm) 88,4 40,8 43,0 41,8 60,4 21,6 46,0 92,6 45,9 73,7 72,4 63,4 61,8 92,1 30,6 129,4 27,5 130,4 53,7 77,3 57,5 78,0 85,3 26,2 30,0 73,6 39,8 28,5 22,8 53,5 52,6 74,4 109,2 55,9 53,0 52,1 136,6 54,5 72,7 35,5 62,4 74,2 58,1 82,3 Precipitaciones ordenadas (mm) 21,6 22,8 26,2 27,5 28,5 30,0 30,6 35,5 39,8 40,8 41,8 43,0 45,9 46,0 52,1 52,6 53,0 53,5 53,7 54,5 55,9 57,5 58,1 60,4 61,8 62,4 63,4 72,4 72,7 73,6 73,7 74,2 74,4 77,3 78,0 82,3 85,3 88,4 92,1 92,6 109,2 129,4 130,4 136,6 Frecuencia (X I -X m )/S Orden Variable reducida (X-X n ) 0,023 0,045 0,068 0,091 0,114 0,136 0,159 0,182 0,205 0,227 0,250 0,273 0,295 0,318 0,341 0,364 0,386 0,409 0,432 0,455 0,477 0,500 0,523 0,545 0,568 0,591 0,614 0,636 0,659 0,682 0,705 0,727 0,750 0,773 0,795 0,818 0,841 0,864 0,886 0,909 0,932 0,955 0,977 1,000 -1,480 -1,437 -1,315 -1,268 -1,232 -1,178 -1,157 -0,980 -0,826 -0,790 -0,754 -0,711 -0,606 -0,603 -0,383 -0,365 -0,351 -0,333 -0,326 -0,297 -0,247 -0,189 -0,168 -0,085 -0,035 -0,013 0,023 0,347 0,357 0,390 0,393 0,411 0,419 0,523 0,548 0,703 0,811 0,922 1,055 1,073 1,670 2,397 2,433 2,656 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 -1,337 -1,136 -0,996 -0,884 -0,787 -0,701 -0,621 -0,547 -0,476 -0,408 -0,343 -0,279 -0,216 -0,155 -0,094 -0,034 0,027 0,087 0,148 0,210 0,272 0,335 0,399 0,464 0,531 0,600 0,672 0,746 0,822 0,903 0,987 1,076 1,171 1,272 1,381 1,500 1,631 1,777 1,944 2,139 2,374 2,674 3,091 3,795 3,544 2,828 2,378 2,044 1,777 1,553 1,361 1,193 1,044 0,910 0,789 0,680 0,581 0,491 0,409 0,336 0,269 0,210 0,158 0,113 0,075 0,045 0,022 0,007 0,000 0,003 0,016 0,040 0,077 0,127 0,195 0,281 0,390 0,527 0,698 0,910 1,178 1,517 1,956 2,538 3,343 4,528 6,477 10,560 Media Desv. Típica 0,546 1,150 2 Y=alf(x-u) Frecuencia F(x)-F n (x) -1,157 -1,107 -0,966 -0,913 -0,871 -0,809 -0,784 -0,582 -0,404 -0,362 -0,321 -0,271 -0,152 -0,147 0,105 0,126 0,142 0,163 0,171 0,204 0,262 0,328 0,353 0,448 0,506 0,531 0,572 0,944 0,957 0,994 0,998 1,019 1,027 1,147 1,176 1,354 1,478 1,606 1,759 1,780 2,466 3,302 3,343 3,600 0,04 0,05 0,07 0,08 0,09 0,11 0,11 0,17 0,22 0,24 0,25 0,27 0,31 0,31 0,41 0,41 0,42 0,43 0,43 0,44 0,46 0,49 0,50 0,53 0,55 0,56 0,57 0,68 0,68 0,69 0,69 0,70 0,70 0,73 0,73 0,77 0,80 0,82 0,84 0,84 0,92 0,96 0,97 0,97 0,019 0,003 0,004 0,008 0,022 0,031 0,047 0,015 0,019 0,010 0,002 0,003 0,017 0,004 0,065 0,050 0,034 0,018 0,001 0,012 0,014 0,013 0,027 0,018 0,021 0,036 0,045 0,041 0,022 0,009 0,013 0,030 0,051 0,045 0,061 0,046 0,045 0,045 0,045 0,064 0,013 0,009 0,012 0,027 58,179 Al nivel de confianza del 5% corresponde el valor de 1,36 (Dn*n 0,5 0,065 )= 0,434 < 1,36 ACEPTABLE PÁG.20 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 2.5.3. Contraste de los valores de precipitación máxima diaria Contraste de los valores de la precipitación máxima diaria. ESTACIÓN B954: "AEROPORT D'EIVISSA" Tomando como referencia los valores calculados, en el presente punto se Precipitación máxima diaria Pd (mm) SQRT-ETmáx Gumbel Precipitación máxima diaria adoptada Pd (mm) 2 56,06 58,43 58,43 A la vista de los resultados, se puede decir que, en general, la ley de 5 84,44 85,83 85,83 distribución de Gumbel ofrece valores mayores que el ajuste de una distribución de 10 105,97 103,98 105,97 tipo SQRT-ETmáx para periodos de retorno bajos, mientras que la distribución de 25 136,23 126,90 136,23 50 160,85 143,91 160,85 100 187,12 160,79 187,12 De acuerdo con el análisis realizado, se ha decidido elegir, para cada estación 500 254,69 199,81 254,69 y periodo de retorno, la precipitación máxima más desfavorable de entre los dos 1000 286,70 216,58 286,70 realiza un contraste de los resultados obtenidos empleando los citados métodos. Para ello, en las estaciones seleccionadas, se ha comparado el valor deducido por Periodo de Retorno T (años) ambos métodos estadísticos (ajuste de Gumbel y de tipo SQRT-ETmáx). Dicho estudio comparativo se adjunta a continuación en forma de tablas. tipo SQRT-ETmáx ofrece valores mayores que el otro método para periodos de retorno altos. métodos mencionados, de modo que el valor seleccionado sea el más conservador y siempre se esté del lado de la seguridad. Los valores de precipitación máxima diaria adoptados para el cálculo, según los criterios expuestos, quedan recogidos en la última columna de la tablas del estudio comparativo efectuado que se incluye a continuación. PÁG.21 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 3. Hidrología Información de interés recopilada del Plan Hidrológico de las Islas Baleares” incluido al final de este anejo En el presente apartado se recogen todos aquellos datos pluviométricos de la zona de estudio para el posterior dimensionado del drenaje de la mejora la carretera objeto del estudio. 3.1. Descripción hidrológica de la zona de estudio 3.2. Determinación máxima diaria En la isla de Ibiza no se puede hablar de ningún curso permanente de agua En el apartado anterior de climatología, se ha determinado la precipitación debido al reducido tamaño de las cuencas hidrográficas, a la irregularidad de las máxima diaria para diferentes períodos de retorno. Estos valores han sido precipitaciones y a las características hidrogeológicas del terreno. La mayoría de contrastados con los obtenidos a través del programa informático MAXPLUWIN los cauces de la isla permanecen secos casi todo el año, salvo aquéllos que v.1.0, a partir del que se pueden estimar los valores de precipitaciones máximas reciben aportaciones de manantiales o únicamente cuando hay precipitaciones con diarias. cierta intensidad horaria. del valor de precipitación El valor de precipitación máxima diaria considerado para el dimensionado de En la zona de estudio no existe ningún cauce que transporte agua las obras de drenaje se obtiene tomando el valor más grande (valor pésimo) de los continuamente, limitándose éstos a la conducción temporal de agua tras obtenidos con los dos métodos anteriores para cada periodo de retorno importantes lluvias. No hay ninguna vaguada que pueda considerarse como un considerado. curso de agua permanente. Además, la permeabilidad del terreno provoca que las precipitaciones tengan que ser de cierta importancia para que los cauces secos El análisis realizado mediante el programa MAXPLUWIN v1.0 permite obtener los siguientes datos: comiencen a conducir agua. Como curso más importante de agua en la zona de estudio se puede señalar Valor medio de la máxima precipitación diaria anual y del Coeficiente de Variación Cv. el Torrent de Labritja, el Torrent des Vildo, Torrent de ses Murtes i el Torrent de Santa Eulàlia. Estimación de la precipitación diaria máxima correspondiente a diferentes periodos de retorno, partiendo del valor de su media y su coeficiente de Según se recoge en el texto del Plan Hidrológico de las Islas Baleares variación, asumiendo una distribución SQRT-ET max.. aprobado por el Consejo del Agua de Baleares, las cuencas hidrológicas de los principales cauces que cruzan el área de estudio no son cuencas aforadas, ya que la isla de Ibiza no dispone de ninguna estación de aforo. No obstante, y con objeto de recabar información sobre avenidas e inundaciones en el ámbito de estudio, se ha consultado el citado Plan Hidrológico, y se han recopilado los criterios básicos a tener en cuenta desde el punto de vista hidrológico y de drenaje. Dichos aspectos se presentan en el “Apéndice 5: Los datos de entrada necesarios son los siguientes: Elección del sistema de coordenadas (Geográficas o UTM, especificando en este caso el huso en qué se encuentra: 29,30 o 31). Posición del punto dónde se quiere calcular la precipitación: Longitud / Coordenada X. PÁG.22 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Latitud / Coordenada Y. MAXPLUWIN Estación Valor escogido (mm) Periodo de retorno. El Programa genera el siguiente listado de salida: T=5 años 52,0 85,8 85,8 T=10 años 60,0 106,0 106,0 T=25 años 71,0 136,2 136,2 T=50 años T=100 años T=500 años 80,0 89,0 113,0 160,9 187,1 254,7 160,9 187,1 254,7 Como se refleja en la tabla anterior, los valores obtenidos del ajuste estadístico de los datos de precipitación de la estación meteorológica resultan más Longitud. desfavorables que los de los obtenidos con el programa MAXPLUWIN Latitud. 3.3. Cálculo de caudales Valor medio de la máxima precipitación diaria anual (Pm). El estudio hidrológico del ámbito de estudio que se realiza a continuación Coeficiente de variación (Cv). tiene como objetivo determinar los caudales máximos de avenida necesarios para Precipitación diaria máxima correspondiente a diferentes periodos de retorno el diseño de las obras de drenaje, a partir de los datos de precipitaciones recogidos (Pt), partiendo del valor de su media y su coeficiente de variación, asumiendo una distribución SQRT-TE max. y la caracterización de las cuencas interceptadas. Los cálculos hidrológicos efectuados siguen las recomendaciones de la A continuación se adjunta la mesa de datos de entrada y la de salida de vigente “Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial” del M.O.P.U. (1.990) y el resto de publicaciones específicas para el cálculo de caudales máximos en cuencas datos generados por el programa. naturales (“Método Hidrometeorológico de J. R. Témez para el Cálculo de Valores de la precipitación máxima diaria según MAXPLUWIN. MAXPLUWIN DATOS DE ENTRADA X (UTM) Y (UTM) HUSO T (anys) 369040 369040 369040 369040 369040 369040 4320974 4320974 4320974 4320974 4320974 4320974 30 30 30 30 30 30 5 10 25 50 100 500 Caudales” (versión de la Dirección General de Carreteras de España, 1.991), etc.). El cálculo de caudales máximos se ha realizado aplicando la versión DATOS DE SALIDA Pm (mm/dia) Cv Pt (mm/dia) 43 43 43 43 43 43 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 0,313 52 60 71 80 89 113 modificada del método hidrometeorológico de la “Instrucción 5.2.-I.C.” propuesta por J. R. Témez en 1.991 para la Dirección General de Carreteras (método aplicable en cuencas de hasta 3.000 Km2 de extensión y tiempos de concentración de hasta 24 horas). Este método amplía el campo de aplicación del método racional puesto que se considera el efecto de la no uniformidad de las lluvias mediante un coeficiente de uniformidad, y se mejora la estimación del coeficiente de escorrentía (nuevas leyes Los valores finalmente escogidos por llevar a cabo el dimensionado de las obras de drenaje quedan reflejados al cuadro siguiente: Valores de la precipitación máxima diaria finalmente adoptados. del coeficiente de escorrentía). De este modo, se admiten variaciones en el reparto temporal de la lluvia neta que favorecen el desarrollo de los caudales punta, y solucionan el problema que planteaba la antigua hipótesis de lluvia neta constante admitida por la fórmula racional, que ofrecía resultados poco acordes con la realidad. PÁG.23 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA L TC 0 ,3 0 ,25 j El coeficiente de uniformidad representa el cociente entre los caudales punta en el caso de suponer lluvia neta variable y en el caso de considerarla constante 0 ,76 dentro del intervalo de cálculo de duración igual al tiempo de concentración de la donde: cuenca en cuestión. La formulación propuesta por J. R. Témez para el cálculo de caudales máximos es la recogida en una comunicación al XXIV Congreso de la Asociación Tc Tiempo de concentración (horas). L Longitud del cauce principal (Km). Internacional de Investigaciones Hidráulicas y reproducida en lengua castellana en j el nº82 de la revista “Ingeniería Civil”. Según dicha formulación, el caudal punta de avenida en el punto de cruce de una vaguada con el trazado, para un periodo de retorno dado, se obtiene mediante la expresión: Q K CIA 3 ,6 retorno en todos los puntos de la superficie de una cuenca, provoca que la estimación de la lluvia para los cálculos hidrológicos sobre un determinado área se realice sobre un área igual o menor que el correspondiente valor calculado. Para valores reales. Caudal punta correspondiente a un determinado periodo de retorno (m3/s). I La no simultaneidad de las precipitaciones máximas de un mismo periodo de ello, se emplea un factor reductor de las lluvias diarias que permite obtener dichos donde: Q Pendiente media del cauce principal (en tanto por uno) De este modo, el valor de las precipitaciones máximas diarias Pd previamente estimadas se ve afectado por el citado factor reductor de las lluvias diarias, según Máxima intensidad media de precipitación, correspondiente al las siguientes expresiones: periodo de retorno considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración (mm/h). log A * Pd Pd 1 15 para A 1 Km2 A Superficie de la cuenca (Km2). Pd* = Pd para A < 1 Km2 C Coeficiente de escorrentía. donde: K Coeficiente de uniformidad Pd* Precipitación máxima diaria modificada correspondiente a un periodo de retorno T (en mm). 3.4. Tiempo de concentración Pd Precipitación máxima diaria correspondiente a un periodo de retorno T (en mm). Como ya se ha explicado anteriormente, con objeto de determinar el tiempo de concentración asociado a cada cuenca se ha utilizado, en el caso de cauces log A Logaritmo decimal de la superficie de la cuenca A (Km2). definidos, la fórmula: PÁG.24 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Los valores de precipitación máxima diaria modificada por la afección del factor de simultaneidad o factor reductor de las lluvias diarias Pd*, se recogen en la tabla de cálculo de caudales de diseño recogida en el apartado 5.4.4.7. 3.5. Intensidad media de precipitación En relación con la intensidad media de precipitación, a efectos de cálculo, el aguacero quedará definido por la intensidad de precipitación media I (mm/h), que para cada periodo de retorno considerado, será función de la duración del intervalo considerado y de la intensidad de precipitación media diaria (Pd*/24). La duración del intervalo que se considera en los cálculos de la intensidad de precipitación media es igual al tiempo de concentración de la cuenca. Para la determinación del valor de I a emplear en la estimación de caudales de referencia, se ha utilizado la siguiente fórmula: 28 I Id I 1 Id 0 ,1 28 Fuente: “Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial”. tc 0 ,1 0 ,1 1 Figura 5.4.4.3.1. Mapa de Isolíneas. 3.6. Determinación del umbral de escorrentía Po El parámetro P0 o umbral de escorrentía define el umbral de precipitación a donde: Id partir del cual se inicia la escorrentía, es decir, determina la componente de la lluvia Intensidad media diaria máxima (mm/h) para el periodo de retorno que escurre por superficie. Su valor depende de las características del suelo y de la considerado. A partir de los valores de Pd* (precipitación diaria vegetación de las cuencas, así como de las condiciones iniciales de humedad. máxima modificada), se obtiene como Id* = Pd*/24. I1/Id Parámetro característico del lugar, que representa la relación entre la suelo como la naturaleza del mismo. Así, cabe señalar, en primer lugar, que la intensidad horaria y la diaria, con el mismo periodo de retorno. información de usos del suelo se ha recogido del “Mapa de Cultivos y Consultado el mapa de isolíneas I1/Id que se incluye en la “Instrucción Aprovechamientos” del M.A.P.A. (hojas 772, 773, 798 y 799). Esta información se 5.2.-I.C.”, y que se presenta a continuación se ha adoptado un valor ha completado con la dada por las visitas de campo. I1/Id = 11,5. tc Para la determinación del valor de P0 se ha tenido en cuenta tanto el uso del Según el mapa de usos del suelo, dentro de la zona de estudio se distinguen Duración del intervalo al que se refiere I, que se tomará igual al tiempo los siguientes tipos de usos del suelo: regadío, labor intensiva sin arbolado de concentración (h). (barbecho semillado), viñedos, superficie arbolada con eucalipto, olivar, frutales en secano, pastizal y matorral sin arbolado y terreno improductivo. En la tabla que se PÁG.25 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA adjunta al final de este apartado, se recoge el porcentaje de superficie de cada cuenca abarcado por cada uno de estos usos. Asimismo, a continuación de la citada tabla, se presenta el “Mapa de Cultivos y Aprovechamientos” correspondiente al ámbito de estudio, donde pueden observarse los distintos usos del suelo asociados a las cuencas interceptadas por la traza. En segundo lugar, con la información geológica y litológica, así como con las visitas de campo realizadas, se han determinado unas zonas de tipos de suelo. A continuación, tomando como base la clasificación de suelos a efectos del umbral de escorrentía recogida en la “Instrucción 5.2.-I.C.”, se han definido cuatro grupos de suelo (A, B, C y D) y se ha determinado el porcentaje de cada grupo de suelo asociado a cada cuenca. Dichos grupos de suelo responden a las características que se recogen en la tabla siguiente y su textura se ha determinado haciendo uso del diagrama triangular de la figura que se adjunta a continuación y Fuente: “Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial”. que se ha obtenido de la “Instrucción 5.2.-I.C.”. Diagrama triangular para la determinación de la textura. Clasificación de suelos a efectos del umbral de escorrentía. Grupo A B C Infiltración (cuando están muy húmedos) Rápida Moderada Lenta Potencia Textura Drenaje Para determinar el valor de P0, son necesarias además otras características hidrológicas como pendientes o densidad de vegetación. Grande Media a Grande Media a Pequeña Arenosa Arenosa-limosa Franco-arenosa Franca Franco-arcillosaarenosa Franco-limosa Franco-arcillosa Franco-arcillolimosa Arcillo-arenosa Pequeño (litosuelo) D Muy lenta u horizontes de Arcillosa arcilla Nota: Los terrenos con nivel freático alto se incluirán en el Grupo D. Fuente: “Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial”. Perfecto Con todos estos datos se han definido unos valores de P0 por cuencas, tomando como referencia los valores del umbral de escorrentía para cada tipo de Bueno a Moderado uso de la tierra deducidos de la estimación inicial del umbral de escorrentía recogida en la “Instrucción 5.2.-I.C.”. Imperfecto De este modo, en la tabla siguiente, se presentan los valores del umbral de escorrentía P0 para cada una de las cuencas, así como la información de los Pobre o Muy Pobre parámetros (pendientes, naturaleza o grupo de suelo, uso del suelo, etc.) que condujeron a su determinación. Estos valores se han de multiplicar por un coeficiente corrector de 2,75, deducido a partir del mapa de la figura 2.5 de la citada Instrucción. PÁG.26 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Fuente: “Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial”. A continuación se adjunta la tabla resumen con los valores del coeficiente de escorrentía adoptado para cada cuenca. PÁG.27 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Valores del coeficiente de escorrentía para las cuencas consideradas. Cuenca Pend. 1 2 Naturaleza de suelo Uso del suelo P0 A B C D Ba CH Ce Cp Cd Pr PF MF RF <3% 0,00 0,30 0,70 0,00 0,10 0,35 0,00 0,00 0,00 0,05 0,00 0,50 0,00 25,9 <3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 0,00 31,0 3 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,29 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,70 0,00 29,8 4 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,40 0,00 0,40 0,00 29,1 5 >3% 0,00 0,10 0,90 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,40 0,00 21,7 6 >3% 0,00 0,45 0,55 0,00 0,00 0,80 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,9 7 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,2 8 >3% 0,00 0,30 0,70 0,00 0,00 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 13,3 9 >3% 0,00 0,60 0,40 0,00 0,00 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 15,4 10 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 11 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 12 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 13 >3% 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,0 14 >3% 0,00 0,60 0,40 0,00 0,00 0,55 0,00 0,10 0,00 0,10 0,00 0,25 0,00 21,8 15 >3% 0,00 0,80 0,20 0,00 0,00 0,75 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,15 0,00 18,4 16 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,40 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 24,5 17a >3% 0,00 0,30 0,70 0,00 0,00 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 0,00 13,3 17b >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 15,0 17c >3% 0,00 0,15 0,85 0,00 0,00 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 21,7 17d >3% 0,00 0,15 0,85 0,00 0,00 0,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,70 0,00 26,4 17e >3% 0,00 0,10 0,90 0,00 0,00 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,50 0,00 21,1 18 >3% 0,00 0,10 0,90 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,00 23,4 19 >3% 0,00 0,80 0,20 0,00 0,00 0,65 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,25 0,00 21,4 20 >3% 0,00 0,50 0,50 0,00 0,09 0,60 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,30 0,00 19,9 21 >3% 0,00 0,60 0,40 0,00 0,08 0,35 0,00 0,20 0,00 0,12 0,00 0,25 0,00 21,9 22 >3% 0,00 0,40 0,60 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,40 0,00 25,4 23 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,35 0,00 18,6 24 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,15 0,00 0,00 0,00 0,15 0,00 0,70 0,00 29,3 25 >3% 0,00 0,20 0,80 0,00 0,00 0,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,85 0,00 30,6 26 >3% 0,00 0,50 0,50 0,00 0,00 0,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,00 28,2 27 >3% 0,00 0,75 0,25 0,00 0,01 0,55 0,00 0,20 0,00 0,04 0,00 0,20 0,00 20,5 PÁG.28 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 3.8. Coeficiente de uniformidad Valores de P 0 de referencia. Pend Suelo < 3% Vegetación Ba CH Ce Cp Cd Pr PF MF RF A 20 28 34 30 47 58 62 60 4 B 14 19 21 19 25 35 50 47 4 C 11 14 14 13 16 25 25 31 4 D 8 11 12 10 13 16 16 23 4 El coeficiente de uniformidad K corrige el supuesto reparto uniforme de la escorrentía dentro del intervalo de cálculo de duración igual al tiempo de concentración contemplado en la formulación del método racional. Aunque el coeficiente de uniformidad varía de un aguacero a otro, su valor Suelo > 3% Ba CH Ce Cp Cd Pr PF medio en una cuenca concreta depende principalmente de su tiempo de Vegetación Pend Ba CH Ce Cp Cd Pr PF MF RF A 16 24 30 27 40 53 62 60 2 B 9 15 18 16 21 41 42 47 2 C 7 9 11 10 13 22 22 31 2 D 5 7 9 7 10 15 15 23 2 concentración. Esta dependencia es tan acusada que, a efectos prácticos, puede despreciarse la influencia de las restantes variables, tales como el régimen de precipitaciones, etc. Según J. R. Témez, su estimación, en valores medios, puede realizarse según la siguiente expresión: Barbecho Cultivos en hilera Cereales de invierno t c 1 , 25 K 1 1 , 25 tc 14 Rotación de cultivos pobres Rotación de cultivos densos Praderas Plantaciones forestales MF Masas forestales RF Rocas y firmes donde: 3.7. Coeficiente de escorrentía El valor del coeficiente de escorrentía C, que representa el porcentaje de la precipitación que se incorpora al flujo superficial, se ha determinado a partir de la expresión: K Coeficiente de uniformidad, que tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución del aguacero. tc Tiempo de concentración (horas). Dicha expresión está basada en los contrastes realizados en diferentes cursos de agua dotados de estaciones de aforo, y en las conclusiones deducidas de C ( Pd P0 ) ( Pd 23 P0 ) ( Pd 11 P0 )2 C 0 para Pd P0 para Pd P0 algunos análisis teóricos desarrollados mediante el hidrograma unitario. 3.9. Caudales de diseño La aplicación de la metodología anteriormente expuesta a las cuencas donde: consideradas, ha permitido determinar, para cada una de ellas, el caudal C Coeficiente de escorrentía. Pd Precipitación diaria máxima modificada para el periodo de retorno considerado (mm). P0 correspondiente a cada periodo de retorno. Estos resultados, junto con los parámetros de las cuencas que condujeron a su determinación, se muestran en la tabla que figura en la página siguiente. Umbral de escorrentía. PÁG 29 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Características de las cuencas con los caudales de diseño Cuenca Nombre curso S Km 2 Pt alto m Pt bajo m L Km J m/m m Tc horas Tr años 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17a 17b 17c 17d 17e 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 Torrent de la Labritja I 3,3252 0,0316 0,0096 0,0131 0,0346 0,0121 0,0038 0,0081 0,0225 0,0023 0,0035 0,0025 0,0033 9,6776 0,4007 0,6576 0,0276 0,0557 0,0908 0,0706 0,0984 0,7581 1,3818 7,9217 7,9852 0,9437 0,6150 0,3060 0,2682 0,9450 25,2615 385,0 242,0 232,0 241,0 275,0 186,0 160,0 186,0 225,0 135,0 135,0 121,0 121,0 385,0 160,0 250,0 123,0 150,0 200,0 180,0 170,0 225,0 220,0 195,0 140,0 105,0 195,0 165,0 175,0 150,0 200,0 154,0 168,0 148,0 145,0 137,0 134,0 123,0 118,0 114,0 112,0 108,0 106,0 100,0 94,0 93,0 92,0 90,0 90,0 90,0 90,0 88,0 90,0 68,0 57,0 52,0 65,0 70,0 75,0 80,0 75,0 61,0 2,191 0,241 0,156 0,578 0,975 0,520 0,326 0,580 0,978 0,449 0,522 0,358 0,431 5,917 1,520 1,315 0,245 0,300 0,455 0,378 0,435 1,615 1,953 5,795 4,500 1,195 1,610 0,665 0,788 1,635 9,630 0,105 0,307 0,538 0,166 0,142 0,100 0,113 0,117 0,113 0,051 0,052 0,042 0,049 0,049 0,044 0,120 0,135 0,200 0,242 0,238 0,189 0,084 0,078 0,024 0,020 0,033 0,078 0,135 0,121 0,046 0,014 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,83 0,13 0,08 0,28 0,43 0,28 0,19 0,30 0,45 0,29 0,32 0,25 0,28 2,05 0,75 0,55 0,15 0,16 0,22 0,19 0,22 0,69 0,81 2,32 1,99 0,65 0,70 0,32 0,37 0,78 3,29 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Torrent de la Labritja II Torrent des Vildo Torrent de ses Murtes Torrent de Sta. Eulàlia Pd Parámetros del terreno mm/h Po M Ka 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 187,1 25,92 31,00 29,78 29,08 21,66 11,90 10,20 13,30 15,40 9,00 9,00 9,00 9,00 24,00 18,40 24,50 13,30 15,00 21,65 26,35 21,10 23,40 21,40 19,94 21,94 25,44 18,60 29,34 30,60 28,20 20,46 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 2,75 0,97 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 0,94 0,94 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,91 Pd* Id mm/h mm/h 181 187 187 187 187 187 187 187 187 187 187 187 187 175 187 187 187 187 187 187 187 187 185 176 176 187 187 187 187 187 170 7,53 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,28 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,72 7,33 7,33 7,80 7,80 7,80 7,80 7,80 7,07 I1/Id It mm/h C K Q m 3 /seg 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 92,26 265,33 327,70 177,66 140,71 176,14 214,86 171,23 137,27 174,68 164,41 187,58 176,71 50,97 102,15 121,61 243,92 234,42 203,01 218,01 201,62 106,78 96,38 47,35 52,38 110,26 106,05 164,30 151,31 99,31 36,12 0,21 0,17 0,18 0,19 0,28 0,48 0,54 0,45 0,39 0,58 0,58 0,58 0,58 0,23 0,33 0,24 0,45 0,40 0,28 0,22 0,29 0,26 0,28 0,29 0,26 0,23 0,33 0,19 0,18 0,20 0,27 1,054 1,005 1,003 1,014 1,024 1,015 1,009 1,015 1,025 1,015 1,017 1,013 1,014 1,149 1,047 1,033 1,007 1,007 1,010 1,009 1,011 1,043 1,052 1,170 1,144 1,040 1,044 1,017 1,020 1,050 1,240 19,209 0,405 0,161 0,125 0,388 0,290 0,122 0,175 0,347 0,065 0,095 0,076 0,096 35,751 3,970 5,538 0,839 1,474 1,449 0,946 1,606 5,994 10,928 34,945 34,063 6,914 6,237 2,674 2,030 5,463 83,883 PÁG 30 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 4. Drenaje dimensiones oscilan entre 0,70-2.0 m de ancho con alturas de hasta 3.0 m. Pertenecen a este grupo las O.D.19.3, O.D.19.2, O.D.16.6, O.D.15.2 y 4.1. Introducción O.D.9.3 entre otras. En el presente apartado se expone la metodología utilizada, basada c. Obras de drenaje menores, cuyas dimensiones suelen ser muy reducidas y fundamentalmente en la “Instrucción 5.2.-I.C: Drenaje Superficial” del M.O.P.U. su estado de conservación es malo al estar la mayoría de ellas colmatadas. (1.990) y en los cálculos efectuados para el dimensionamiento de cada una de las La tipología estructural de estas obras suele ser la de un marco o una losa obras de drenaje proyectadas, a partir de los datos hidrológicos obtenidos en el de 50cm de luz escasa o bien pequeñas bóvedas de mampostería. La apartado de “Climatología e Hidrología”. disposición de estas obras, ubicadas a pie de terraplén donde se forman Los periodos de retorno utilizados para el dimensionamiento de todos los elementos de drenaje son los que se recogen en la siguiente tabla. cunetas de tierra y el hecho de que no estén asociadas a una cuenca en concreto indican su pertenencia al drenaje longitudinal de la carretera. Las obras O.D..18.3, O.D.17.1 y O.D.9.3 ente otras. Periodos de retorno utilizados en el diseño del drenaje. TIPO DE ELEMENTO PERIODO DE RETORNO Al final de este anejo se incorpora un apéndice con el inventario de las obras de drenaje existentes. En la tabla siguiente se adjunta una tabla con el listado de las obras de drenaje Elementos de drenaje superficial de la plataforma y márgenes 25 años Obras de drenaje transversal (tronco, ramales y caminos de acceso) 100 años existentes, sus dimensiones y cuenca asociada, todas menos la OD 13.1 y 9.3 que no tienen cuenca asociada. En el caso de la O.D. 13.1 se ha mantenido las dimensiones de la misma, ampliándose la obra de drenaje a efectuar. La O.D. 9.3, no se dispone de datos o de la morfología de la misma, por estar colmatada y se ha Es importante señalar que, tratándose de un proyecto de acondicionamiento optado por realizar una nueva demoliendo la existente, siendo substituida por un tubo de una carretera existente, toman un papel crucial las obras de drenaje de diámetro 1500 mm, dado que el ancho de calzada en el PK 9+252,5 es de 14 m, existentes. En general, el drenaje proyectado trata de adaptarse el máximo y la normativa de drenaje marca para esta longitud, un diámetro de 1500 mm. posible a las obras existentes, siempre y cuando éstas presenten una capacidad hidráulica suficiente y se adapten a las prescripciones de la Instrucción 6.2-I.C. Dentro de las obras existentes, se distinguen tres tipos de obras: a. Pasos superiores sobre cauces bien definidos (aunque éstos secos durante la mayoría del año). Dentro de este grupo se encuentran las obras O.F.-8.1, O.F.-12.1, O.F.-13.1 y O.F.-20.2. b. Obras de drenaje asociadas a cuencas de escorrentía difusa. Éstas suelen estar constituidas por bóvedas de mampostería, y sus PÁG 31 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Relación de obras de drenaje existente y la actuación a realizar Nombre O.D./O.F. Cuenca asociada P.K. O.F.-20,2 1+2 20+670 O.D.-20,1 O.D.-0.1 O.D.-19,3 O.D.-19.1 O.D.-19,2 O.D.-19,1 O.D.-18,7 O.D-18,6 O.D.-18,5 O.D.-18,4 O.D.-18,3 O.D.-18,2 O.D.-18,1 O.F.-17,1 O.D.-17,2 O.D.-17,1 O.D.-16,6 O.D.-16,5 O.D.-16,4 O.D.-16,3 O.D.-16,2 O.D..-16,1 O.D.-15,3 O.D.-15,2 O.D.-15,1 O.F.-14,1 O.D.-14,1 O.F.-13,1 O.D.-13,1 O.F.-12,1 O.D.-11,1 O.D.-10,3 O.D.-10,2 O.D.-10,1 O.D.-9,3 O.D.-9,2 O.D.-9,1 O.F.-8,1 3 2 4 6 6 5 7 8 9 10 11 12 13 1-14 15 16 16 17a 17b 17c 17d 17d 17e 18 19 19 20 20+184 0+034(PM811) 19+920 19+590 19+432 19+231 18+889 18+763 18+615 18+477 18+334 18+220 18+054 17+618 17+453 17+070,7 16+805 16+663 16+580 16+313,78 16+151,5 16+057,3 15+685 15+645 15+051,7 14+531 14+497 13+342,5 13+034 12+717 11+462,14 10+995,48 10+737,925 9+995,4 9+595,24 9+511,93 9+262,5 8+380,676 21 22 22 23 24 25 26 26 27 Tipología Estructural Dimensiones (m) A/D H f L Puente 11,2 Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Tubo Fibrocemento Marco H.A. Marco H.A. Bóveda mampostería Marco H.A. Marco H.A. Marco H.A. Bóveda mampostería Puente Tubo Fibrocemento Marco H.A. Bóveda mampostería Bóveda mampostería Marco mampostería Marco mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Bóveda mampostería Puente Bóveda mampostería Puente Bóveda mampostería Puente Bóveda mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Bóveda mampostería Puente - bóveda 1,50 1,80 1,00 2,5 0,75 1,50 0,50 0,90 0,70 0,50 0,50 0,70 0,70 7,00 1,00 0,75 1,50 1,50 0,75 0,30 0,70 1,1 1,50 0,75 2,00 7,00 2,00 6,00 1,00 7,00 1,00 2,00 0,75 1,00 1,00 1,00 1,50 12,60 4,1 0,40 3,10 0,40 0,35 0,50 1,00 0,30 0,35 0,30 0,50 4,20 1,00 1,25 0,50 1,10 0,50 0,50 0,70 0,60 2,50 1,50 2,40 0,20 3,00 1,00 3,00 1,60 1,20 0,20 1,20 1,50 2,00 Actuaciones 16,50 0,20 0,35 0,50 0,35 0,50 0,50 0,35 0,30 0,45 1,00 1,00 0,50 0,50 0,50 0,40 0,50 0,30 0,50 0,30 1,00 Ampliar Demoler O.D existente. Sustituir por O.D. con pozo entrada y 7.00 salida. 17,73 Nueva 6,50 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. con pozo a la entrada 6,69 Demoler OD existente. Sustituir y realizar un paso inferior nuevo 13.04 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. con pozo a la entrada 14,00 Ampliar 6,00 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. con pozo a la entrada 11,05 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 6,70 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 12,54 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 11,05 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 11,11 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 7,10 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 14,60 Ampliar 10,61 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. nueva 9,65 Ampliar 6,90 Ampliar 6,85 Ampliar 7,70 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. nueva 6,50 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. nueva 6,52 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. nueva 6,65 Ampliar 14,00+1,50 Pozo + tubo. Demoler O.D.-15,2 existente PK 15+645 6,70 Demoler 7,86 Ampliar 12,00 Nueva 6,40 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. nueva 15,85 Ampliar 9,34 Ampliar 8,54 Ampliar 6,50 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 6,58 Demoler O.D.existente. Sustituir por O.D. nueva 7,00 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 7,60 Ampliar 6,81 Demoler O.D. existente. Sustituir por O.D. nueva 6,70 Ampliar 6,38 Ampliar 24,00 Nueva PÁG 32 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA A/D: Ancho o diámetro de la obra H: altura de la obra hasta inicio de la bóveda F: Altura de la clave de la bóveda PÁG 33 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Dado que para el condicionamiento de la carretera se realiza una ampliación de la calzada, las obras de drenaje existentes deben ampliarse. Para las obras de A continuación se incorpora una tabla con la descripción de las obras de drenaje transversal contempladas en el proyecto. drenaje existentes que se aprovechan, se realiza una ampliación de éstas mediante marcos prefabricados de hormigón de dimensiones interiores iguales a las de la existente. La conexión de la nueva obra con la existente se ejecuta mediante unos taladros en ambas caras en contacto donde se embeben unos conectores y se rellenan con mortero adherente. La junta se impermeabiliza con resina epoxi. En las OD’s 18.6, 18.4, 18.3, 18,2 y 9.3 no se tiene dimensiones de las mismas al estar colmatadas. Aunque con un diámetro 1200 mm tendría suficiente por el Caudal teórico, por normativa de drenaje le corresponde un tubo de 1500 mm al ser la longitud del tubo entre 10-15 m y se ha optado por demoler totalmente la existente, ya que para limpiar y mantener el mismo tendríamos que demolerlo igualmente. Es a criterio de la Dirección de Obra minimizar la sección de estas O.D. 4.2. Drenaje transversal Se incluyen en este apartado todas las obras que permiten la circulación del agua de escorrentía de torrentes, arroyos y vaguadas que se ven interceptados por la traza la carretera existente y por los nuevos enlaces proyectados. Dichos caudales de escorrentía serán evacuados por medio de tubos o marcos, en función de la importancia de cada una de sus cuencas vertientes y de la morfología del cauce asociado en el punto de cruce con la traza de la carretera. Las soluciones adoptadas en base a los anteriores condicionantes han sido: o Puentes o obras de fábrica. o Obras de drenaje transversal (caños o marcos). PÁG 34 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Relación de obras de drenaje proyectadas RELACIÓN DE LAS OBRAS DE DRENAJE T RANSVERSAL Cuenca Nom bre Pk 1 2 3 4 5 6 7 9 13 14 15 16 O.D./O.F. O.F.-20.2 O.D.-0.1 PM 811 O.D.-20,1 O.D.-19.3 O.D.-19,2 O.D.-19,1 O.D.-18,7 O.D.-18,5 O.D.-18,1 O.F.-17,1 O.D.-17,2 O.D.-16,6 20+650 0+034,22 20+184 19+918 19+425,5 19+225,5 18+889 18+610,2 18+048,26 17+618 17+447,5 16+800 17a O.D.-16,5 16+657,9 17b 17c 17d 17e + 18 18 O.D.-16,4 O.D.-16,3 O.D.-16,2 O.D.-15,3 O.D.-15,1 16+576 16+307,5 16+151 15+680 15+051,7 19 19 OF,-14,1 O.D.-14,1 14+531 14+489,33 20 21 22 O.F.-13,1 O.F.-12,1 O.D.-11,1 13+332,5 12+708,55 11+462,14 22 O.D.-10,3 10+995,48 23 24 O.D.-10,2 O.D.-10,1 10+737,925 9+995,4 25 O.D.-9,2 9+511,93 26 O.D.-9,1 9+252,5 27 O.F.-8,1 8+380,676 Dim ensiones Tipologia Estructural L/D H Puente Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Puente Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Puente Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Puente Puente Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Tubo Fibrocemento Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Bóveda mampostería Ampliación con Marco H.A. Puente - bóveda 11,20 1,80 1,50 1,00 1,50 1,50 0,50 1,80 1,80 7,00 1,80 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 2,00 2,00 15,85 2,00 2,00 6,00 7,00 1,00 1,00 2,00 2,00 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,50 1,50 8,00 4,10 Entrada Salida (m ) (m /m ) Caudal de cálculo (m 3/s) 154,00 167,02 146,51 140,33 134,96 130,69 121,05 111,62 98,80 90,20 92,06 90,64 16,50 17,73 8,60+3 17,73 13,00 14,00 14,67 17,10 16,05 14,60 16,63+6 6,3+6,6+3 0,012 0,005 0,010 0,034 0,010 0,005 0,010 0,010 0,010 0,017 0,005 0,010 19,209 0,405 0,161 0,125 0,388 2,144 0,122 0,347 0,096 35,751 3,970 5,538 2,91 1,55 1,58 1,35 1,94 2,50 1,17 1,99 1,48 4,75 2,95 3,02 359,17 7,40 3,55 1,86 4,12 4,55 0,24 10,46 10,67 242,81 7,40 6,26 7,82 2,91 3,56 3,10 3,64 2,92 1,39 4,11 4,19 8,26 3,30 3,03 0,60 0,29 0,18 0,09 0,24 0,70 0,21 0,24 0,15 1,09 0,93 1,22 154,80 167,39 146,82 140,85 135,30 131,46 130,97 112,04 99,12 91,54 93,17 91,98 Cotas O.D/O.F. f Longitud Pendiente m ín Velocida Caudal Velocidad d de m ax. m ax. cálculo (m /s) (m 3/s) (m /s) Calado Cota lámina (m ) m 0,60 0,00 0,35 0,20 4,20 0,00 1,25 2,00 0,50 1,00 0,50 154,20 167,11 146,64 140,76 135,06 130,76 130,76 111,80 98,96 90,45 92,24 90,76 0,50 90,34 90,18 7,3+6,25+2,5 0,010 0,839 1,83 2,45 2,26 0,31 90,65 0,45 89,44 89,19 89,71 85,52 83,05 89,38 89,13 89,65 85,31 82,92 14,12 10,50 11,40 14,15+1,50 12,67 0,005 0,005 0,005 0,018 0,010 1,474 1,449 0,946 1,606 5,990 2,88 2,23 2,03 3,64 3,10 6,29 4,55 4,55 8,63 9,22 4,03 2,92 2,57 5,54 3,46 0,49 0,56 0,46 0,42 0,88 89,93 89,74 90,17 85,94 83,92 1,00 1,00 70,10 68,02 69,92 12,00 67,88 2,0+7,2+9,75 0,015 0,012 10,928 10,928 3,37 3,84 16,04 17,04 3,82 3,90 0,80 1,42 70,90 69,44 0,00 0,00 0,50 57,60 52,60 70,57 57,50 52,50 69,44 0,015 0,015 0,048 34,945 34,063 0,975 4,55 3,00 1,96 85,46 81,77 3,90 5,93 3,89 2,60 1,28 1,59 0,48 58,88 54,19 71,06 0,50 65,69 65,58 7,50+6,75+5,5 0,005 6,914 2,47 17,51 2,92 1,41 67,10 0,50 68,87 74,03 68,63 73,99 15,00 8,2+8,3 0,015 0,015 6,237 2,674 4,92 2,88 7,88 4,57 5,05 3,05 0,99 0,91 69,86 74,94 0,50 73,67 73,34 6,5+7,4 0,010 2,030 2,32 3,73 2,50 0,86 74,53 0,30 74,07 74,02 15,33 0,010 5,463 2,95 6,94 3,09 1,23 75,30 1,00 61,70 61,40 24,00 0,013 83,883 8,37 166,46 9,47 1,27 62,97 0,60 1,00 1,50 1,50 2,50 2,40 3,00 1,00 1,50 3,00 3,50 1,20 1,75 1,20 1,75 1,50 1,75 2,00 6,50 6,58 25,20 PÁG 35 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Rh En cualquier caso, se han respetado las dimensiones mínimas de para las conducciones que establece el apartado 5.2.2.3, y los resguardos mínimos respecto a la cota de la explanada del apartado 1.2. A P donde: La comprobación hidráulica de las obras de drenaje se adjunta al final de este Q Caudal de diseño (Caudal correspondiente a la avenida de periodo de retorno de 500 años) (m3/s). anejo en el apéndice ”Comprobación de la capacidad de las obras de drenaje”. A 4.2.1. Dimensionamiento de canalizaciones Sección hidráulica adoptada como sección tipo de la canalización (m2). Ha sido necesario el diseño de una canalización para encauzar el torrente de San Juan ya que entre el P.K. 19+940 y el 20+240 aproximadamente, la traza de la carretera invadía el cauce del torrente.. P Perímetro mojado (m). I Pendiente longitudinal del tramo del canal para la conducción de caudales (en tanto por uno). Las canalización se ha diseñado paralela a la traza, con el fin de garantizar el transporte de las aguas del torrente sin afectar al pie del terraplén junto al que discurre. Rh Radio hidráulico (m). n Coeficiente de rugosidad de Manning. Se ha adoptado un valor de 0,035 para la sección tipo de las canalizaciones en tierras. En este tipo de canalización la sección tipo adoptada es una sección trapecial en tierras con protección de escullera en los cajeros laterales. Las dimensiones El dimensionamiento de la protección de escullera necesaria en la sección son variables en función de la sección con una base de 10 m y adoptando taludes trapecial tipo de las canalizaciones se ha realizado a partir del método del U.S. 3H/2V. Bureau of Reclamation, basado en experiencias practicas en obras existentes, que ofrece valores del lado de la seguridad. Para el dimensionameniento de las canalizaciones se han considerado las Dicho método permite obtener la medida y el peso de la escollera de siguientes premisas: protección en función de la velocidad en la obra de drenaje que es el parámetro Adopción de una sección libre naturalizada descubierta. fundamental de diseño. En la tabla 4.2.1.1 se incluye el resultado del peso de Protección con esculleras y en caso necesario con tierras escollera obtenido a partir de la velocidad máxima previsible en el tramo. Diseño para la avenida de periodo de retorno de 500 años. Por su parte, la comprobación de la capacidad hidráulica de desagüe de la Los cálculos necesarios para obtener las dimensiones de las canalizaciones y canalización, se ha efectuado teniendo en cuenta el caudal de avenida de 500 efectuar la comprobación hidráulica de éstas, se han realizado utilizando el caudal años asociado a las cuencas que desaguan en el torrente en ese tramo. De este de diseño correspondiente a la avenida de periodo de retorno de 500 años y la modo se llega a los resultados para el dimensionamiento hidráulico presentados en formulación de Manning: la tabla. Q A 2 1 Rh 3 I n PÁG 36 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Taula 4.2.1.1. Cálculo hidráulico y dimensionamiento de la sección tipos de las canalizaciones de escollera Sección canalización Designación Encauzamiento del torrente de San Juan Cuenca/s a desaguar Caudal de cálculo (m3/s) Pendiente (tanto por uno) Coeficiente de fricción n de Manning Sección hidráulica A (m2) Perímetro mojado Pm (m) Radio hidráulico Rh (m) 1+2+3+4 19.9 0.021 0.035 7.735 12.524 0.618 Base B (m) Calado h (m) Altura mínima canal H (m) Longitud canal L (m) Velocidad (m/s) Escollera (kg) 10 0.7. 1.0 290 2.573 25 Figura 4.2.1.1 Gráfico para el dimensionamiento de las protecciones de escollera PÁG 37 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA 2 4.3. Drenaje longitudinal La red de drenaje longitudinal diseñada permite evacuar la escorrentía superficial de la plataforma y de los márgenes que vierten hacia ella, mediante un sistema de cunetas que desaguan en régimen libre, junto con sistemas de 3 1 Q Rh I A n donde: Q Caudal a transportar (m3/s). n Coeficiente de rugosidad de Manning (Hormigón: n = 0,015). A Área o superficie hidráulica (m2). Rh Radio hidráulico (m). arquetas-sumidero y caces continuos con colectores subterráneos. Para el diseño de los mismos, se han tenido en cuenta los criterios que respecto a tipología y características de elementos, se definen en la citada “Instrucción 5.2.-I.C.”. El agua que cae sobre la plataforma, y especialmente sobre la calzada, se elimina hacia los bordes de la plataforma debido a la pendiente transversal de ésta. Por esto se dota de un bombeo a las alineaciones rectas del 2%, suficiente Las secciones tipo y los detalles de todos los elementos que integran el sistema para la dicha evacuación. En las alineaciones curvas, el peralte cumple esta de drenaje longitudinal, se incluyen en los Planos de Drenaje Longitudinal del función. “Documento Nº2: Planos”. El sistema de drenaje comprende las cunetas de desmonte que permiten el 4.3.1. Cálculo de los caudales drenaje de la carretera cuando discurre en desmonte, de las cunetas de guarda en cabeza de desmonte para recoger la escorrentía difusa del terreno y conducirla hasta los puntos de captación habilitados, y de las cunetas de pié de terraplén. Además, para las zonas en las que la altura del terraplén supera los 3 metros, se disponen bordillos longitudinales que impiden que el agua caiga por el terraplén y lo erosionen. Complementando estos bordillos, se colocan cada 30 Para la estimación del caudal punta a evacuar asociado al drenaje longitudinal se utiliza el mismo método de cálculo de caudales expuesto para el caso del drenaje transversal (método hidrometeorológico de J. R. Témez). La determinación del tiempo de concentración para márgenes de la plataforma se lleva a cabo tal y como se indica en el apartado 2.4 de la “Instrucción 5.2.-I.C.” . metros unas bajantes de piezas prefabricadas que evacuan el agua acumulada. Para el dimensionado de los elementos de drenaje longitudinal se ha tenido en Eventualmente, la cuneta de desmonte se complementa con colectores inferiores cuenta el caudal aportado por la propia escorrentía generada por el agua que cae donde la capacidad hidráulica de la cuneta se agota. sobre la calzada así como la superficies exteriores a la traza y que vierten sobre ella. En general, las cunetas se diseñan con la misma pendiente longitudinal que la La tabla siguiente muestra los caudales unitarios generados por la calzada. rasante salvo que sea necesario modificar dicha pendiente para mejorar la capacidad de desagüe. El dimensionamiento de las cunetas y demás elementos de drenaje longitudinal se realiza a partir de la fórmula de Manning, teniendo en cuenta en cada caso, los caudales circulantes y las pendientes disponibles. PÁG 38 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Caudales unitarios generados por la plataforma. Sección transversal de la plataforma en terraplén LADO SITUACIÓN PENDIENTE PERALTE O BOMBEO PERIODO DE RETORNO GRADO DE URBANIZACIÓN LONGITUD ANCHO PLATAFORMA DESNIVEL PENDIENTE MEDIO ANCHO TALUD (m) ÁREA PLATAFORMA ÁREA TALUD ÁREA TOTAL PRECIPITACIÓN DIARIA PRECIPITACIÓN DIARIA DISMINUIDA UMBRAL DE ESCORRENTÍA PLATAFORMA UMBRAL DE ESCORRENTÍA CORREGIDO PLATAFORMA UMBRAL DE ESCORRENTÍA TALUD UMBRAL DE ESCORRENTÍA CORREGIDO TALUD COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA PLATAFORMA COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA TALUD COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA TOTAL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN MEDIA COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD COEFICIENTE DE SIMULTANEIDAD tronco y ramales tronco y ramales (9 m) (9m) Izquierda o Izquierda o derecha derecha peralte a un lado bombeo 2 2 (%) 25 25 T a 1,000 1,000 0,001 0,001 km 0,009 0,0045 Lp km 0,1800 0,0900 H m 0,020 0,020 j -0 0 Lt km 2 0,000009 0,0000045 Ap km 2 0 0 At km 2 0,000009 0,0000045 A km 136,230 136,230 Pd mm/d 136,230 136,230 Pd' mm/d 1,0 1,0 P0 mm 1,30 1,30 P0' mm 0,00 0,00 P0 mm 0,00 0,00 P0' mm 0,989 0,989 Cp -1,000 1,000 Ct -0,989 0,989 C -0,083 0,083 Tc h 237,063 237,063 I mm/h 1,003 1,003 K -1,000 1,000 KA -- CAUDAL PUNTA POR METRO LINEAL DE PLATAFORMA Qp EJE m3/s 0,000588 0,000294 tronco y ramales tronco y ramales (10 m) (10m) Izquierda o Izquierda o derecha derecha peralte a un lado bombeo 2 2 25 25 1,000 1,000 0,001 0,001 0,01 0,005 0,2000 0,1000 0,020 0,020 0 0 0,00001 0,000005 0 0 0,00001 0,000005 136,230 136,230 136,230 136,230 1,0 1,0 1,30 1,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,989 0,989 1,000 1,000 0,989 0,989 0,083 0,083 237,063 237,063 1,003 1,003 1,000 1,000 0,000654 0,000327 PÁG 39 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA Caudales unitarios generados por la plataforma. Sección transversal de la plataforma en desmonte LADO SITUACIÓN PENDIENTE PERALTE O BOMBEO PERIODO DE RETORNO GRADO DE URBANIZACIÓN LONGITUD ANCHO PLATAFORMA DESNIVEL PENDIENTE MEDIO ANCHO TALUD (m) ÁREA PLATAFORMA ÁREA TALUD ÁREA TOTAL PRECIPITACIÓN DIARIA PRECIPITACIÓN DIARIA DISMINUIDA UMBRAL DE ESCORRENTÍA PLATAFORMA UMBRAL DE ESCORRENTÍA CORREGIDO PLATAFORMA tronco y ramales tronco y ramales (9 m) (9m) Izquierda o Izquierda o derecha derecha peralte a un lado bombeo 2 2 (%) 25 25 T a 0,818 0,818 0,001 0,001 km 0,009 0,0045 Lp km 0,1800 0,0900 H m 0,020 0,020 j -0,002 0,002 Lt km 0,000009 0,0000045 Ap km2 2 0,000002 0,000002 At km 2 0,000011 0,0000065 A km 136,230 136,230 Pd mm/d 136,230 136,230 Pd' mm/d 1,0 1,0 P0 mm 1,30 1,30 P0' mm UMBRAL DE ESCORRENTÍA TALUD UMBRAL DE ESCORRENTÍA CORREGIDO TALUD COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA PLATAFORMA COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA TALUD COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA TOTAL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN MEDIA COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD COEFICIENTE DE SIMULTANEIDAD P0 P0' Cp Ct C Tc I K KA mm mm ---h mm/h --- 2,00 2,60 0,989 0,964 0,985 0,083 237,063 1,003 1,000 2,00 2,60 0,989 0,964 0,982 0,083 237,063 1,003 1,000 2,00 2,60 0,989 0,964 0,985 0,083 237,063 1,003 1,000 2,00 2,60 0,989 0,964 0,982 0,083 237,063 1,003 1,000 CAUDAL PUNTA POR METRO LINEAL DE PLATAFORMA Qp m3/s 0,000716 0,000421 0,000781 0,000454 EJE tronco y ramales tronco y ramales (10 m) (10m) Izquierda o Izquierda o derecha derecha peralte a un lado bombeo 2 2 25 25 0,818 0,818 0,001 0,001 0,01 0,005 0,2000 0,1000 0,020 0,020 0,002 0,002 0,00001 0,000005 0,000002 0,000002 0,000012 0,000007 136,230 136,230 136,230 136,230 1,0 1,0 1,30 1,30 PÁG 40 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA. 4.3.2. Dimensionamiento de las cunetas Cunetas de cabeza de desmonte: del tipo trapecial ubicada en coronación de los desmontes. El cálculo hidráulico de las cunetas comprende dos fases: a) Cálculo de los caudales a desaguar. Cunetas de pie de terraplén: del tipo triangular. Cuneta de desmonte; adyacente al arcén. Está revestida de hormigón b) Determinación de su capacidad hidráulica. y presenta forma triangular con una base de 1,00 y una profundidad de 0,16 metros. Un aspecto importante a tener en cuenta en el dimensionado de las cunetas es la velocidad mínima y máxima del agua que circula por ellas, puesto que de tratarse de una velocidad muy elevada podría producirse socavación, mientras Los cálculos hidráulicos de las cunetas se realizan utilizando la fórmula de Manning-Strikler (apartado 4.2 de la Instrucción5.2-IC “Drenaje Superficial”): que si la velocidad es demasiada reducida se produciría sedimentación. Para evitar esto se establecen unos límites de velocidades máximas y mínimas que Q KSR dependen de la pendiente longitudinal de la cuneta y del tipo de revestimiento de la misma. 2 3 i Donde: Se han tomado los siguientes criterios de dimensionamiento: Velocidad mínima aconsejable 0,25 m/s Velocidad a partir de la cual es necesario revestir 1,20 m/s Velocidad máxima admisible Revestimiento de hormigón 5,00 m/s Sin revestir 1,20 m/s Coeficiente de rugosidad de Manning-Strickler (K) Cuneta revestida 70 Cuneta sin revestir 40 Q es el caudal a desaguar en m3/seg. R=S/P es el radio hidráulico, en m. S es la sección de la corriente, en m2. P es el perímetro mojado, en m. i es la pendiente de la línea de carga, en m/m. K es un coeficiente que depende de la rugosidad de las paredes de la cuneta. En el presente Proyecto se consideran cuatro tipos de cunetas: PÁG 41 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA. A continuación se presenta una tabla con la capacidad hidráulica de cuneta de desmonte en función de la pendiente longitudinal: PÁG 42 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA. A continuación se presenta una tabla con la capacidad hidráulica de la cuneta en pié de terraplén. PÁG 43 ACONDICIONAMIENTO DE LA C-733 DEL PK 8+030 AL PK 20+890. IBIZA. 4.3.3. Tubos y conducciones En el presente proyecto se disponen una serie de conducciones que tienen como finalidad dar continuidad a los cursos de agua existentes o bien complementar el sistema de cunetas proyectado en las zonas donde estas no tienen suficiente capacidad para conducir el agua a un punto de desagüe adecuado. Dentro del conjunto de conducciones, se distinguen las siguientes tipologías. Los tubos de hormigón, que constituyen los colectores bajo las cunetas y los pasos bajo los viales de diámetro 400 mm. Los tubos dren Ø140mm situados debajo de las cunetas de desmonte y que tienen como objeto evacuar el agua que se infiltra por los taludes llegue a los materiales de la plataforma. 4.3.4. Arquetas y pozos de registro Se dispondrán las arquetas y pozos necesarios para poder asegurar la inspección y la conservación de los elementos enterrados de desagüe. Habrán de permitir su fácil limpieza y la distancia entre registros no deberá sobrepasar los 50 m. El fondo de los registros habrá de adaptarse a las necesidades hidráulicas, asegurando así la continuidad de la corriente de agua que los atraviese evitando pérdidas de carga. Las dimensiones de las arquetas y pozos se encuentran definidas en el apartado 10 “, Drenaje” del documento 2 “, Planos”.
