y tecnologías de unión

soldadura
y tecnologías
de unión
14V4II º
N o XX
Añ
6
201
rzo
a
M
ro/
Ene
revista de la Asociación Española de Soldadura y Tecnología de Unión
SOLDADURA FRICTION
STIR WELDING
ASISTIDA POR INDUCCIÓN DE UN ACERO
INOXIDABLE SUPERDÚPLEX
Pag 10
UNIONES FIJADAS
MECÁNICAMENTE
¿AMIGOS O ENEMIGOS?
Pag 16
Pag 22
ENTREVISTA
JOSÉ EXPÓSITO
Director Comercial
de Lincoln Electric
Nº 144
Enero/Marzo 2016
CONTENIDO
¡Hasta LA META y más allá!
3
ACTUALIDAD
European Training Programme for completing
the requirements for fabrication and assembly
of steel and aluminium structures under the
EN 1090. Standard SAT-EN 1090.
Novedades DINSE en soldadura MIG/MAG y
láser con aportación.
La mayor adquisición en la historia de la
compañía. TÜV SÜD adquiere el grupo
español ATISAE.
AR Racking instala un sistema de almacenaje
para Lipata en Santiago
de Chile
4
&DUEXURV0HW£OLFRV mejora el servicio a
sus clientes implantando un nuevo sistema
de trazabilidad de sus envases de gases
comprimidos.
Constituida la Federación Española de
Asociaciones de Organismos de Control
)('$2&
Primer puesto en tecnología de soldadura para
:33HUIRUPDQFH6\VWHP*PE+
8
5HYLVWDWULPHVWUDOµUJDQRRͤFLDO
de la Asociación Española de
Soldadura y Tecnologías de
Unión-CESOL
Edita
SAF - Sistemas Avanzados de
Formación, S.A.U.
Redacción
Asociación Española
de Soldadura y Tecnologías
de Unión
C/ Condado de Treviño, 2
(entrada por C/ Serrano Galvache)
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Tfo.: 91 475 83 07
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,Y£Q)HUQ£QGH]%DUULRV)$68*$5
3
EDITORIAL
NOTICIAS
Director
Jorge J. Huete Chugunowa
soldadura y tecnologías de unión
ARTÍCULOS
TÉCNICOS
6
7
7
9
9
Soldadura Friction Stir Welding, por D. Verdera,
J. Sotelo, A.I. Alvarez, M. García, G. Peña. Centro
Tecnológico AIMEN. Grupo ENCOMA. Escuela
Ingeniería Industrial Universidad de Vigo.
10
8QLRQHVͤMDGDVPHF£QLFDPHQWH ¿amigos o
enemigos? por A. Sastre.
16
ENTREVISTA
José Expósito, Director Comercial de LINCOLN
ELECTRIC.
22
INTERNATIONAL
TECHNICAL
ARTICLES
Swift arc Transfer (SATTM) process & noncopper-coated, to F. Oros y R. Gálvez.
26
INFORMACIÓN
DE CESOL
Información de la Junta Directiva de CESOL.
29
30
31
34
39
40
Miembros Industriales de CESOL.
Programación Cursos 2016.
INTERJOIN 2016.
Personal FXDOLͤFDGR\FHUWLͤFDGR
Departamento Técnico. &XDOLͤFDFLµQGHO
personal de adhesivos.
FOTOGRAFÍA TU
TRABAJO
Fotografías relacionadas con el mundo de las
tecnologías de unión.
43
TALLER DE
SOLDADURA
La soldadura de la fundición de hierro.
44
50
PUBLICACIONES
5HVH³DVELEOLRJU£ͤFDV
53
AGENDA 2016
Ferias y eventos
54
Realizaciones de uniones a tope mediante soldeo
manual con electrodo revestido.
BOLETÍN DE SUSCRIPCIÓN A LA REVISTA
55
BOLSA DE EMPLEO
56
DIRECTORIO DE EMPRESAS
58
Los conceptos y opiniones expresados en cada trabajo o artículo son de la exclusiva responsabilidad del autor y
no reflejan necesariamente el pensamiento de la editorial ni las conclusiones expresadas en los mismos.
EDITORIAL
soldadura y tecnologías de unión
5
¡Hasta LA META y más allá…!
bio de actividad y un ajuste de la actividad para las personas implicadas.
Resumiendo: Lo que quiero deciros, es
TXHOOHJDPRVDOͤQDOGHXQDHWDSDQHFHVDULDSHURQRVXͤFLHQWHGHPRGHUQLzación, asentando a CESOL en lo necesario para conocer con precisión el dato
DFWXDOFRQͤDELOLGDGSXGLHQGRGHGLFDU
al FUTURO tecnológico nuestra Energía.
Permitidme la broma, fruto de la conͤDQ]D WUDV FLQFR D³RV FRSLDGD GH XQD
frase similar de una película de animación para niños, dónde un astronauta,
invoca la frase que utilizó como soporte
alegórico, y se lanza a la aventura de volar y… ¡vuela!, fruto de su determinación.
2.015 ha sido un año productivo para
CESOL, el mejor en términos de margen
desde que tenemos datos. Sin embargo, y aunque sean buenas noticias, en
especial tras 2.014, no quiero olvidar el
realismo y pediros que nos preparemos
para poder seguir “volando”.
Principalmente, en resumen, mi tesis,
desde la óptica Económica y de la Estrategia, dirigida a todos, es de tranquilidad
a corto plazo. En 2.015, además de ajustar hasta el céntimo los gastos, abordamos aspectos estratégicos necesarios
en el futuro, sin dejar de mirarlo siempre.
Quiero nombrar lo relevante ya realizado o que será realidad pronto...
Hace ya casi dos años decidimos comprar el local de la sede actual, con una
fórmula dura en los tres primeros años.
A día de hoy, falta un año y poco, y hay
UHFXUVRVVXͤFLHQWHVSDUDDVHJXUDUHOͤnal del pago.
Asumimos, sin ser expertos, la gestión
de la plataforma online. Hoy es un hecho y su ahorro en los tres últimos cursos así lo atestiguan.
Desde el año 2.000 gestionábamos con
un “cuadro de mando” que, tras los años,
fallaba, por la actualización tecnológica.
Hemos adquirido un producto (ERP) implantado a lo largo de 2.015 y que desde
enero de este año será la herramienta
integrada de gestión de CESOL.
Nuestros Miembros más jóvenes (¡Y los
que no lo son tanto!), nos piden, y así
se refleja en el PECESOL, la necesidad
de “estar” en las Redes Sociales, lo que
será realidad en 2.016, por vía externa.
Ha sido complicado disponer de infor-
Jorge J. Huete Chugunowa
Director General de CESOL.
mación relevante, de influencia de las
Tecnologías de Unión en el PIB español.
3XHV ELHQ HQ 0DU]R GH DO ͤQDO
del Estudio “ad hoc” contratado, habrá
datos objetivos y dispondremos de una
0HWRGRORJ¯DͤDEOHSDUDDFWXDOL]DUORVHQ
un futuro.
Hemos registrado cómo propio, el conjunto de Cursos teóricos y prácticos,
para cubrir el CV del IW (International
welder). Éstos contenidos traducidos al
inglés son de interés en países próximos a nosotros.
Y la Revista de CESOL, en papel, todo
un símbolo de la Asociación, que asumimos éste año con ilusión y solo con
nuestro personal, con el deseo de asegurar su futuro, lo que supone un cam-
Porque…, ¡Hay FUTURO!, hay retos, son
importantes, y NADIE nos lo va a regalar: Leyes Europeas de la Competencia;
equilibrio entre las Líneas de Negocio
actuales; nuevas Líneas de Negocio;
CESOL llegar a ser referente de la Soldadura en España, LATAM y “otros”
Mercados internacionales; compromiso
mayor con Uniones Adhesivas; etc...
Son algunos de los retos de hoy, y puedo asegurar que tenemos la capacidad
de conseguirlos: Objetivos, herramientas de gestión, recursos económicos y,
claro está, MOTIVACIÓN, que reside en
los empleados, que dedican esfuerzos
técnicos y comerciales sin dudar.
Este punto que sugiero sería LA META,
dónde hemos llegado en 2.015 y lo que
queda de éste año, el “…Y más allá…”,
ORTXHYLHQHDVLJQLͤFDUHVTXHKD\TXH
crecer, alegóricamente, VOLAR, apostar
por actividades y nuevos proyectos lucrativos, innovadores...
Un fuerte abrazo y, de nuevo, gracias a
tod@s por vuestro apoyo….
6
ACTUALIDAD
soldadura y tecnologías de unión
European Training Progamme for completing
the requirements for fabrication and
assembly of steel and aluminium structures
under the EN 1090. Standard SAT-EN 1090
RESUMEN
El objetivo del proyecto es evitar el incumplimiento de una
serie de Normas Europeas, de carácter obligatorio, por parte de
empresas que trabajen en el sector metal-mecánico. Esto se
llevará a cabo a través del desarrollo de un currículo armonizado
para el personal industrial involucrado en la implementación
de la Norma EN 1090, centrándose no solo en las grandes
empresas, sino también en las pymes de distintos países
HXURSHRV(VWHREMHWLYRVHDOFDQ]DUDPHGLDQWHODGHͤQLFLµQGH
materiales didácticos para la formación de personal involucrado
en la implementación de la Norma EN 1090.
(OSUHVHQWHSUR\HFWRHVW£FRͤQDQFLDGRSRUOD8QLµQ(XURSHD
bajo el programa ERASMUS+, dentro de la acción “K2O2 –
Asociaciones Estratégicas de Formación Profesional”.
INTRODUCCIÓN
Un estudio llevado a cabo a nivel europeo ha detectado que
los riesgos de no aplicar los requisitos de la serie de Normas
EN 1090, de obligado cumplimiento desde 1 de julio del 2014,
continua siendo muy alta debido a los grandes cambios
que las pymes del sector de la construcción metálica deben
afrontar dentro de sus procedimientos de trabajo. Estos nuevos
requisitos suponen que muchas empresas que participan en la
construcción y la fabricación de estructuras metálicas deban
hacer frente a una serie de esfuerzos adicionales, lo que en
muchas ocasiones supone un coste importante para las PYME.
armonizado para el personal involucrado en la implementación
de la norma EN 1090 en la industria, centrándose no sólo en las
grandes empresas, sino también en las PYMEs en los diferentes
SD¯VHVHXURSHRV(VWHREMHWLYRVHORJUDU£PHGLDQWHODGHͤQLFLµQ
de materiales educativos para la formación del personal
encargado de la aplicación de dicha norma.
El objetivo del SAT-EN 1090 es el de armonizar la formación
del personal encargado de la gestión y control de la fabricación
PHW£OLFD(VWRVHORJUDU£DWUDY«VGHODGHͤQLFLµQGHPDWHULDOHV
didácticos para la formación del personal encargado de
la aplicación de la norma EN 1090. Esto conducirá a una
armonización de las empresas europeas que participan en la
IDEULFDFLµQGHHVWUXFWXUDVGHDFHURRDOXPLQLR\ODXQLͤFDFLµQD
nivel europeo, de los métodos empleados en la implementación
de la norma. Esta armonización conducirá a mejorar la movilidad
en Europa de las personas en los ámbitos de la formación
profesional, inicial y continua, además de mejorar la calidad de
la educación y la formación de todos los tipos de proveedores
GHIRUPDFLµQ$OͤQDOGHHVWHSUR\HFWRORTXHVHHVSHUDHVWHQHU
un centro de formación profesional listo para el inicio de la
formación en la aplicación EN 1090.
El presente proyecto tiene la intención de ayudar a minimizar
esta situación mediante el desarrollo de un curso de formación
armonizado y ajustado a las necesidades del mercado, de valor
SDUDOD&HUWLͤFDFLµQGH&RRUGLQDGRUHVGH6ROGHRQXHYDVDOLGD
profesional de la soldadura, que puede ser cubierta por personal
de plantilla a tiempo completo o por Técnicos “freelance”
contratados por horas.
Además se debe destacar que SAT-EN 1090 está en línea con
OD(VWUDWHJLD(XURSHDGH(PSOHR(((TXHSRQHGHPDQLͤHVWR
el “importante papel de la educación y la formación profesional
en la adquisición de conocimientos basada en la economía”,
ya que tiene como objetivo hacer frente a una solicitud de la
industria mediante el desarrollo de un programa de formación
armonizado en relación con la norma EN 1090. Por otra parte,
a través del desarrollo de dicho resultado, SAT-EN 1090 tiene
la intención de cubrir una necesidad creciente en el mercado
GHSURIHVLRQDOHVHVSHFLDOL]DGRVFXDOLͤFDGRVSDUDDVHJXUDUHO
cumplimiento de la empresa con la norma EN 1090.
La implementación de la Norma EN 1090 generará cambios
económicos estructurales y crecimiento de la productividad
LQGXVWULDOUHTXLULHQGRPDQRGHREUDDOWDPHQWHFXDOLͤFDGD
y adaptable, permitiendo a las empresas hacer frente a los
desafíos económicos y sociales europeos para el futuro
temprano. La propia Norma sugiere que los IWE/IWT/IWS son
SHUͤOHVDSURSLDGRVSDUDVHU&RRUGLQDGRUHVGH6ROGHR
CONSORCIO
SAT-EN 1090 está coordinado por CESOL, siendo el resto de
socios que conforman el consorcio:
European Federation for Welding, Joining and Cutting – EWF.
Istituto Italiano della Saldatura Ente Morale – IIS – Italia.
Instituto de Soldadura e Qualidade – ISQ – Portugal.
Asociatia de Sudura din Romania – ASR – Rumanía .
El proyecto SAT-EN 1090 está enfocado a evitar el
incumplimiento, por parte de las empresas europeas del sector.
Esto se hará mediante el desarrollo de un plan de estudios
FASES DE TRABAJO
El proyecto SAT-EN 1090 tiene una duración de 28 meses, siendo
ODIHFKDRͤFLDOGHͤQDOL]DFLµQHOGHGLFLHPEUHGH\VXV
soldadura y tecnologías de unión
actividades están organizadas en siete “Tipos de Actividades”
distintas, las cuales se describen a continuación:
AT 1. Investigación y Adaptación. Se llevarán a cabo las
siguientes tareas:
'HVDUUROORGHXQHVWXGLRSDUDLGHQWLͤFDUODVQHFHVLGDGHV
pedagógicas y de mercado, puntos críticos, etc.
'HͤQLFLµQGHOHVWDGRGHODUWHHQODPHWRGRORJ¯D\ORV requisitos de formación de la norma EN 1090.
- Adaptación del Currículo Armonizado y diversas
herramientas (incluyendo materiales de capacitación)
de acuerdo a cada realidad y necesidades de cada país
socio.
AT 2. Prueba. Con objeto de poder evaluar los resultados
obtenidos y, por tanto, poder trabajar en posibles
PHMRUDVHVW£SODQLͤFDGRTXHVHOOHYHQDFDERODV
siguientes tareas:
- Realización de un seminario de transferencia común
sobre el currículo desarrollado.
- Realización de una Sesión Nacional Piloto para el
grupo objetivo (empresas, formadores de formación
profesional) en cada país involucrado en el proyecto.
AT 3. Desarrollo del Currículo Armonizado Europeo para
la implementación de la Norma EN 1090. Esta es la
actividad más importante del proyecto, en torno a la cual
VHGHͤQLµHOSUR\HFWR/DVSULQFLSDOHVDFWLYLGDGHVTXH
componen esta actividad son:
- Análisis comparativo de cada Marco Nacional de
&XDOLͤFDFLµQ14)\HO0DUFR(XURSHRGH&XDOLͤFDFLµQ
(EQF) y el Sistema Europeo de Créditos para la
Educación y Formación Profesional (ECVET).
- Diseño del Currículo, en línea con el Marco Europeo
GH&XDOLͤFDFLµQ\HO6LVWHPD(XURSHRGH&U«GLWRV
para la Educación y Formación Profesional, mediante
ODGHͤQLFLµQGHORVGHQRPLQDGRV̸5HVXOWDGRVGHO
aprendizaje” (Learning Outcomes), describiendo
conocimientos, habilidades y competencias asociados.
AT 4. Aseguramiento de la Calidad y Evaluación. Con objeto de
DVHJXUDUXQFRUUHFWRGHVDUUROORGHOSUR\HFWRVHGHͤQHXQ
plan de calidad, así como una estrategia de evaluación.
AT 5. Marketing y Difusión. En esta Actividad Tipo se ha
GHͤQLGRXQSODQGHGLIXVLµQFRQREMHWRGHGDUDFRQRFHU
ACTUALIDAD
7
ORVUHVXOWDGRVGHOSUR\HFWR\DV¯DVHJXUDUTXH«VWRV
lleguen a los usuarios potenciales.
AT 6. Explotación. En esta Actividad Tipo se establece un plan
de explotación de los resultados con objeto de conseguir
la sostenibilidad de los resultados del proyecto, una vez
ͤQDOL]DGRHOPLVPR
AT 7. Gestión. Esta actividad está encaminada a asegurar
el correcto funcionamiento del consorcio, así como
HVWDEOHFHUODVEDVHVSDUDSRGHUDFWXDUGHIRUPDHͤFD]
DQWHFXDOTXLHUGHVYLDFLµQGHORLQLFLDOPHQWHHVWDEOHFLGR
SITUACIÓN DEL PROYECTO.
Actualmente el proyecto se encuentra en su siguiente anualidad.
En el marco de los trabajos se han obtenido los siguientes
resultados:
- Desarrollo del estado del arte, que ha permitido tener una
mejor comprensión de las necesidades, a nivel nacional y
europeo, que la norma EN 1090 ha traido a la industria en
W«UPLQRVGHODFXDOLͤFDFLµQGHSHUVRQDO
- Desarrollo de un estudio comparativo sobre los diferentes
0DUFRV1DFLRQDOHVGH&XDOLͤFDFLµQ\HO0DUFR(XURSHRGH
&XDOLͤFDFLµQHQEDVHDOFXDOSRGHU̸HQFXDGUDU̹HOVLVWHPD
formativo objeto proyecto en el nivel del Marco Europeo de
&XDOLͤFDFLµQP£VDGHFXDGR
'HͤQLFLµQGHODVGLVWLQWDV̸/HDUQLQJ2XWFRPHV̹
Finalmente, el proyecto SAT-EN 1090 se encuentra en la
fase de desarrollo del Currículo Armonizado Europeo para la
implementación de la Norma EN 1090.
8
ACTUALIDAD
soldadura y tecnologías de unión
Novedades DINSE en soldadura MIG/MAG y láser con aportación
Nuevo alimentador de hilo AFD para aplicaciones donde se necesite mucha precisión.
La empresa 7RW*DUDLVGLVWULEXLGRURͤFLDOGHDINSE para el
estado español con sede en Vitoria, quiere informar sobre 2
productos de primera línea que están presentes en el mercado
y que pueden aportar un extra de calidad a los procesos
productivos de aquellos usuarios de sistemas de soldadura
automatizada.
Por un lado queremos destacar la fuente de energía de
soldadura MIG/MAG, denominada POWER INVERTER, para
aplicaciones robot y automáticas. Este elemento puede ser
utilizado para la mayor parte de los procesos de soldadura
automatizados: desde la soldadura de espesores delgados con
bajo aporte de calor y proyecciones (CMA), pasando por los
cordones de buen aspecto visual en aluminio o acero inoxidable
3RZHU3XOVHͤQDOL]DQGRHQDSOLFDFLRQHVSHVDGDVGRQGHOD
penetración y velocidad sean los requerimientos exigidos (RMT).
Todo ello como prestaciones de serie.
Por otro lado queremos destacar el nuevo alimentador de
hilo, Advance Front Drive (AFD) para aplicaciones donde la
precisión en la aportación sea fundamental como puede ser
en los procesos de soldadura laser aluminio, laser Brazing
o Plasmatron, principalmente implantados en el sector del
automóvil y aeronáutica.
El nuevo sistema ADF, utiliza un nuevo motor delantero de
arrastre de 4 rodillos que incorpora un sensor de hilo con mayor
resolución que el que venía siendo utilizado hasta ahora y que
ha estado dando tan buenos resultados.
Fuente de energía Power Inverter.
(VWRSHUPLWHDSRUWDUHOKLORFRQPD\RUͤDELOLGDG\HOFRQWURO
sobre el mismo asegura que los valores de aportación de hilo
previamente ajustados se cumplan.
Desde Tot-Garais , les invitamos a ver estos productos así
como otros más en la próxima edición de la BIEMH 2016, donde
podremos intercambiar impresiones y aclarar inquietudes que
puedan surgir en ustedes.
Tfno: 945 27 01 88
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www.tot-garais.com
ACTUALIDAD
soldadura y tecnologías de unión
9
La mayor adquisición en la historia de la compañía.
TÜV SÜD adquiere el grupo español ATISAE
fortalecer de manera sostenible las operaciones del grupo no
solo en España, sino en toda Europa Occidental”. Asimismo,
Stepken ha subrayado que “esta adquisición, la mayor en la
historia de TÜV SÜD, nos da acceso a un mercado importante
y emocionante”. España representa una región de referencia
para TÜV SÜD al tratarse del segundo mayor fabricante de
automóviles en la UE y contar con una de las mayores redes
de autopistas en Europa y además, se trata del cuarto país del
mundo en cuanto a capacidad instalada de energía eólica; otro
de los sectores clave para el consorcio de origen alemán.
Foto TÜV SÜD.
El grupo europeo de origen alemán TÜV SÜD ha anunciado la
adquisición de *UXSR$7,6$( empresa española especializada
HQVHUYLFLRVGHLQVSHFFLµQ\FHUWLͤFDFLµQTXHFXHQWDFRQ
más de 1.300 empleados y una cifra de negocio superior
a los 80 millones de euros. La transacción representa la
mayor adquisición para TÜV SÜD en sus 150 años de historia
y permitirá al grupo hacerse con el 100 por cien de las
SDUWLFLSDFLRQHVGHODͤUPDHVSD³ROD(OJUXSRUHVXOWDQWHFRQWDU£
con un equipo integrado por 24.000 profesionales y un volumen
de negocio cercano a los 2.300 millones de euros.
El presidente del Consejo General de TÜV SÜD AG, Axel Stepken,
ha destacado que “la integración de Grupo ATISAE permitirá
Ha explicado Stepken. “La integración con un gran jugador como
ATISAE subraya nuestro objetivo de convertirnos en uno de los
líderes globales de este mercado”. Tras la integración, España
se convertirá en el segundo mercado principal en Europa de TÜV
SÜD, por detrás de Alemania.
Por otra parte, TÜV SÜD dotará a Grupo ATISAE de importantes
avances tecnológicos. Su presidente, Javier García-Atance, ha
reconocido estar “muy contento de que ATISAE pueda continuar
su exitoso desarrollo en colaboración con TÜV SÜD” y se ha
mostrado seguro de que “la integración en su red internacional
ofrecerá una amplia variedad de nuevas y prometedoras
oportunidades debido al amplio abanico de servicios de ATISAE
y su presencia local ofrecen una base excelente para introducir
nuevos servicios de TÜV SÜD en España”.
AR Racking instala un sistema de almacenaje
para Liplata en Santiago de Chile
AR Racking, proveedor integral de sistemas de almacenaje industrial, ha
instalado uno de sus sistemas para la Sociedad Importadora Liplata, empresa
chilena comercializadora de productos químicos para minería, industria y
agricultura que opera a nivel internacional.
La instalación se ha realizado en la nueva bodega de Liplata en Santiago de
Chile, con el objetivo de ampliar su capacidad de almacenaje y mejorar su
operación logística.
$VSHFWRFXDOLWDWLYRSDUDXQDͤUPDTXHPDQWLHQHVWRFNGHODPD\RU¯DGHVXV
productos, lo que le permite atender oportunamente las necesidades de sus
clientes, evitándoles los costos de inventarios inmovilizados.
La instalación se ha llevado a cabo cumpliendo las expectativas en todas
las fases. La colaboración con el equipo de AR Racking aporta una visión
especialista en soluciones de almacenaje y una forma de trabajo muy
estandarizada y con una alta exigencia de calidad que se adapta a las
necesidades y expectativas de la empresa.
10
NOTICIAS
soldadura y tecnologías de unión
Operarios de Carburos Metálicos utilizando el nuevo sistema de trazabilidad.
Carburos Metálicos mejora el servicio a sus clientes
implantando un nuevo sistema de trazabilidad de sus
envases de gases comprimidos
(OSURFHVRGHLPSODQWDFLµQKDFXOPLQDGRDͤQDOHVGH
&DUEXURV0HW£OLFRVͤOLDOHQ(VSD³DGHOJUXSRPXOWLQDFLRQDO$LU
3URGXFWVKDDQXQFLDGRODͤQDOL]DFLµQFRQ«[LWRGHOSURFHVRGH
implantación de un nuevo sistema de gestión de sus envases
de gases comprimidos, que permite una total trazabilidad y
accesibilidad a la información de los envases de la compañía.
La implantación con éxito de la nueva plataforma en todo
el territorio nacional hace de Carburos Metálicos la primera
compañía gasista en contar con un sistema de gestión avanzado
de sus envases de gases comprimidos en España, hecho que
VXSRQHXQDLPSRUWDQWHPHMRUDSDUDHOFOLHQWH\DTXHVLPSOLͤFD
las transacciones y proporciona información de los productos
suministrados a tiempo real.
El nuevo sistema permite una mayor exactitud en el stock de
los envases, de todas las botellas entregadas y recibidas por
el cliente, el agente y cada una de las plantas, así como mayor
claridad en la información que manejan los distribuidores y en las
facturas.
&DUEXURV0HW£OLFRVVHFRQYLHUWH
en la primera compañía gasista
en contar con un sistema de
FRQWURO\JHVWLµQDYDQ]DGR
de sus envases en España
NOTICIAS
soldadura y tecnologías de unión
11
El pasado día 14 de diciembre de 2015, quedó constituida la Federación
Española de Asociaciones de Organismos de Control (FEDAOC)
)('$2& cuenta inicialmente con las 10 Asociaciones
ACREDITADOS DE CASTILLA Y LEÓN (ASOCACYL), representada
Autonómicas existentes hoy día:
por Don José-Ramón Martín Sánchez.
ASOCAN (Andalucía),
ASOCAS (Asturias),
ASEICAM (Comunidad de Madrid),
ACEICO (Canarias),
$6*2&$ (Galicia),
ASOCACYL (Castilla y León),
ASEIVAL (Comunidad Valenciana),
ASENTIA-CLM (Castilla-La Mancha),
ASOCAT (Cataluña)
ASOCAEX (Extremadura).
Asimismo y dentro de la misma Asamblea constituyente, se
decide por unanimidad designar a la Junta Directiva de la
Entidad, por el plazo de dos años previsto en los Estatutos, cuya
La regulación de nuestro sector iniciada en el año 1979, con la
ͤJXUDGHODV(QWLGDGHV&RODERUDGRUDVPRWLYµHODVRFLDFLRQLVPR
HQGLVWLQWDVIRUPDV\QRPEUHVODVSULPHUDV(&$ORKLFLHURQb
HQFRQ$16,&SRVWHULRUPHQWHFRQODͤJXUDGH(1,&5(
HQbFRQ$(1,&5(P£VWDUGHWUDVOD/H\GH,QGXVWULD\HO
Reglamento, que nos daba la competencia de OCA, en 1995
con ASORCO. Posteriormente, cada una de las 10 Asociaciones
autonómicas, que constituyen en la actualidad este ilusionante
proyecto de Federación, con el ánimo de representar a todo el
sector a nivel nacional, fortaleciendo si cabe las estructuras
UHJLRQDOHV\DͤDQ]DQGRXQDUHSUHVHQWDWLYLGDGJOREDOTXH
GLJQLͤTXHODODPHQWDEOHVLWXDFLµQGHGHVSUHVWLJLRTXHYLYHOD
actividad del Organismo de Control.
composición es la siguiente:
PRESIDENTE: ASOCIACIÓN DE ENTIDADES DE INSPECCIÓN
ACREDITADAS DE CASTILLA LA MANCHA (ASENTIA-CLM),
UHSUHVHQWDGDSRU'RQ-HV¼V$QWRQLR0«QWULGD3LVDQRbbb
VICEPRESIDENTE PRIMERO: ASOCIACIÓN DE ENTIDADES
DE INSPECCIÓN DE LA COMUNIDAD DE MADRID (ASEICAM),
representada por Don Alberto Bernárdez García.
9,&(35(6,'(17(6(*81'2 ASOCIACIÓN DE ORGANISMOS DE
CONTROL ACREDITADOS DE CASTILLA Y LEÓN (ASOCACYL),
representada por Don José-Ramón Martín Sánchez.
TESORERO: ASOCIACIÓN DE ORGANISMOS DE CONTROL
Foto ASENTIA.
Primer puesto en Tecnología de Soldadura
Para la empresa WP Performance Systems GmbH el éxito en
el circuito y el uso de los métodos de producción de motos
más modernos van de la mano. Por eso, era de esperar que la
empresa, una de las mayores fabricantes de componentes de
estructuras de motos en Europa, fuera una de las primeras en
probar la fuente de potencia TPS/i MIG/ MAG de Fronius. Tras
el rotundo éxito conseguido, con un importante aumento de
la productividad, WP ha incorporado más de una docena de
equipos de la serie TPS/i para la construcción de estructuras
y la fabricación de sistemas de escape, entre otros.
“La TPS/i no constituye un desarrollo más, sino que
representa un salto cuantitativo en todos los ámbitos
importantes para nosotros”, resume Josef Baier, Responsable
de Producción en WP Performance Systems GmbH, sobre su
experiencia trabajando con la última fuente de potencia de
soldadura desarrollada por Fronius.
El fabricante especialista no sólo basa su opinión en el tipo
de soldadura que lleva a cabo, sino también en el resultado
obtenido en la fabricación de estructuras y sistemas de
escape. “Actualmente no existe ningún dispositivo parecido
en el mercado. Por eso utilizamos la TPS/i para garantizar
que cumplimos nuestras necesidades de penetración,
alta velocidad de soldadura o para obtener un cordón de
soldadura libre de proyecciones.”
12
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
SOLDADURA FRICTION
STIR WELDING
ASISTIDA POR INDUCCIÓN DE UN ACERO
INOXIDABLE SUPERDÚPLEX
por D. Verdera1, J. Sotelo1,
$,ƒOYDUH]20*DUF¯D2*3HQD2
2
1
CENTRO TECNOLÓGICO AIMEN,
GRUPO ENCOMAT, ESCUELA DE INGENIERIA
INDUSTRIAL, UNIVERSIDAD DE VIGO
Palabras clave: FSW, FSW asistido por inducción,
acero inoxidable, superdúplex
Introducción
La tecnología de soldadura Friction Stir Welding aplicada a aceros
y a otros
otro
t os ma
mate
teriial
ales
les d
e al
alta
lta ttemperatura
empe
em
pera
ratu
tura
ra d
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fusi
sión
ón ccomo
omo
om
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tita
tani
nio
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materiales
de
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se han realizado muchas investigaciones para desarrollar un
material capaz de soportar los altos requisitos demandados por
estas aplicaciones (alta resistencia y dureza a altas temperaturas, químicamente inerte). Hoy en día, existen varios materiales
de herramienta (PCBN, W-Re y el material compuesto fabricado
a partir de la mezcla de ambos) que han demostrado importantes mejoras en su vida útil, cuando se aplican a la soldadura de
aceros. Sin embargo, el coste de estos materiales sigue siendo
muy elevado, tanto por la materia prima como por los complejos
procesos de fabricación.
incluso ultrasonidos. Este calor adicional, ablanda el material que
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utilizado, facilitando el uso del FSW con equipos menos robustos y
más económicos. Además, el precalentamiento permite aumentar la velocidad de soldeo, aumentando en este sentido la productividad del proceso.
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Los aceros inoxidables dúplex y superdúplex se utilizan entre
rellene y envíenos el boletín que encontrará
en la página 57.
otros, en la industria química y petroquímica y en la fabricación
Otra vía explorada para disminuir los altos requisitos que se le
exige a la herramienta, es asistir al FSW mediante técnicas de
precalentamiento. Se han utilizado diferentes fuentes de calor auxiliar, como calentamiento por inducción1, láser2, arco eléctrico3 o
de barcos para el transporte de sustancias químicas “quimiqueros”. Estos aceros se caracterizan por una composición química
equilibrada, con una microestructura que presentan cantidades
similares de ferrita y austenita. Esta mezcla homogénea es la que
proporciona a estos aceros las buenas propiedades mecánicas
y de resistencia a corrosión. Sin embargo, durante la soldadura,
las altas velocidades de enfriamiento pueden conducir a incrementos en el porcentaje de ferrita. Las variaciones del porcentaje
soldadura y tecnologías de unión
ARTÍCULOS TÉCNICOS
13
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como tecnología de soldeo en estado sólido, puede constituir una
alternativa para la soldadura de estos tipos de aceros, superando
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En este trabajo se ha probado la soldadura FSW asistida por inducción (IA-FSW) de un acero inoxidable superdúplex, comproE
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Procedimiento experimental
El material base utilizado en este trabajo es un acero inoxidable
superdúplex de moldeo 1.4469 (GX2CrNiMoN26-7-4), con una
composición nominal (% peso): Fe-25Cr- 7Ni- 4Mo-0.2N. La carga de rotura mínima de este acero en el estado recocido es de
650MPa y su límite elástico de 480MPa, con una elongación mínima del 18%. Se extrajeron probetas de dimensiones 250 mm largo x 100 mm ancho y 5 mm de espesor de una chapa de moldeo
de 20mm de espesor. Se ha seleccionado un acero de moldeo en
lugar de un acero de forja porque los cambios microestructurales
derivados del proceso FSW se harán más evidentes partiendo de
una microestructura de moldeo. Además, existen muchos menos
estudios de la aplicación del FSW a aceros de moldeo.
Fig. 2. Máquina de calentamiento por inducción.
con un rango de frecuencia de operación entre 10-40kHz y una
potencia máxima de salida de 40 kW. Cuando se usa la inducción
como técnica de precalentamiento para el FSW, es importante seleccionar una fuente de baja frecuencia, puesto que se pretende
precalentar todo el espesor de la chapa. Si se utiliza una fuente de
alta frecuencia, el precalentamiento sería más rápido, pero afecWDU¯DSULQFLSDOPHQWHDODVXSHUͤFLHGHODVFKDSDV\QRDWRGRHO
espesor de las mismas.
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Las pruebas de soldadura se llevaron a cabo en un equipo MTS
PDS-4 Intelligent-Stir, utilizando una herramienta de PCBN
(MS80) de diámetro de hombro 23.7mm, diámetro de pin 8.9mm
y longitud de pin de 5mm. En todas las pruebas realizadas, el ángulo de inclinación fue de 0º. Como material de respaldo o backing plate se utilizó una chapa de Inconel 625, para prevenir el
pegado de las chapas al respaldo. Se utilizó argón como gas de
protección, para evitar la oxidación de los cordones.
El calentamiento por inducción se realizó en una zona localizada
delante de la herramienta FSW. La fuente de calentamiento utilizada consistió en un equipo portátil EFD, modelo MINAC 25/40,
Fig. 1. Máquina FSW.
Fig. 3. Esquema de la integración FSW-inducción.
Fig. 4. Fotografía de la integración FSW-inducción.
14
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
Introducción
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herramienta, que a día de hoy, hace que este proceso no sea rentable. Para
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han realizado muchas investigaciones para desarrollar un material capaz de soportar los altos requisitos demandados por estas
aplicaciones (alta resistencia y dureza a altas temperaturas, químicamente inerte). Hoy en día, existen varios materiales de herramienta (PCBN, W-Re y el material compuesto fabricado a partir de
la mezcla de ambos) que han demostrado importantes mejoras
en su vida útil, cuando se aplican a la soldadura de aceros. Sin
embargo, el coste de estos materiales sigue siendo muy elevado,
tanto por la materia prima como por los complejos procesos de
fabricación.
Fig. 6. Detalle de cordón soldado por FSW+inducción.
FSW+inducción
proporciona a estos aceros las buenas propiedades mecánicas
y de resistencia a corrosión. Sin embargo, durante la soldadura,
las altas velocidades de enfriamiento pueden conducir a incrementos en el porcentaje de ferrita. Las variaciones del porcentaje
de ferrita entre el 20 y el 70% pueden considerarse aceptables en
cuanto a las propiedades mecánicas y de resistencia a corrosión.
Sin embargo, si los procesos de soldeo por fusión no se realizan
de una manera muy controlada, no resulta difícil superar estos
porcentajes de ferrita, con el consiguiente efecto negativo en la
ductilidad y resistencia a la corrosión. En este sentido, el FSW,
como tecnología de soldeo en estado sólido, puede constituir una
alternativa para la soldadura de estos tipos de aceros, superando
ODVGLͤFXOWDGHVFRPHQWDGDV
Otra vía explorada para disminuir los altos requisitos que se le
exige a la herramienta, es asistir al FSW mediante técnicas de
precalentamiento. Se han utilizado diferentes fuentes de calor auxiliar, como calentamiento por inducción1, láser2, arco eléctrico3 o
incluso ultrasonidos. Este calor adicional, ablanda el material que
se quiere soldar antes de que la herramienta FSW contacte con
él, disminuyendo su límite elástico. Esta disminución en el límite
elástico provoca menos desgaste en la herramienta y una disminución en las fuerzas desarrolladas durante el proceso. En este
sentido, cuanto menores sean las fuerzas que se ponen en juego,
menores serán los requisitos estructurales del equipamiento utilizado, facilitando el uso del FSW con equipos menos robustos y
más económicos. Además, el precalentamiento permite aumentar la velocidad de soldeo, aumentando en este sentido la productividad del proceso.
Procedimiento experimental
Los aceros inoxidables dúplex y superdúplex se utilizan entre
otros, en la industria química y petroquímica y en la fabricación
de barcos para el transporte de sustancias químicas “quimiqueros”. Estos aceros se caracterizan por una composición química
equilibrada, con una microestructura que presentan cantidades
similares de ferrita y austenita. Esta mezcla homogénea es la que
El material base utilizado en este trabajo es un acero inoxidable
superdúplex de moldeo 1.4469 (GX2CrNiMoN26-7-4), con una
composición nominal (% peso): Fe-25Cr- 7Ni- 4Mo-0.2N. La carga de rotura mínima de este acero en el estado recocido es de
650MPa y su límite elástico de 480MPa, con una elongación mínima del 18%. Se extrajeron probetas de dimensiones 250 mm largo x 100 mm ancho y 5 mm de espesor de una chapa de moldeo
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En este trabajo se ha probado la soldadura FSW asistida por inducción (IA-FSW) de un acero inoxidable superdúplex, comproEDQGRORVEHQHͤFLRVTXHRIUHFHHVWDWHFQRORJ¯D
Fig. 7. Sección transversal de uno de los cordones soldados (C-FSW).
Fig. 5. Cordón soldado por FSW+inducción.
de 20mm de espesor. Se ha seleccionado un acero de moldeo en
lugar de un acero de forja porque los cambios microestructurales
derivados del proceso FSW se harán más evidentes partiendo de
una microestructura de moldeo. Además, existen muchos menos
estudios de la aplicación del FSW a aceros de moldeo.
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
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material
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backing plate se utilizó una chapa de Inconel 625, para prevenir el
pegado de las chapas al respaldo. Se utilizó argón como gas de
protección, para evitar la oxidación de los cordones.
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El calentamiento por inducción se realizó en una zona localizada
delante de la herramienta FSW. La fuente de calentamiento utili-
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fuente de alta frecuencia, el precalentamiento sería más rápido,
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todo el espesor de las mismas.
Dado que las máquinas utilizadas son máquinas independientes,
fue necesario integrar el equipo de calentamiento por inducción
con la máquina FSW. Para ello se diseñó y construyó un utillaje,
con el que poder aproximar todo lo posible la bobina de inducción
a la herramienta FSW, para maximizar el efecto del precalentamiento. El utillaje diseñado permite ajustar la posición de la bobina de inducción tanto en el eje Z como en la dirección de soldeo.
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Fig. 8. Microestructuras ópticas de metal base, ZTMA y zona batida.
Columna de la izquierda: FSW convencional, columna de la derecha:
FSW asistido por inducción. Material base; b) ZTMA lado de avance;
c) Zona batida (centro).
Tras las soldaduras, se realizó una inspección cualitativa de los
FRUGRQHV HYDOXDQGR DVSHFWR JHQHUDO GHIHFWRV HQ VXSHUͤFLH
Fig. 9. Porcentaje de ferrita en una sección transversal de cordones C-FSW y IA-FSW.
16
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
exceso de rebabas y aspecto del agujero de salida. Se llevaron a
cabo inspecciones por radiografía, para evaluar la posible presencia de defectos internos.
soldeo se realizaron a temperatura ambiente, en una máquina
universal de ensayos HOYTOM DI 600 kN, según norma UNE EN
ISO 6892-1:2010 A.
La microestructura de los cordones se examinó mediante microscopía óptica (equipo Olympus GX51) y microscopía electrónica (equipo JEOL-JSM6510), éste último equipado con un sistema de análisis de espectrometría de rayos X por dispersión de
energías (EDS).
Resultados y discusión
Inicialmente se llevaron a cabo un conjunto de pruebas con FSW
convencional, para determinar qué parámetros eran los adecuados para este tipo de aceros. La velocidad de rotación se varió
entre 250 y 500 rpm y la velocidad de soldeo entre 50 y 200 mm/
PLQ7UDVLQVSHFFLµQYLVXDO\UDGLRJU£ͤFDVHGHWHUPLQµTXHORV
parámetros que ofrecían mejores resultados fueron 300 rpm y
100 mm/min. En estas condiciones, el valor de fuerza de forja
registrado por el equipo en la zona estabilizada del cordón fue
de 26 kN. Una vez seleccionados los parámetros óptimos para el
FSW convencional, se llevó a cabo una serie de soldaduras con
los mismos parámetros, pero utilizando el precalentamiento por
inducción. El valor de fuerza registrado fue de 18 kN, lo que representa una caída del 31% con respecto a la soldadura hecha sin
SUHFDOHQWDPLHQWR(VWRVLJQLͤFDTXHVHKDORJUDGRXQDLPSRUWDQte reducción de la fuerza que se pone en juego durante el proceso,
disminuyendo de este modo los requisitos de robustez del equipo
e incluso el desgaste de la herramienta. Además, el precalentamiento por inducción permitió incrementar la velocidad de soldeo:
Las soldaduras realizadas con el calentamiento por inducción se
realizaron al doble de la velocidad de soldeo (200mm/min), manteniendo la misma fuerza de forja (26kN) que las realizadas con
FSW convencional.
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La preparación de las secciones transversales de los cordones
se realizó según los estándares habituales (lijado con papeles de
6L&SXOLGRFRQSDVWDGHGLDPDQWHFRQEUHYHSXOLGRͤQDOFRQV¯OLFH
FRORLGDOGHƖP(ODWDTXHTX¯PLFRVHUHDOL]µFRQ%HUDKD\HO
software de análisis de imagen (AnalySiS) permitió determinar el
porcentaje de fases presente en las muestras.
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transversales a la dirección de soldeo, con una carga de 0.98N
durante 15s, utilizando un equipo EMCOTEST Durascan. Los ensayos de tracción de muestras transversales a la dirección de
En lo que respecta a caracterización microestructural, se distinJXH XQD HVWUXFWXUD IRUMDGD PX\ ͤQD GH IHUULWD \ DXVWHQLWD HQ OD
soldadura. Es posible discernir las cuatro zonas características
de la soldadura FSW: metal base (MB), zona termomecánicamente afectada (ZATM), zona afectada por la temperatura (ZAT)
y zona batida (ZB) o nugget. La transición entre ZB- ZATM-ZAT
es más difusa en el lado de retroceso, lo que refleja el carácter
asimétrico del FSW.
Fig. 11. Ejemplo de probetas tras ensayo de tracción. Se muestra
detalle de microrechupes encontrados en el metal base
Se realizaron micrografías ópticas que muestran la evolución microestructural durante el FSW ͤJXUD . La microestructura del
metal base consiste en una matriz ferrítica (fondo oscuro, colores marrón y azul) en la que aparecen islas de austenita (color
blanco). Está formada por granos gruesos, característicos de los
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
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termomecánicamente afectada, consiste en una estructura bandeada y distorsionada por el efecto del calor y de la deformación mecánica. Se
aprecian dos diferencias fundamentales entre el cordón convencional (C-FSW) y el cordón asistido por precalentamiento (IAFSW): La transición entre el MB y la ZATM es mucho más abrupta
en el caso del IA-FSW, que apenas permite distinguir la ZAT, y el
tamaño de grano es mucho más pequeño en el IA-FSW, como
se apreFLDHQODͤJXUDE3RUORTXHUHVSHFWDDOD]RQDEDWLGD
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también está constituida por una zona bandeada, la cual muestra
una clara reorientación, transversal a la dirección de soldeo. Se
DSUHFLDWDPEL«QDOLJXDOTXHRFXUUHHQOD=$70XQPD\RUUHͤQR
de grano en el cordón IA-FSW que en el C-FSW.
Como se ha comentado en el párrafo anterior, el porcentaje medio de cada fase en el metal base es aproximadamente 53% ferrita y 47% austenita. Tras el FSW, el porcentaje de ferrita aumenta
hasta un rango de entre el 50-70% en todas las regiones y para
WRGDV ODV PXHVWUDV ͤJXUD (VWH LQFUHPHQWR HQ HO FRQWHQLGR
de ferrita es típicamente más bajo que el que tiene lugar con la
VROGDGXUDSRUDUFR\DFHSWDEOHHQWRGRFDVRHQORTXHVHUHͤHUHD
resistencia a corrosión y propiedades mecánicas.
17
a pr
pres
esen
enci
cia
a de d
efec
ef
ecto
tos
s de c
olad
ol
ada
a en e
fall
llo
o en e
ensa
sayo
yo d
e
de lla
presencia
defectos
colada
ell fa
fallo
ell en
ensayo
de
trac
tr
acci
ción
ón. A mo
modo
do d
e ej
ejem
empl
plo
o, s
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mues
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tra
a un
una
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micr
crog
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rafí
fía
a de u
no
tracción.
de
ejemplo,
se
muestra
micrografía
uno
los micro
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ro rechupes
rec
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hupe
pes
s en
enco
cont
ntra
rado
dos
s en lla
a mu
mues
estr
tra
a 11
11b
b.
de los
encontrados
muestra
11b.
Conclusiones
C
Conc
oncllu
lusi
sion
iones
es
En este trabajo se ha estudiado la soldadura FSW asistida por precalentamiento por inducción sobre un acero inoxidable superduplex. Las principales conclusiones que se extraen del trabajo son
las siguientes:
1. El FSW asistido ha permitido reducir la fuerza de forja en un
31% en comparación con el FSW convencional. Esto implica
que los requisitos de robustez que ha de cumplir el equipai t sean menores, permitiendo
iti d ell uso d
i
miento
de equipos
menos
robustos y más económicos.
2. El FSW asistido permite incrementar la productividad del proceso. Es posible doblar la velocidad de soldeo sin incrementar
las fuerzas puestas en juego.
6HKDDOFDQ]DGRXQDͤQRGHJUDQRVXSHULRUFRQHO)6:DVLVtido que con el FSW convencional, que ya proporcionaba unos
WDPD³RVGHJUDQRPX\ͤQRV
4. El contenido en ferrita se mantiene por debajo del 65% en todas
las regiones de todas las muestras testeadas. Esto convierte al
FSW como una tecnología válida para la soldadura de los aceros dúplex y superduplex, pues el valor máximo aceptado para
que las propiedades mecánicas y de resistencia a corrosión no
VHYHDQDOWHUDGDVVHͤMDW¯SLFDPHQWHHQHO
5. Se obtiene durezas superiores en el FSW asistido que en el
FSW convencional. Esto está directamente relacionado con el
PD\RUDͤQRGHJUDQR
6. Los ensayos de tracción muestran resistencias superiores a
la del metal base, tanto del FSW convencional como del FSW
asistido.
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Los ensayos de difracción de rayos X realizados en diferentes
muestras, revelan que no ha existido formación de fase sigma
ƝDOPHQRVQRVXSHULRUDOO¯PLWHGHGHWHFFLµQSRU;5'(O
H[DPHQGHWDOODGRGHODPLFURHVWUXFWXUDFRQͤUPDODDXVHQFLDGH
IDVHƝHQODVPXHVWUDVDQDOL]DGDV
/RV SHUͤOHV GH PLFURGXUH]D UHYHODQ XQ LQFUHPHQWR GH OD PLVma en la zona soldada con respecto al material base, en ambas
condiciones, y este incremento es incluso superior en el proceVRDVLVWLGR,$)6:ͤJXUD'DGRTXHODSURSRUFLµQƋƍQR
VHPRGLͤFDDORODUJRGHXQFRUWHWUDQVYHUVDOHOLQFUHPHQWRHQ
ODGXUH]DWLHQHTXHHVWDUUHODFLRQDGRFRQHOLPSRUWDQWHDͤQRGH
grano que se produce en la zona batida y en la ZATM. Por tanto
los valores más altos de dureza detectados en las muestras IAFSW concuerdan con la mayor disminución en el tamaño de graQRGHHVDVPXHVWUDV(VWHKHFKRSDUHFHFRQͤUPDUTXHHOWDPD³R
de grano es el factor principal que gobierna las propiedades mecánicas en el FSW.
Asimismo se realizaron ensayos de tracción, transversales a la
dirección de soldeo, y en todos ellos (convencional y muestras
precalentadas) la rotura de la probeta tuvo lugar por el material
base. Este hecho es una indicación de la mayor resistencia de las
uniones. Un ensayo más detallado de las muestras ensayadas
mostró que el fallo estaba más relacionado con la presencia de
micro-rechupes en el material base (consecuencia del proceso
de colada) que por los cambios microestructurales inducidos por
ODVROGDGXUD(QODͤJXUDVHPXHVWUDQGRVSUREHWDVWUDVHOHQsayo de tracción. La muestra b se escogió para mostrar el efecto
Agradecimientos
El trabajo presentado forma parte del proyecto “Investigación del
proceso de soldeo de aceros mediante batimiento por fricción
DVLVWLGDSRUW«FQLFDVGHSUHFDOHQWDPLHQWR,19(67,5̹ͤQDQFLDGR
por la XUNTA de GALICIA (Referencia: 10DPI008CT) y desarrollado por el Centro Tecnológico AIMEN y el grupo ENCOMAT de la
Universidad de Vigo.
5HIHUHQFLDVELEOLRJU£ͤFDV
1. Tweedy, Bryan M; Arbegast, William; Allen, Casey; Friction
Stir Welding of ferrous alloys using induction preheating,
Friction Stir Welding and Processing III as held at the 2005
TMS Annual Meeting , pp. 97-104. 2005
2. H. Fujii et al., Hybrid Friction Stir Welding of Carbon Steel,
Mater. Sci. Forum, 580, 393-396, 2008
3. Huijie Liu, Ning Guo and Jicai Feng. Friction Stir Welding
Assisted By Micro-Plasma Arc. In
4. Proceedings of the International VI Friction Stir Welding
Symposium, TWI, 2006
18
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
UNIONES FIJADAS MECÁNICAMENTE
¿AMIGOS O ENEMIGOS?
CARACTERÍSTICAS DIFERENCIALES DE LAS UNIONES
MECÁNICAS, UNIONES ELÁSTICAS ADHESIVAS
Y UNIONES ADHESIVAS RÍGIDAS
1. Introducción
Int
ntroducción
&X£Q
&X£QGRREVHUYDPRVHOYHK¯FXORGHODͤJXUDHOFXDOHVW£FROJDGR
&X£Q
£ GR REV
EVHU
HUYD
HU
YDPR
PRV
VHOO YHK
HK¯
K¯F
¯FXO
XOR
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GH OD ͤJ
GH
ͤJXU
XUD
D HO FX
FXDO
DO HVW
VW£
£ FR
FROJ
OJDG
OJ
DGR
DG
R
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unido
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unid
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híc
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ulo
lo só
sólo
lo m
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nte
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dhesivo,
además
un
adhesivo
elástico
semejante
hesi
he
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cua
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hesi
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lást
lá
stiico
ico mu
muyy se
seme
meja
jant
ja
nte
nt
e
convencional
nos
hacemos
siguiente
pregunta:
a un caucho
cau
auch
cho
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conv
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cion
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Nos s
ubi
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mos
s a es
ese
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vehí
hícu
culo
cu
lo??.
lo
?.
por A. Sastre
SIKA S.A.U.
sima más altura y está colgado
de un cable de acero y sujeto
por
g
j
p
unos
cuantos
pero
nos
crea
misma
unos c
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tos ttornillos
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¿Por
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esa
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dif
ferenc
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nciia?
ia?.
En cambio
actual
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experimentado
cam
ambi
bio
o la Industria
Ind
ndus
ustr
tria
ia a
ctu
ct
uall h
a experi
imentad
do una verdadera
revolución en el mundo de los materiales y las uniones realizadas
con adhesivos de distintos tipos son una realidad en la mayoría
de ellas.
Hoy día se pegan elementos estructurales y no estructurales en
coches, vehículos de todo tipo, ferrocarriles, autobuses, barcos,
HOHFWURGRP«VWLFRV FRPSRQHQWHV GH HGLͤFDFLµQ H LQFOXVR HQ HO
cuerpo humano existen suturas donde se han sustituido los hilos
por uniones realizadas con adhesivos.
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En la presente exposición analizaremos los aspectos diferencia-
les de las uniones mecánicas en comparación de las uniones
adhesivas realizadas mediante adhesivos rígidos y mediante
adhesivos elásticos.
Rechazo emocional a las uniones con adhesivos
La respuesta es obvia y sin embargo la mayoría de nosotros hemos subido muchas veces a un teleférico, el cual sube a muchí-
A pesar de esta utilización masiva existe todavía un gran rechazo emocional a las uniones adhesivas debido principalmente a la
combinación de dos conceptos: Las uniones adhesivas son todavía muy recientes y el funcionamiento real de los adhesivos es
todavía hoy, un factor desconocido para muchas personas.
soldadura y tecnologías de unión
(QFDPELRODVͤMDFLRQHVPHF£QLFDVVROGDGXUDUHPDFKHV\WRUQL(Q
FDP
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xp
erim
imen
enta
tada
das
s.
son
conocidas
experimentadas.
ARTÍCULOS TÉCNICOS
19
son tecnologías
tecnolog
l gías comp
complementarias
pleme
enttar
a ias
ias al iigual
gual
gu
al q
que
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ocurre
curr
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dentro
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los
lo
s propios
prop
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opio
ios
s ad
adhe
hesi
sivos
o entre
enttre las
las uniones
uniiones elá
lásti
ticas y llas
as uni
iones
adhesivos
elásticas
uniones
rígi
rí
gida
das
s.
rígidas.
Existen
aspectos
claramente
diferenciales
unas
otras:
No
E
xiisten aspe
p ctos clarame
ment
nte
e di
dife
fere
renc
ncia
iale
les
s de u
nas
na
s y ot
otra
ras:
s: N
o se
pueden soldar materiales diferentes, no se pueden pegar elemenWRVGRQGHH[LVWDSRFDVXSHUͤFLHGHXQLµQQRVHSXHGHSHJDUSRU
WRVGRQGHH[LVWDSRFDVXSHUͤFLHGHXQLµQQRVHSXHGHSHJDUSRU
HMHPSORXQDHVWUXFWXUDPHW£OLFDHQODFXDOͤJXUDQVROLFLWDFLRQHV
de 200 MPa cuándo no existe ningún adhesivo que llegue a los
100 MPa de resistencia. Los tornillos hacen que una unión sea
desmontable y los adhesivos proporcionan una distribución uniforme de esfuerzos y mejoras en comportamientos a fatiga y/o
corrosión.
Los adhesivos presentan una serie de aspectos positivos en la
industria pero no desplazan ni desplazarán a otras tecnologías no
PHQRVLPSRUWDQWHV1XQFDPHMRUGLFKRVHSXHGHDͤUPDUTXH̹/D
Unión Hace La Fuerza”.
Vamos a analizar las principales características y diferencias
HQWUH ODV ͤMDFLRQHV PHF£QLFDV ORV DGKHVLYRV \ HQWUH DGKHVLYRV
elásticos y adhesivos rígidos:
3. Aspectos que diferencian las uniones mecánicas de los
adhesivos
'HELGR DO SUHWUDWDPLHQWR \ FXUDGR OD ͤMDFLµQ PHF£QLFD U¯JLGD
como el remachado o la soldadura son más rápidos que el peJDGR FRQ DGKHVLYRV 3HUR HVWDV VXSHUͤFLHV QR VHU£Q SODQDV QL
estarán listas para pintura. Deberán ser lijadas y reparadas para
estar planas antes del proceso de pintura. En consecuencia, para
algunas aplicaciones como las carrocerías de automóviles, el
proceso total en el caso del remachado y soldado es muy largo: El
remachado, lijado y masillado tardará mucho más tiempo que el
pegado estructural y sellado.
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Torre Eiffel, París.
Existen cuatro argumentos cruciales contra los adhesivos:
/DͤDELOLGDGGHOSURFHVRQRVLHPSUHVHWLHQHFODUDDXQTXH
a menudo lo es y el adhesivo es la única forma de asegurar
la unión) debido al desconocimiento del fundamento de la
adhesión.
- Los tiempos de desarrollo de la resistencia de los adhesivos
REOLJDQHQPXFKRVFDVRVDPRGLͤFDUORVSURFHVRVGHIDEULcación.
- La durabilidad de los adhesivos está asegurada por ensayos
de envejecimiento y simulaciones físicas y matemáticas pero
no los años transcurridos desde que se realiza el pegado.
- Existe inseguridad sobre cómo realizar el cálculo de las
uniones adhesivas.
Los remaches y puntos de soldadura están hechos de metales y
en consecuencia no se queman. Los adhesivos y selladores son
principalmente materiales orgánicos y por lo tanto inflamables.
Como siempre, la decisión del proceso será un balance entre las
razones técnicas, económicas y estratégicas.
Durabilidad: /DV ͤMDFLRQHV PHF£QLFDV \ ODV XQLRQHV DGKHVLYDV
podrían generar productos con alta durabilidad. Sin embargo,
las uniones adhesivas representan una tecnología más joven en
comparación con el remachado y la soldadura por puntos. En
FRQVHFXHQFLDODSHUFHSFLµQVXEMHWLYDHVPHMRUSDUDODVͤMDFLRQHV
mecánicas.
Versatilidad: 1R KD\ GXGD TXH HQ ODV ͤMDFLRQHV PHF£QLFDV VH
tendrán ciertas complicaciones, si los materiales a unir tienen caUDFWHU¯VWLFDV GLIHUHQWHV FRPR FRHͤFLHQWH GH H[SDQVLµQ W«UPLFD
Las uniones con adhesivos son más versátiles.
También hay gente que piensa que con los adhesivos se puede
hacer todo, lo cual es igualmente contraproducente, pues lo realmente importante es saber cómo funcionan para saber dónde se
pueden utilizar, cómo utilizarlos, limitaciones, etc.
Influencia en el substrato/Apariencia: La soldadura, soldadura
por puntos deformará cualquier substrato. El costo de re-trabajos
HQ OD VXSHUͤFLH VRQ DOWRV HQ FRPSDUDFLµQ FRQ ODV XQLRQHV FRQ
adhesivos.
3RUHOORHQPXFKRVFDVRVVHWLHQGHDSHQVDUTXHODVͤMDFLRQHV
tradicionales, soldaduras y uniones mecánicas son competencia de las mal llamadas “uniones químicas” cuando en realidad
Acústica: Existen algunos materiales en el mercado para reducir
DOJXQDVIUHFXHQFLDVHVSHF¯ͤFDV(VWHGHVHPSH³RHVGLI¯FLOGHDOFDQ]DUFRQODPD\RU¯DGHODVͤMDFLRQHVPHF£QLFDV
20
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
Propiedades
Fijación
Mecánica
Pegado
Observaciones
Prepar
Preparación
Prep
arac
ació
ión
n de
supe
su
perfi
rfici
cie
e.
superficie.
C
arga d
e trab
bajjo
Carga
de
trabajo
Baja
Baja
Alta
Alta
Camb
Ca
mbia
iand
ndo
o el proceso
pro
roce
ceso
so de
de trabajo,
trab
tr
abaj
ajo
o, la
la preparación
prep
pr
epar
arac
ació
ión
n puede
pued
pu
ede
e ser
ser
Cambiando
mi
iniimizad
i da ((pegar
pegar sob
bre pintura,
i
selección del adhesivo/sellador))
minimizada
sobre
Velocidad para
alcanzar la
resistencia final
Muy rápido
Lento a rápido
Sistemas rápidos: Hot-Melt, SikaFast®, Curado en caliente,
Booster, ASP, Adhesivos de contacto,
Sistemas de precurado, 2C SilkaForte®
Resistencia a
la temperatura/
inflamabilidad
Buena, depende del Normalmente 90-120ºC,
substrato
Silicones hasta 260ºC
Aspectos económicos Bajo a alto
Medio
Los adhesivos son, normalmente, materiales orgánicos que se
destruyen a altas temperaturas. Dependiendo de la formulación
se quemarán más o menos.
Los cálculos económicos se deben realizar para todo el proceso
(tiempo, producto, preparación de superficie, así como la
eliminación de tolerancias). Las construcciones ligeras, materiales
mejorados. Beneficios no materiales.
“La durabilidad media de la unión,
comportamientos ante la corrosión
u otros valores, pueden hacer que
Lo que es importante asegurar es que se valoran, antes de
enSiocasiones
sea máslainteresante
exclusivo
parabien
suscriptores.
desea recibir
revista soldar,
decidir, todos Contenido
los aspectos relativos
a un proceso,
sea de
SHJDGRRGHͤMDFLµQPHF£QLFDGHIRUPDTXHVHSXHGDQSUHYHU
y enen
otras,
pegar los
envíenos
el boletín
queu encontrará
la página
57.elementos”
todas y cada rellene
una de las y
ventajas
e inconvenientes
de uno
Como vemos las propiedades que afectan a unos y otros procesos hacen que para determinadas aplicaciones las soldaduras
sean lo más adecuado mientras que en otros parece necesario el
uso de adhesivos.
otros sistema.
$VSHFWRV WDOHV FRPR OD FXDOLͤFDFLµQ QHFHVDULD GH RSHUDULRV
para determinados procesos, la durabilidad media de la unión,
FRPSRUWDPLHQWRV DQWH OD FRUURVLµQ X RWURV YDORUHV HVSHF¯ͤFRV
pueden hacer que en ocasiones sea más interesante soldar y en
otras ocasiones sea más interesante pegar los elementos.
Debido a los necesarios pretratamientos (en muchos casos), el
montaje mecánico y la soldadura son procesos más rápidos que
un adhesivo pero, también es cierto que en muchos casos, la es-
trecha tolerancia o tensiones producidas por las uniones mecánicas o soldadas hacen necesario un post trabajo de alisado de
ODVVXSHUͤFLHVHQPDVLOODGRVHLQFOXVRHQPXFKRVFDVRVVHOODGRV
adicionales.
3RUHOORKD\PXFKRVFDVRVHQORVFXDOHVHODGKHVLYRͤQDOPHQWH
UHVXOWDXQSURFHVRP£VU£SLGR\HͤFD]
A continuación detallamos algunas propiedades relevantes comparando ambas tecnologías.
Propiedades
Fijación
Mecánica
Pegado
Observaciones
Durabilidad
Media a alta
Media a alta
La ventaja de las fijaciones mecánicas es la experiencia que se tiene de
muchos años.
Versatilidad
Baja
Alta
Muchas combinaciones de materiales pueden ser ensambladas.
Ejemplo: Vidrio/metal, madera/metal, acrílicos/metal.
Influencia en el
substrato
Baja a alta
Baja
Las deformaciones térmicas de la soldadura y soldadura por puntos.
Apariencia por los remaches.
Es posible proceso de difusión con el pegado.
Aspecto
Perfectamente plano, superficies modernas con el pegado.
Acústica
Las uniones elásticas amortiguan el sonido y las vibraciones.
Cálculos
Aspecto
Aspecto
Sika provee a los clientes los datos de los cálculos.
soldadura y tecnologías de unión
ARTÍCULOS TÉCNICOS
21
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Hoy día se pegan elementos estructurales y no estructurales en coches, vehículos de todo tipo, ferrocarriles, autobuses, barcos, electrodomésticos,
FRPSRQHQWHVGHHGLͤFDFLµQHLQFOXVRHQHOFXHUSRKXPDQRH[LVWHQVXWXUDVGRQGHVHKDQVXVWLWXLGRORVKLORVSRUXQLRQHVUHDOL]DGDVFRQDGKHVLYRV
Asimismo en el caso de resistencia al fuego las uniones metálicas
pueden ser más convenientes que los adhesivos, los cuales generalmente son combustibles.
&RPR VLHPSUH OD GHFLVLµQ ͤQDO VHU£ XQD FRPELQDFLµQ HQWUH ODV
razones económicas, estratégicas y de calidad.
En realidad soportan valores mecánicos inferiores a los rígidos
SHURPHUFHGDVXHODVWLFLGDGDODVJUDQGHVVXSHUͤFLHVFRQODV
que trabajan y a la perfecta distribución de esfuerzos son capaces de afrontar uniones con, no sólo un perfecto comportamiento
estructural, sino mejorando el comportamiento a la fatiga, aportando un excelente comportamiento dinámico y compensar tolerancias que redundan en una economía de costes importante.
4. pegado rígido y elástico
Es importante reseñar la importancia que tiene, dentro de las
uniones con adhesivos, la elección de un adhesivo elástico o uno
rígido ya que su comportamiento es totalmente distinto y existe
XQDUHODFLµQHQFXDQWRDODHOHFFLµQGHXQVLVWHPDGHͤMDFLµQPHcánica o adhesiva.
Es un concepto todavía hoy bastante desconocido el funcionamiento mecánico de los adhesivos elásticos.
Por el contrario los adhesivos rígidos son más resistentes en carga pero no admiten un gran espesor por lo que las propiedades
de la unión pueden variar en función del tipo de producto elegido.
Cuándo pegamos dos elementos de grandes dimensiones con
una adhesivo rígido es posible que el movimiento de dilatación
22
ARTÍCULOS TÉCNICOS
o los
los esfuerzos
esffuerzos es
estáticos
tá
áticos
i
q
qu
que
e co
conforma
nfor
fo ma
a la
a un
unió
unión
ión
n pu
pued
puedan,
edan
an,, ju
junt
junto
nto
o al
mome
mo
ment
nto
o de g
iro
ir
o, a
lcan
lc
anzar
ar en a
lgún p
untto su lílímite
mit
ite d
e rot
tura y lla
a
momento
giro,
alcanzar
algún
punto
de
rotura
unió
un
ión
n ro
romp
mper
erá
á vi
viol
olen
enta
tame
ment
nte
e.
unión
romperá
violentamente.
Uniones
típicas
de
soldadura
son
estructuras
metálicas
en
U
niiones tí
ípi
picas d
es
old
ldad
dadura
dura s
on llas
as e
stru
st
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álic
icas
as e
n
no
existe
posibilidad
de
utilizar
métodos
de
las
la
s cuales
cual
cu
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exis
iste
te lla
a po
sibi
ibililid
dad
dd
e uti
tililizar otros
t
métod
é dos d
e
XQLµQSXHVVXEDMDVXSHͤFLHGHFRQWDFWRGHPDQGDXQSURGXFWR
de altísima resistencia.
soldadura y tecnologías de unión
Pega
Pe
gado
do Rígido
Ríg
ígid
ido
o (estructural)
(est
(e
stru
ruct
ctur
ural
al))
Pegado
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ión co
con
n ad
adh
dhesi
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ater
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- U
Unión
adhesivo
materiales
diferentes
emach
hado
d po
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sibl
ible con mat
teriiales
l d
iferentes
if
- R
Remachado
posible
materiales
diferentes
Bajo
jo c
onsu
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sumo
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e ad
adhe
hesi
sivvos
- Ba
consumo
de
adhesivos
dis
istr
trib
ibuc
ució
ión
n de e
sfue
sf
uerz
rzos
os e
s po
posi
sibl
ble
e, p
ero
er
o lilimi
mita
tada
da
- La distribución
esfuerzos
es
posible,
pero
limitada
0.1-0.5 mm
Uniones típicas de tornillos son aquellas en las que se precisa
que sean desmontables y requieran altas solicitaciones.
Uniones con adhesivos típicas son aquellas en la que tenemos
TXHFRPSHQVDUDOWDVWROHUDQFLDVWHQHPRVDPSOLDVVXSHUͤFLHV
TXH
FRPSHQVDU DOWDV WROHUDQFLDV WHQHPRV DPSOLDV VXSHUͤFLHV
de contacto y no se requieren solicitaciones unitarias de alto
módulo.
Por todo ello podemos asegurar que hoy día en la industria no
existe ninguna pugna entre la soldadura, los adhesivos rígidos,
los adhesivos elásticos, uniones atornilladas, remaches o incluso
forja.
Unión rígida (remachado o soldadura)
- Soldadura por puntos solo en metal a metal
- Remachado posible con materiales diferentes
- Elongación térmica sin libertad
- Materiales totalmente rígido, no distribución de las fuerzas
- Deformación térmica de la soldadura
3HJDGR(O£VWLFR
T l
i d
b j muy grandes,
d
i
- Tolerancias
de ttrabajo
uniones
muy gruesas
- Resistencia al impacto, acepta elongaciones térmicas
- Reducción de ruidos y vibraciones
- Puede pegar diferentes materiales
- Se alcanzan altas resistencias al pelado
- Menos sensible a errores de construcción
- Se pueden detectar y corregir los daños antes de ser críticos
Fuerza
3-<10 mm
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Cada uno de estos
tiene 57.
sus aplicaciones ideales y la
rellene y envíenos el boletín que encontrará
en sistemas
la página
verdad es que casi todas ellas se complementan para cumplir las
DOWDVHVSHFLͤFDFLRQHVTXHGHPDQGDODDOWDPHQWHWHFQROµJLFDLQdustria actual.
3RGHPRVDͤUPDUSXHVTXHODVXQLRQHVDGKHVLYDV\ODVXQLRQHV
mecánicas convencionales son amigas y no enemigas.
(VWDLQIRUPDFLµQ\HQSDUWLFXODUODVUHFRPHQGDFLRQHVUHODWLYDVDODDSOLFDFLµQ\XVRͤQDOGHOSURGXFWRHVW£Q
dadas de buena fe, basadas en el conocimiento actual y la experiencia de Sika de los productos cuando son
correctamente almacenados, manejados y aplicados, en situaciones normales, dentro de su vida útil y de
acuerdo con las recomendaciones de Sika.
(QODSU£FWLFDODVSRVLEOHVGLIHUHQFLDVHQORVPDWHULDOHVVRSRUWHV\FRQGLFLRQHVUHDOHVHQHOOXJDUGHDSOLcación son tales, que no se puede deducir de la información del presente documento, ni de cualquier otra
UHFRPHQGDFLµQHVFULWDQLGHFRQVHMRDOJXQRRIUHFLGRQLQJXQDJDUDQW¯DHQW«UPLQRVGHFRPHUFLDOL]DFLµQR
LGRQHLGDGSDUDSURSµVLWRVSDUWLFXODUHVQLREOLJDFLµQDOJXQDIXHUDGHFXDOTXLHUUHODFLµQOHJDOTXHSXGLHUD
existir.
(OXVXDULRGHEHHQVD\DUODFRQYHQLHQFLDGHORVSURGXFWRVSDUDODDSOLFDFLµQ\ODͤQDOLGDGGHVHDGDV6LNDVH
UHVHUYDHOGHUHFKRGHPRGLͤFDUODVSURSLHGDGHVGHVXVSURGXFWRV6HUHVHUYDQORVGHUHFKRVGHSURSLHGDG
GHWHUFHUDVSDUWHV/RVSHGLGRVVRQDFHSWDGRVHQFRQIRUPLGDGFRQORVW«UPLQRVGHQXHVWUDVYLJHQWHV&RQGLFLRQHV*HQHUDOHVGH9HQWD\6XPLQLVWUR/RVXVXDULRVGHEHQFRQRFHU\XWLOL]DUODYHUVLµQ¼OWLPD\DFWXDOL]DGDGHODV+RMDVGH'DWRVGH3URGXFWRVFRSLDVGHODVFXDOHVVHPDQGDU£QDTXL«QODVVROLFLWH
24
ENTREVISTA
soldadura y tecnologías de unión
Entrevista a José Expósito
Director comercial de
LINCOLN ELECTRIC
LÍDER MUNDIAL DE SOLDADURA
AL ARCO, CON PRESENCIA EN
MÁS DE 160 PAÍSES
Tras sufrir la crisis iniciada en el año 2008,
hemos sabido combinar la búsqueda de nuevos
negocios en nuevas líneas de productos
Sr. Expósito, cuéntenos, por favor,
los orígenes de la empresa.
Corría el año 1895 cuando -RKQ&
Lincoln fundó “The Lincoln Electric
Company” con una inversión de
capital de $200.00. El producto:
motores eléctricos de diseño propio.
En 1909 los hermanos Lincoln
crearon el primer grupo de soldadura.
Y en 1911, Lincoln Electric introdujo
una máquina portátil en el mundo,
con funcionamiento individual y
voltaje variable.
La producción de equipos sobrepasó
la de motores por primera vez en
1922, por lo que la soldadura pasó
a ser el negocio principal de la
compañía.
En 1927, Lincoln Electric introdujo
el electrodo recubierto. En 1951,
Lincoln Electric construyó una
moderna planta en Euclid, Ohio.
Lincoln Electric France SA se
estableció en 1953 con la
construcción de una planta en
Rouen, próxima a París. Las
mayores innovaciones de 1950
incluyen los electrodos de recargue
de bajo hidrógeno y el alambre
tubular Innershield®.
En 1989, la adquisición de KD, S.A.,
una empresa de soldadura con más
de 75 años de historia en España
proporciona a la Compañía un
crecimiento en la Península Ibérica.
¿Cuáles son las áreas de actuación
de la empresa?
Tenemos 10 segmentos industriales
donde focalizamos nuestros
productos y conocimientos como
expertos en soldadura:
• Automoción/Transporte
• Industria Pesada
• Off-Shore
• Pipe Mill
ENTREVISTA
soldadura y tecnologías de unión
•
•
•
•
•
•
Construcción Naval
Fabricación General
Mantenimiento y Reparación
Pipeline
Industria Procesos
Estructural
¿Cuál de estas áreas es la que
tiene en la actualidad un mayor
crecimiento?
Estamos presente en cada uno de
ellos y creciendo de acuerdo a los
proyectos que actualmente disponen
las industrias en nuestro País. A mi
entender, el crecimiento se puede
ver de dos formas, una de ellas es
manteniendo el negocio actual y el
otro creciendo allí donde nuestra
cuota de mercado es menor.
¿Cómo ha ido evolucionando la
empresa?
Si nos referimos a España, y tras
sufrir la crisis iniciada en el año 2008,
hemos combinar la búsqueda de
nuevos negocios en nuevas líneas de
productos y cuentas claves, así como
crear una red de distribución capaz
de atender las necesidades
de clientes medianos y pequeños,
con una estructura comercial acorde
a los tiempos en los que vivimos.
25
Lincoln tiene presencia de diferente
manera en más de 160 países.
¿Cómo ve la evolución global tras
estos años de recesión?
Existen varias velocidades de
evolución en los diferentes mercados
de los países en los que estamos
presentes, lo positivo es que
existe recuperación, aún y con las
deceleraciones que puedan existir
en alguno de ellos. Está claro, que
no podemos hacer lo mismo que se
hacía, ni podemos ofrecer lo mismo
que se ofrecía. Debemos buscar
DOWHUQDWLYDVSRUTXHHQGHͤQLWLYD
somos parte de la evolución.
26
ENTREVISTA
soldadura y tecnologías de unión
Instalaciones de Lincoln Electric.
El potencial de crecimiento se
encuentra en los países emergentes
7LHQHb/LQFROQbHQODDFWXDOLGDG
proyectos en estos países?
Sí, Lincoln Electric como líder
mundial de soldadura al arco, tiene
nuevos proyectos en las regiones
que han sufrido una severa recesión
en los últimos años, señal que los
mercados empiezan a generar
nuevas oportunidades.
¿Lincoln España nota ya la
recuperación de los mercados
nacionales después de la
FULVLV"b&µPRYHHOIXWXURGHO
mercado?
Sí, observamos signos de
recuperación en segmentos muy
concretos, que espero que sirvan
para arrastrar al resto de ellos.
Nada volverá a ser como antes,
por este motivo las empresas
que hayamos sido capaces de
prepararnos para este nuevo
“Nada volverá a ser como antes de la crisis,
por este motivo las empresas
que han sido capaces de prepararse
para este nuevo paradigma
tendrán su futuro asegurado”
paradigma, tendrán su futuro
asegurado.
¿Qué sectores son ahora los que se
ven menos afectados por el entorno
económico?
Todos aquellos que no estén
directamente vinculados al segmento
de Oil & Gas, entiendo que este
segmento sufrirá durante un periodo
que no me atrevo a plantear.
¿Cuál es el elemento diferenciador
de su empresa?
Somos el líder mundial en diseño,
desarrollo y fabricación de productos
de la más alta calidad en soldadura
al arco, corte por plasma y oxifuel.
Nuestra pasión por el desarrollo y
aplicación de nuestras tecnologías
nos permite crear soluciones
completas que hacen a nuestros
clientes más productivos y exitosos.
Estamos orgullosos de nuestro
compromiso con nuestros clientes,
y por ellos nos esforzaremos en
continuar mejorando nuestro valor y
servicio.
28
INTERNATIONAL TECHNICAL ARTICLES
soldadura y tecnologías de unión
SWIFT ARC TRANSFER
(SAT TM) PROCESS &
NON-COPPER-COATED
WIRES FOR THE AUTOMOTIVE AND
MOBILE MACHINERY SEGMENTS
to )2URV{\5*DOYH]t
¹ESAB HOLDING, UK, ²ESAB IBERICA, S.A.
ESAB Swift Arc Transfer (SAT TM) is a high productivity MAG
process that utilises AristoRod TM non-copper coated wires at
travel speeds well beyond the limits of normal spray arc welding.
SAT TM uses ESAB inverter power sources together with the
Robofeed 3004 wire feeder for wire feed speeds up to 30m/min
in conjunction with U82 control unit.
SAT TM produces flat welds with a good penetration and without
undercut. An additional advantage is the low heat input, resulting
in less deformation. SAT TM is developed for robotic, automated
DQGPHFKDQLVHGZHOGLQJ,WLVVXLWHGIRUͤOOHWDQGRYHUODSZHOGV
DQGPHFKDQLVHGZHOGLQJ,WLVVXLWHGIRUͤOOHWDQGRYHUODSZHOGV
in thin to thick plate, in downhand positions.
Synergic lines are available for three AristoRod TM wire sizes
and various shielding gases.
SAT TM is based on the use of ESAB OK AristoRod TM non-copper
coated MAG wire with Advanced Surface Characteristics - the
benchmark product in the European transportation industry.
The absence of contamination of the feed system with copper
SDUWLFOHV DQG WKH VSHFLDO VXUIDFH ͤQLVK UHVXOWV LQ GHSHQGDEOH
GHSHQGDEOH
feeding properties and a stable arc at high welding currents/
wire feed speeds.
ESAB SAT TMEULQJVWKHIROORZLQJXVHUEHQHͤWV
EULQJVWKHIROORZLQJXVHUEHQHͤWV
• A stable process at very high welding speed.
• Excellent weld appearance.
• A good weld penetration.
• Low heat input and low deformation.
• Less post weld labour,r due to limited spatter and deformation.
• Suited for thin up to thick materials with a single parameter
setting.
• Easy to implement – common torch positions, normal stickout
length.
• Very low amount of silicates.
Contenido exclusivo para suscriptores. Si desea recibir la revista
rellene y envíenos el boletín que encontrará en la página 57.
OK AristoRod TM non copper coated wire has the advantage over
FRSSHU FRDWHG ZLUHV WKDW LW GRHV QRW TXLFNO\ FRQWDPLQDWH WKH
feed system with copper particles.
OK AristoRod is available on 18kg basket spools, but use
of Marathon Pac TM octagonal bulk drums (250 or 475kg) is
recommended for big savings on downtime for spool exchange
and better welding results due to straighter wires.
Swift arc Transfer TM - A non exploited arc type
Figure 1 shows the various arc types which occur in MAG
welding as a function of the arc voltage and wire feed speed
(welding current). Short, mixed, spray and rotating arc are arc
PRGHVWKDWIROORZLQDQDWXUDOVHTXHQFHZKHQWKHDUFYROWDJH
and wire feed speed are proportionally increased.
soldadura y tecnologías de unión
INTERNATIONAL TECHNICAL ARTICLES
29
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(6$% KDV UHVHDUFKHG WKLV DUHD H[WHQVLYHO\ DQG KDV LGHQWLͤHG
PDQ\EHQHͤWV8QGHUWKHKHDGLQJ6$7TM, we provide a complete
SDFNDJHRIHTXLSPHQWFRQVXPDEOHVDQGV\QHUJLFOLQHVDVZHOO
as the know-how to implement the process successfully.
The SAT TM process can operate with a range of wire diameters
at several levels of deposition rate, as reviewed by table 1.
Figure 1. The various arc types that occur in MIG/MAG welding.
Forced short arc is an arc mode that occurs at wire feed speeds
EHORQJLQJWRWKHVSUD\DQGURWDWLQJDUFDUHDVEXWDWVLJQLͤFDQWO\
ORZHUDUFYROWDJHV7KHSRVVLELOLWLHVDQGEHQHͤWVRIWKLVDUFW\SH
are well known and applied in industry.
At even higher wire feed speeds, but at lower arc voltage than
for the rotating arc, the SAT TM arc is created. This is an area
that, until recently, has been fully exploited for its possibilities
for high productivity MAG welding.
Table 1. SAT TM parameters for different wire sizes
and four deposition rate levels. The yellow area
shows the welding current limits. Fillet welds in
PB position.
30
INTERNATIONAL TECHNICAL ARTICLES
soldadura y tecnologías de unión
The robot package can be installed to enable SAT welding on
QHZO\EXLOWURERWVEXWDOVRIRUUHWURͤWRIH[LVWLQJLQVWDOODWLRQV
Table 2. :HOGLQJVSHHGLQPPLQIRUYDULRXVͤOOHWZHOGVL]HVLQ3$
:HOGLQJVSHHGLQPPLQIRUYDULRXVͤOOHWZHOGVL]HVLQ3$
RU3%SRVLWLRQHIͤFLHQF\IDFWRUXVHGIRUZHOGUHLQIRUFHPHQW
and spatter.
Excellent results in thin to thick plate
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Figure 2 and Table 3. 3HQHWUDWLRQSURͤOHVLQWKLQSODWH̰RYHUODS
welds, 2mm plate.
Figure 3 and Table 4. 3HQHWUDWLRQSURͤOHVLQPPSODWHD ͤOOHW
welds. Shielding gas Mison 8.
The ultimate welding technology for robots
ESAB’s Aristo U82 robot package is a complete set of welding
HTXLSPHQW DQG FRQVXPDEOHV EDVHG RQ (6$%̵V ODWHVW GLJLWDO
power source technology. The package consists of:
• The Aristo™Mig 5000iw inverter or ESABMig 4002, 5002 or
6502 choppers.
• The Aristo U82 control unit with SAT synergic lines or The
Aristo W82 interface for different robot brands.
• The Robofeed 3004w ELP encapsulated wire feeder
with up to 30 m/min. wire feed speed.
• Cable packages.
̽ 7KH0DUDWKRQ3DFEXONGUXPZLWKURERWTXDOLW\ZHOGLQJZLUH
and optional bobbin holder.
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
31
INFORMACIÓN DE LA JUNTA DIRECTIVA DE CESOL
Con fecha 16 de diciembre de 2015, se ha celebrado una reunión de la Junta
Directiva de CESOL, en la que se trataron, entre otros, los siguientes asuntos:
$/7$0,(0%526352)(6,21$/(6
$3(//,'26<120%5(
=21$*(2*5ƒ),&$
CANO FERNÁNDEZ, Ignacio Javier
ASTURIAS
LIMA ALMEIDA, Domingo
CANTABRIA
LINDE FERNÁNDEZ, Román
ANDALUCIA
MARTÍNEZ IZQUIERDO, Jorge
ASTURIAS
NUÑEZ PÉREZ, Manuel Ángel
MADRID, CASTILLA LA MANCHA, CASTILLA LEÓN Y EXTERIOR
PABLOS SAN CRISTOBAL, Sergio de
MADRID, CASTILLA LA MANCHA, CASTILLA LEÓN Y EXTERIOR
$/7$60,(0%526,1'8675,$/(6
EMPRESA/ENTIDAD
SECTOR INDUSTRIAL
QUALITY WELD SERVICE
ENTIDADES DE SERVICIOS Y AGENCIAS DE INSPECCIÓN
6,78$&,•1'(/260,(0%526'(&(62/'(638‹6'(/$6$/7$6</$6%$-$6
0,(0%526
$
ALTAS
%$-$6
0,(0%526
$
M. PROFESIONALES
402
6
0
408
M. INDUSTRIALES
97
1
0
98
Se aprueban, por unanimidad de los asistentes, las altas y bajas.
VARIOS:
- Se informa que el ejercicio 2015 va a terminar con remanente superior a los 150.000 euros
- Se presentan una propuesta de tarifas para 2016 que suponen la congelación de las mismas. Dichas tarifas son
aprobadas por unanimidad de los asistentes.
- Se informa que en breve se abrirá el plazo para la propuesta de Miembros Profesionales Distinguidos y Miembros
Industriales Destacados. En la próxima Asamblea General se presentarán para su aprobación, si procediera, la
propuesta que realice la Junta Directiva.
- Se comienza a primeros de 2016 a gestionar íntegramente la revista de SOLDADURA Y TECNOLOGÍAS DE UNIÓN
GHVGHODSURSLD$VRFLDFLµQDWUDY«VGHODVRFLHGDGPHUFDQWLO6,67(0$6$9$1=$'26'()250$&,•16$8̰6$)
entidad 100% de CESOL.
- Se presenta el informe de auditoría de ENAC donde se acuerda mantener la acreditación para la homologación de
VROGDGRUHV\SDUDODFHUWLͤFDFLµQGHLQVSHFWRUHVGHFRQVWUXFFLRQHVVROGDGDV
32
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
MIEMBROS INDUSTRIALES DE CESOL
Esta sección ofrece una oportunidad a los Miembros Industriales de CESOL para que se den a conocer entre
el resto de miembros y todos los lectores de nuestra revista.
&$5%85260(7ƒ/,&26
&DUEXURV0HW£OLFRV es una compañía líder en el sector de gases industriales y medicinales que produce,
distribuye y vende gases para múltiples sectores: metalurgia, vidrio, aguas, alimentación, medicinal, energía,
petroquímica, laboratorios, congelación, refrigeración, enología, ocio y bebidas. La compañía aporta una
amplia gama de productos, soluciones y servicios a sus clientes, así como materiales y equipos destinados
a las aplicaciones de estos gases.
Fundada en 1897, Carburos Metálicos cuenta con 118 años de servicio a la industria de nuestro país
y siempre ha mantenido un fuerte vínculo con la sociedad. Actualmente, es líder en el sector de gases
industriales y medicinales en España y un referente en el sector químico en temas de seguridad, innovación
y sostenibilidad.
Carburos Metálicos cuenta con un equipo de más de 600 profesionales en España, una capacidad diaria
de producción de más de 1200 toneladas de gas licuado (mtpd), 13 plantas de producción, 12 plantas
de envasado, 2 laboratorios de gases de alta pureza y un centro de I+D ubicado en Bellaterra (Barcelona)
que dan servicio a más de 100.000 clientes. Desde 1995, la compañía pertenece al grupo norteamericano
Air Products, grupo global que cuenta con 20.000 empleados en más de 50 países y que presta servicio
a clientes en todo el mundo, ofreciendo además de gases, materiales de alto rendimiento e intermedios
químicos. Para más información www.carburos.com.
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
33
PROGRAMACIÓN DE CURSOS DEL AÑO 2016
&856260212*5ƒ),&2635(6(1&,$/(6
TÍTULOS
)(&+$6
CIUDAD
Formación de Inspectores
de Construcciones Soldadas
Del 11 al 15 de abril de 2016
Madrid
Soldabilidad del Aluminio
20 de abril de 2016
Madrid
Mecanismos de Prevención de Fallos
en Conjuntos Soldados
5 de mayo de 2016
Madrid
Diseño, Fabricación e Inspección
de Recipientes a Presión
Del 9 al 11 de mayo de 2016
Madrid
Soldadura en el Sector de Automoción
21 de julio de 2016
Madrid
&XDOLͤFDFLµQGH6ROGDGRUHV
y Procedimientos Mediante Normativa Europea
y ASME IX
Del 4 al 6 de octubre de 2016
Madrid
Inspección Visual
13 de octubre de 2016
Madrid
Interpretación de Planos de Soldadura
10 de noviembre de 2016
Madrid
Formación de Inspectores de Construcciones
Soldadas
Del 21 al 25 de noviembre de 2016
Madrid
Para más información consulte nuestra página web:
http://www.cesol.es/nuevaWeb/cursos-presenciales.htm
&856260212*5ƒ),&2621/,1(
Nuestra oferta actual de cursos a distancia cubre todos los aspectos relacionados con el soldeo. La
matriculación en estos cursos está abierta permanentemente. Toda la información detallada acerca de
dicha formación, la podrá encontrar en http://www.cesol.es, en la pestaña FORMACIÓN.
CURSOS SEMIPRESENCIALES
TÍTULOS
Diseño y Cálculo de Uniones Atornilladas
y Soldadas en Estructuras de Acero
)(&+$6
Del 24 al 28 de octubre de 2016
Para más información consulte nuestra página web:
http://www.cesol.es/nuevaWeb/cursos-uniones-mecanicas.htm
CIUDAD
Madrid
34
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
CURSOS PRESENCIALES CON RECONOCIMIENTO EUROPEO
TÍTULOS
)(&+$6
CIUDAD
Sesión 1̰'HODOGHDEULOGH
2ª Convocatoria Especialista
Europeo de Adhesivos
Sesión 2̰'HODOGHPD\RGH
Madrid
Sesión 3̰'HODOGHMXOLRGH
Sesión 1̰'HODOGHPD\RGH
Sesión 2̰'HODOGHMXQLRGH
Sesión 3̰'HODOGHMXOLRGH
2ª Convocatoria Ingeniero
Europeo de Adhesivos
Sesión 4̰'HODOGHVHSWLHPEUHGH
Madrid
6HVLµQ̰'HODOGHRFWXEUHGH
Sesión 6̰'HOGHQRYLHPEUHDOGHGLFLHPEUHGH
Sesión 7̰'HODOGHGLFLHPQEUHGH
Para más información consulte nuestra página web:
http://www.cesol.es/nuevaWeb/cursos-adhesivos.htm
CURSOS SEMIPRESENCIALES CON RECONOCIMIENTO INTERNACIONAL
TÍTULOS
19ª CONVOCATORIA
Ingeniero/ Técnico/Especialista
Internacional de Soldadura
)(&+$6
CIUDAD
Módulo 3̰'HODOGHDEULOGH
Madrid
Módulo 4̰'HODOGHMXQLRGH
Del 28 de marzo al 1 de abril de 2016
3U£FWLFDV̰'HODOGHDEULOGH
20ª CONVOCATORIA
Ingeniero/ Técnico/ Especialista
Internacional de Soldadura
Módulo 2̰'HODOGHMXQLRGH
Módulo 3̰'HODOGHVHSWLHPEUHGH
Módulo 4̰'HODOGHQRYLHPEUHGH
Madrid
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
CURSOS SEMIPRESENCIALES CON RECONOCIMIENTO INTERNACIONAL (CONTINUACIÓN)
TÍTULOS
)(&+$6
CIUDAD
Módulo 1̰'HODOGHVHSWLHPEUHGH
21ª CONVOCATORIA
Ingeniero/ Técnico/ Especialista
Internacional de Soldadura
3U£FWLFDV̰'HODOGHRFWXEUHGH
Madrid
Módulo 2̰'HODOGHGLFLHPEUHGH
,1*(1,(52,17(51$&,21$/'(62/'$'85$,:(
MÓDULOS
+RUDVH/HDUQLQJSUHVHQFLDOHV
Procesos de Soldeo y su Equipo
100 / 40
Materiales y su Comportamiento Durante el Soldeo
120 / 42
Cálculo y Diseño de Uniones Soldadas
85 / 36
Fabricación y Aplicaciones por Soldeo
100 / 41
Taller de Soldadura
-/ 38
7‹&1,&2,17(51$&,21$/'(62/'$'85$,:7
MÓDULOS
+RUDVH/HDUQLQJSUHVHQFLDOHV
Procesos de Soldeo y su Equipo
100 / 40
Materiales y su Comportamiento Durante el Soldeo
120 / 42
Cálculo y Diseño de Uniones Soldadas
85 / 36
Fabricación y Aplicaciones por Soldeo
100 / 41
Taller de Soldadura
-/ 38
ESPECIALISTA INTERNACIONAL DE SOLDADURA IWS
MÓDULOS
+RUDVH/HDUQLQJSUHVHQFLDOHV
Procesos de Soldeo y su Equipo
50 / 42
Materiales y su Comportamiento Durante el Soldeo
75 / 42
Cálculo y Diseño de Uniones Soldadas
75 / 36
Fabricación y Aplicaciones por Soldeo
50 / 41
Taller de Soldadura
Para más información consulte nuestra página web:
http://www.cesol.es/nuevaWeb/cursos-semipresenciales.htm
NOTA: Al tratarse de previsiones, es posible que puedan producirse
DOJXQDVPRGLͤFDFLRQHVHQODVFRQYRFDWRULDVLQGLFDGDV
-/ 38
35
36
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
INTERJOIN 2016 - PROGRAMA PROVISIONAL
DÍA 17 DE MAYO
SESSION I: MATERIALS
-2,1,1*352&(66(6
SESSION II: NEW AND
$'9$1&(':(/',1*
$1'&/$'',1*
PROCESSES
Fabrication And Welding Of Corrosion
Resistant Pipeline.
Borja Sáiz Sánchez
NUEVAS TECNOLOGÍAS DE SOLDADURA S.L. (NEWTESOL)
Soldadura Entre Fundición De Acero Inoxidable
Cf8a Y Acero Forjado Al Ni-Cr- Mo-V, Con
Buttering De Aleación Ni-Cr- Fe. Aplicación A
Un Caso Práctico.
V. Román, P. Verón, A. Cabeza, A. Peña, R. Munilla. EQUIPOS
NUCLEARES S.A.
Avda. Juan Carlos I, Maliaño 39600, Cantabria. España
Pablo Ozaeta L, Irene Garcia Cano , Sergi Dosta, Jose Maria
Soldadura De Aceros De 9%Ni De Tanques Para
Guilemany
El Almacenamiento De Lng Y Caracterización
CENTRO DE PROYECCIÓN TÉRMICA (CPT) FACULTAT DE QUÍMICA.
Microestructural
UNIVERSITAT DE BARCELONA.
Welding of aluminium
Dipl.-Ing. Wolters, Michael MESSER GROUP GMBH
Investigation of Process Parameters for TJoint 6061-T6 Aluminum Friction Stir Welding
Using Nanocomposites Material
Prof. Dr. Faiz F. Mustafa
Solid State Joining Process of Aerospace
Materials
Ho-Sung Lee, Jong-Hoon Yoon, Joon-Tae Yoo KOREA AEROSPACE
RESEARCH INSTITUTE
Launcher Structure & Materials Team, Korea Aerospace Research
Institute169-84 Gwahak-ro, Yuseong-gu, Daejeon, 34133, Republic
of KOREA
Nuevos Desarrollo En Uniones Para
Temperaturas Elevadas.
C. Jiménez(a), X. Hernández(a), X. Azpiroz(a), A. Garcia-Romero(b)
and K . Mergia(c) (a)TECNALIA RESEARCH & INNOVATION (b)
UNIVERSIDAD DEL PAÍS VASCO-EUSKAL
HERRIKO UNIBERTSITATEA, DPTO. ING. MINERA, METALURGIA (c)
INSTITUTE OF RADIOLOGICAL SCIENCE, ENERGY, TECHNOLOGY
AND SAFETY, NCSR “DEMOKRITOS”,
Fabricación Avanzada De Nudos Para
Estructuras Tipo Jacket Empleadas En Eólica
Offshore
J. A. Patiño1, C. Yañez2, M. Villadóniga3, J. R. Franco4,
D. Gesto5
1NAVANTIA FERROL, 2ARTABRO SAMDEU,
3ELECTRO RAYMA S.L., 4INTAF PROMECAN S.L.,
5CENTRO TECNOLÓGICO AIMEN
1Dipl.- Ing. Jean-Pierre Van Nieuwenhoven y 2Dipl.-Ing.
Strip cladding developments and innovations of Thomas Assion
CrNiMo austenitic CRA for building chemical & ES/SA Strip Cladding & Cored Wires
petrochemical pressure vessels and reactors
1VOESTALPINE BÖHLER WELDING BELGIUM SA
2VOESTALPINE BÖHLER WELDING UTP MAINTENANCE GmbH
Cladding of Ni-alloys in Pressure Vessel
LQGXVWU\FRVWHIͤFLHQF\FRQWUROWKURXJKWRWDO
package solutions
1Denis Biryulin, 2Ruben Galvez,
1ESAB GLOBAL PRESSURE VESSEL SEGMENT
2ESAB IBERICA
LASER AND PLASMA DENTAL SOLDERING
TECHNIQUES APPLIED TO TI-6AL-4V ALLOY:
ULTIMATE TENSILE STRENGTH AND FINITE
ELEMENT ANALYSIS
M. G. Castro1, C. A. Araújo2, G. L. Menegaz2, J. P. L. Silva3, M. A. A.
Nóbilo3, P. C. Simamoto Júnior4.1TECHNICAL SCHOOL OF HEALTH,
FEDERAL UNIVERSITY OF UBERLÂNDIA, SHOOL OF MECHANICAL
ENGENEERING, FEDERAL UNIVERSITY OF UBERLÂNDIA2,
PIRACICABA DENTISTRY SCHOOL, UNIVERSITY OF CAMPINAS3,
SCHOOL OF DENTISTRY, FEDERAL UNIVERSITY OF UBERLÂNDIA4
El Uso De La Robótica En Construcción Naval
Una Visión De Futuro En Los Astilleros
Españoles
J.M. González Leal y A. Bermejo Romero DEPARTAMENTO DE
FÍSICA DE LA MATERIA CONDENSADA. UNIVERSIDAD DE CÁDIZ
Claves Para Optimizar La Productividad Y La
M.A. Valiente Bermejo, L. Karlsson, L-E. Svensson,
Calidad En La Soldadura De Aceros Inoxidables K. Hurtig
Dúplex Y Superdúplex
DEPARTMENT OF ENGINEERING SCIENCE, UNIVERSITY WEST,
SESSION III: NEW
7(&+12/2*,(6
QUALITY,
75$,1,1*$1'6$)(7<
Códigos Y Estándares: Una Guía Para Realizar
Trabajo Seguro
Codes And Standards: A Guide To Work Safely
Ángela Lázaro Martín SOLYSOL
Desarrollo De Un Programa De Formación
Y Entrenamiento Para La Inspección
De Soldaduras Mediante La Técnica De
Ultrasonidos Tofd (Time Of Flight Diffraction)
Development Of A Training And Practice
Programme For The Inspection Of Welds By
Means Of The Ultrasonic Technique Tofd
R.Rodríguez, J. Gallardo, B.Romero, E.Romero. ASOCIACIÓN
ESPAÑOLA DE ENSAYOS NO DESTRUCTIVOS (AEND)
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
37
INTERJOIN 2016
DÍA 18 DE MAYO
Weldability of dissimilar ferrous alloys
AIDUN
Microstructural and mechanical properties of
dissimilar weldment of ferritic and austenitic
steels
Mechanical Engineering Department, MALOUT INSTITUTE OF
MANAGEMENT & INFORMATION TECHNOLOGY - Mr. mittal
MALOUT
Transición De Los Parámetros De Soldadura Láser A. Tur, J.L. Ocaña
Pulsada De Posición Estática A Dinámica
CENTRO LÁSER. UPM. UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID.
SESSION IV:
:(/'$%,/,7<$1'
MICROSTRUCTURAL
&+$5$&7(5,=$7,21
Metal Penetration In Tig, Laser And Hybrid Spot
Welding
U. Reisgen1, I. Krivtsun2, A. Zabirov1, A. Schiebahn1, K. Hubaiev2.
5:7+$$&+(181,9(56,7<,6)̰:(/',1*$1'-2,1,1*
INSTITUTE
2THE E.O.PATON ELECTRIC WELDING INSTITUTE
Estudio sobre la predicción de la fragilización
por hidrogeno en equipo presiónpara la industria
petroquímica, fabricados en 1.25Cr-0.5Mo, y su
análisis mediante ensayos de Disbonding.
R.Alvarez(1), L. Villabrille(2), I. Minondo(1)
(1) ITMA Materials Technology.
(2) IDESA Ingeniería y Diseño Europeo, S.A.
Recubrimientos Y Recargues De Intermetálicos
Fe-Al Obtenidos Por Proyección Fria (Cgs)
N. Cinca, S. Dosta, I.G.Cano, A.Concustell, J. M. Guilemany
CENTRO DE PROYECCIÓN TÉRMICA (CPT). FACULTAT DE
QUÍMICA. UNIVERSITAT DE BARCELONA.
Inspection of girth welds using IWEX ultrasonic
imaging in 2D and 3D
N. Pörtzgen (APPLUS)
J. Mirapeix1 3, L. Rodriguez-Cobo1 3, F. Gomis2, J.M Torcida2,
Spectroscopic online monitoring system designed I. Torcida2, J.J. Valdiande3 1UNIVERSIDAD DE CANTABRIA /
for the detection of contamination in a tanker truck GRUPO DE INGENIERÍA FOTÓNICA 2CISTERNAS COBO S.L.
welding process
3SADIQ ENGINEERING S.L. UNIVERSIDAD DE
CANTABRIA / GRUPO DE INGENIERÍA FOTÓNICA (DPTO. TEISA)
SESSION V: MONITORIZACIÓN Y CONTROL
/ NDT
SESSION VI:
RESIDUAL STRESSES
$1'0(&+$1,&$/
%(+$9,285,
Active Acoustic Sensor Concept For Welding Arc
Analysis And Model Based Arc Length Control
U. Reisgen, G. Buchholz, P. Lozano, S. Mann, K. Willms RWTH
AACHEN UNIVERSITY, WELDING AND JOINING INSTITUTE (ISF)
Necesidad De Técnicas De Alta Precisión De
0HWURORJ¯D'H6XSHUͤFLHV3DUD6DWLVIDFHU/RV
Requerimientos De La Norma Une En 9013 De La
Calidad Del Corte Térmico
J.M. González Leal y A. Bermejo Romero DEPARTAMENTO DE
FÍSICA DE LA MATERIA CONDENSADA. UNIVERSIDAD DE CÁDIZ
The Power Of The Small Punch Test To
Characterize Welded Joints Of Critical Structural
Components
T.E. García1,*, J. García1, C. Rodríguez1,2, J. Belzunce1,2
1 KNOW-HOW INNOVATIVE SOLUTIONS. 2
SIMUMECAMAT RESEARCH GROUP, UNIVERSITY OF OVIEDO.
Distortion Analysis Of A Welded Structure
J. Jorge, F.J. Vigil, M.A. Guerrero ITMA MATERIALS TECHNOLOGY
Welding simulation methodology into a complex
PDQXIDFWXULQJURXWHXVLQJͤQLWHHOHPHQW
simulation applied to ITER vacuum vessel
Cristina Martín Menéndeza, Eduardo Rodríguezb, Julio Guiraoa,
Marco Ottolinic, Joan Caixasd, Javier Ordieresa, Ángel Bayónd,
Andrea Barbensic. aNumerical Analysis, dF4EcAnsaldo Nucleare
S.p.AbDepartment of Mechanical Engineering, University of
OviedoTechnologies, S.L.
2SWLPLVDWLRQDQGZHOGLQJSUHTXDOLͤFDWLRQRI
heavy plate for offshore applications
C.H.J. Gerritsen1, X. Veys1, M. Liebeherr1, J.M. Vigil Fernandez2
1ARCELORMITTAL GLOBAL R&D GENT/OCAS N.V.
2ARCELORMITTAL GIJÓN
Fatigue Analysis Of Multipass Welded Joints
Considering Numerically Estimated Residual
Stresses
J.A. Esnaola, A. Lopez, I. Ulacia, D. Ugarte1, I. Torca, J. Lozares
MECHANICAL AND MANUFACTURING DEPARTMENT, FACULTY
OF ENGINEERING,
The influence of the HAZ mechanical properties
on the behaviour of the welding in beam-column
joints
M.A. Serrano (1), C. López-Colina (1), I. Minondo (1), M. Lozano (1)
DEPARTMENT OF CONSTRUCTION AND MANUFACTURING
ENGINEERING. UNIVERSITY OF OVIEDO
6,*8((13ƒ*,1$6,*8,(17(
38
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
INTERJOIN 2016
DÍA 18 DE MAYO
Propiedades Fisicas De Los Gases De Proteccion
C. Bosque, Air Liquide España; J.P. Planckaert, RESEARCH
CENTER-AIR LIQUIDE
Nuevos Gases de Protección para Soldadura por Arco:
Gas captador de H2 difusible y Gas para soldadura de D. De Vicente López PRAXAIR ESPAÑA S.L.U.
aluminio y sus aleaciones
/RZ7UDQVIRUPDWLRQ7HPSHUDWXUH/77ͤOOHUPDWHULDOV V. van der Mee1, B. Kalfsbeek2, Jordi Donate3. LINCOLN
for fatigue strength improvement of welded structures ELECTRIC IBERIA, S.L
SESSION VII:
:(/',1*0$7(5,$/6*$6(6$1'
ELECTRODES
Electrodos De Volframio Ceriados
P. Verón, D. García, A. Díez EQUIPOS NUCLEARES S.A.
*0$:DQG6$:RI1LVWHHO*0$:ͤOOHWZHOGV
SAW 2 run technique
Volker Gros
VOESTALPINE BÖHLER WELDING GERMANY
Impacto Del Abrasivo En La Productividad Y La Calidad
Fernández Lemos, Manuel 3M
De Los Procesos De Soldadura
Welding Consumables and Procedures for the welding
of T/P92 Steels for Power Generation Applications
)OX[FRUHGZLUHVIRU/1*DSSOLFDWLRQV̰FRQWUROOHG
ferrite flux cored wires for stainless steel piping
systems and 625 type nickel base flux cored wire for
9%Ni storage tanks
Hilos tubulares FCAW resistentes a la fluencia para
temperaturas de operación de hasta 620ºC
Mr. Philippe Corroyez
AIR LIQUIDE WELDING FRANCE
Zhuyao Zhang
METRODE PRODUCTS LIMITED, UK
J.M.Miguel 1, S. Baumgartner2, R. Schnitzer2, M. Schuler3
1 VOESTALPINE BÖHLER WELDING SPAIN,
2 VOESTALPINE BÖHLER WELDING AUSTRIA,
3 INSTITUTE FOR MATERIALS SCIENCE AND WELDING,
TECHNICAL UNIVERSITY OF GRAZ,
DÍA 19 DE MAYO
SESSION VIII:
RESIDUAL
STRESSES AND
0(&+$1,&$/
%(+$9,285,,
6LPXODWLRQDQGYHULͤFDWLRQRIPLFURVWUXFWXUHLQD
modern high strength steel: Estimation of crack
location during loading
INVITED
Simulación de las tensiones residuales inducidas en
procesos de soldadura fuerte. Uniones acero/cermet
J.Mª. Gómez de Salazar, Mª.I. Barrena, Mª Gómez Vacas Dpto.
Ciencia de los Materiales. Facultad de Ciencias Químicas
New Technologies Applied To Improve Fatigue
Behaviour In Welded Joints
J. García1,*, T.E. García1, C. Rodríguez1,2, J. Belzunce1,2 1
KNOW-HOW INNOVATIVE SOLUTIONS.
2 SIMUMECAMAT RESEARCH GROUP, UNIVERSITY OF OVIEDO.
Residual Stress Analyses of Repair Welded Rail with
Different Hardening Models
Sang-Hwan Leea, Yoon-Suk Changa,*, Hyun-Kyu Junb ADEPT.
OF NUCLEAR ENGINEERING, KYUNG HEE UNIV., YONGIN, REP.
OF KOREA
BKOREA RAILROAD RESEARCH INSTITUTE, UIWANG, REP. OF
KOREA
INVITED
SESSION IX:
$'+(6,9(-2,176
AND
NON-METALLIC
MATERIALS
Uniones Metálicas Características Realizadas Con
Adhesivos Características Diferenciales De Las
Uniones Metálicas Típicas Realizadas Con Adhesivos. A. Sastre Pascual SIKA S.A.U
Comparación Entre Ventajas E Inconvenientes Con Las
Mismas Uniones Realizadas Mediante Soldadura
P. Galvez(1), M.J. Lopez(2), J. Abenojar(1), M.A. Martinez(1), V.
Diaz(1)
Empleo de materiales compuestos como sustituto de
(1)DEPARTAMENTO DE CIENCIA E INGENIERÍA DE MATERIALES.
soldaduras en uniones de estructuras sometidas a
UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID
fatiga por esfuerzos dinámicas
(2)DEPARTAMENTO DE MECÁNICA. UNIVERSIDAD CARLOS III
DE MADRID
El Programa lo completan Desayunos, Almuerzos, Mesas Redondas, Recepción en el Ayuntamiento...
Para ampliar información enviar correo electrónico a [email protected]
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
39
FICHA DE INSCRIPCIÓN
INTERJOIN - 3 Congreso Internacional y las 21as Jornadas de Soldadura y Tecnologías de Unión
er
'¯DV\GHPD\RGHHQ*LMµQ$VWXULDV(VSD³D
INSCRIPCIONES:(QYLDQGRHVWHIRUPXODULRMXQWRFRQHOMXVWLͤ[email protected]
'$726'()$&785$&,•1
Entidad/Persona:
CIF/NIF:
Dirección:
Población:
Provincia:
C.P.:
Teléfono
Fax:
Correo electrónico:
Persona de contacto:
)250$6'(3$*2
Cheque nominativo a favor de CESOL
7UDQVIHUHQFLDEDQFDULDD&$-$'(,1*(1,(526̰,%$1(66:,)7&'(1(6%%
Tarjeta de Crédito Nº:
Fecha de caducidad:
Firma:
)250$6'(3$57,&,3$&,•1
(Indique la forma de participación que proceda marcando con una X la casilla correspondiente)
Patrocinadora
Inscripción individual
1er Conferenciante
Patrocinadora con espacio
Miembro jubilado o Miembro
en paro
Resto de Conferenciantes
Colaboradora
Acompañante (cena)
Publicidad en la cartera
ASISTENTES
APELLIDOS Y NOMBRE (Indique si van acudir a la cena de confraternización)
SÍ
'$'(0$<29,6,7$$)81'$&,•1,70$3OD]DVOLPLWDGDV
APELLIDOS Y NOMBRE
DNI
NO
40
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
'$'(0$<29,6,7$$)81'$&,•1,70$3OD]DVOLPLWDGDV
CUOTAS DE INSCRIPCIÓN
PRECIO
ENTIDADES FINANCIADORAS
2.000,00
ENTIDADES PATROCINADORAS NO MIEMBROS DE
CESOL
2.000,00
ENTIDADES PATROCINADORAS MIEMBROS DE CESOL
1.500,00
ENTIDADES PATROCINADORAS CON ESPACIO NO
MIEMBROS DE CESOL
2.000,00
ENTIDADES PATROCINADORAS CON ESPACIO
MIEMBROS DE CESOL
1.500,00
ENTIDADES COLABORADORAS NO MIEMBROS DE
CESOL
1.500,00
ENTIDADES COLABORADORAS MIEMBROS DE CESOL
1.125,00
1er CONFERENCIANTE
--
ASISTENTES INDIVIDUALES NO MIEMBROS DE
CESOL
490,00
ASISTENTES INDIVIDUALES MIEMBROS DE CESOL
370,00
MIEMBROS DE CESOL JUBILADOS O MIEMBROS DE
CESOL PARADOS (*)
230,00
ACOMPAÑANTE
PUBLICIDAD EN CARTERA PARA NO MIEMBROS DE
CESOL
PUBLICIDAD EN CARTERA PARA MIEMBROS DE
CESOL
50,00 (**)
550,00
415,00
CONCEPTOS INCLUIDOS
/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GHSRQHQFLDV&µFWHO
patrocinadores.
$VLVWHQWHV/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GH
ponencias. Cóctel patrocinadores .
$VLVWHQWHV/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GH
ponencias. Cóctel patrocinadores.
$VLVWHQWHV/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GH
ponencias. Cóctel patrocinadores. Espacio en la sede
del Congreso.
$VLVWHQWHV/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GH
ponencias. Cóctel patrocinadores. Espacio en la sede
del Congreso.
$VLVWHQWHV/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GH
ponencias. Cóctel patrocinadores.
$VLVWHQWHV/RJRHQZHESURJUDPDͤQDO\&'GH
ponencias. Cóctel patrocinadores.
Imprescindible el pago en el período indicado o en caso
contrario se rechazará el trabajo.
CENA DE CONFRATERNIZACIÓN.
Los catálogos a incluir serán facilitados por las
entidades. Máximo 2 catálogos.
Los catálogos a incluir serán facilitados por las
entidades. Máximo 2 catálogos.
/RVSUHFLRVVHLQFUHPHQWDU£QFRQHO,9$YLJHQWH$FWXDOPHQWHGH,9$
(*) La inscripción con tarifa reducida (jubilado o parado) requerirá en cualquier caso la aceptación de la organización del congreso
\GHOHQY¯RGHORVMXVWLͤFDQWHVFRUUHVSRQGLHQWHV0¯QLPRXQD³RGHDQWLJ¾HGDGHQODDVRFLDFLµQ
(**) Precio con IVA incluido.
Nota importante:1LQJXQDLQVFULSFLµQVHU£DWHQGLGDVLQRYDDFRPSD³DGDGHVXFRUUHVSRQGLHQWHMXVWLͤFDQWHGHSDJR
La inscripción de asistente, conferenciante, jubilado y parado INCLUYE: desplazamiento en autobuses de la organización desde
ORVKRWHOHVRͤFLDOHVKDVWDODVHGHGHO&RQJUHVRDVLVWHQFLDDODVUHXQLRQHVFLHQW¯ͤFDVPDWHULDOGHOFRQJUHVRGRVDOPXHU]RVGH
trabajo y cafés, además del programa social, que consistirá en una cena de confraternización.
La inscripción de acompañante INCLUYE: la cena de confraternización.
Procedimiento y forma de pago: Las inscripciones al Congreso se realizarán exclusivamente de forma on line.
)RUPDVGHSDJR
7DUMHWDGHFU«GLWR9,6$0$67(5&$5''HEHU£QUHPLWLUDXWRUL]DFLµQͤUPDGDSDUDHOFDUJRDO
correo [email protected]
- Transferencia bancaria: Mediante ingreso del importe de la correspondiente cuota de inscripción en
la cuenta: CAJA DE INGENEROS. IBAN: ES76 3025 0003 9614 3332 3174 (C.C.C: 3025 0003 96 1433323174) Titular: CESOL.
“De conformidad con lo dispuesto en la /H\2UJ£QLFDGHGHGLFLHPEUHGH3URWHFFLµQGH'DWRVGH&DU£FWHU3HUVRQDO y en su normativa de
GHVDUUROORXVWHGTXHGDLQIRUPDGR\SUHVWDVXFRQVHQWLPLHQWRSDUDTXHVXVGDWRVSHUVRQDOHVVHDQLQFRUSRUDGRVDXQͤFKHURWLWXODULGDGGHASOCIACIÓN
(63$“2/$'(62/'$'85$<7(&12/2*$6'(81,•1FRQODͤQDOLGDGGHIRUPDOL]DUVXPDWULFXODFLµQRUJDQL]DU\SUHVWDUORVVHUYLFLRVVROLFLWDGRV
Sus datos personales, podrán ser cedidos a los bancos y cajas de ahorro para el cobro de los servicios de ASOCIACIÓN ESPAÑOLA DE SOLDADURA
Y TECNOLOGÍAS DE UNIÓN, en caso de que sea éste el medio de pago elegido y a las Administraciones Públicas en los casos previstos en la ley. Así
mismo, informarle de que sus datos personales de contacto serán comunicados a la empresa a la que vaya a desempeñar la formación práctica.
$V¯PLVPR\VDOYRTXHPDQLͤHVWHORFRQWUDULRPDUFDQGRODVLJXLHQWHFDVLOODDXWRUL]DD$62&,$&,•1(63$“2/$'(62/'$'85$<7(&12/2*$6'(
81,•1DUHPLWLUOHFRPXQLFDFLRQHVFRPHUFLDOHVSRUFXDOTXLHUPHGLRLQFOXVRXQDYH]ͤQDOL]DGDODUHODFLµQFRQODͤQDOLGDGGHPDQWHQHUOHLQIRUPDGRGH
las actividades y eventos organizados por la asociación que puedan resultar de su interés.
En caso de que facilite a ASOCIACIÓN ESPAÑOLA DE SOLDADURA Y TECNOLOGÍAS DE UNIÓN datos de terceros, incluidas personas de contacto,
deberá haber obtenido, con carácter previo, su consentimiento e informarles, bajo su responsabilidad, de todo lo establecido en esta cláusula.
&RQODVOLPLWDFLRQHVHVWDEOHFLGDVHQOD/H\SRGU£HMHUFHUORVGHUHFKRVGHDFFHVRUHFWLͤFDFLµQFDQFHODFLµQ\RSRVLFLµQPHGLDQWHHVFULWRDOTXHVH
adjunte copia del DNI del interesado, en la siguiente dirección: &&RQGDGRGH7UHYL³R/RFDO)0DGULG̹
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
41
PERSONAL CUALIFICADO Y CERTIFICADO
(QHVWHQ¼PHURVHUHODFLRQDQODVSHUVRQDVFHUWLͤFDGDVFRPR,QVSHFWRUHVGH&RQVWUXFFLRQHV
Soldadas y las que han obtenido Diplomas Internacionales de Soldadura desde el 18 de
1RYLHPEUHGHDOGH(QHURGH
Inspectores de Construcciones Soldadas,
mediante examen:
Nivel 1:
- D. Igor MANCISIDOR ARRUTI
- D. Daniel MEIRA PÉREZ
Nivel 2:
- D. David FUENTES LÓPEZ
- D. Jorge MARTÍNEZ IZQUIERDO
- D Joaquín PRADO SANTAMARÍA
Inspectores de Construcciones Soldadas,
mediante convalidación:
Nivel 1:
- D. Francisco FUSTEROS DOMÍNGUEZ
- D. Manuel SÁNCHEZ BARRERA
- D. Jhon Harry VASQUEZ CASTAÑO
Nivel 2:
- D. Óscar ÁLVAREZ SUÁREZ
- D. Darío CASTRO RODRIGUEZ
- D. José A. GARCÍA CARTÉS
- D. José María LOZA GÓMEZ
- D. José Luis MÉNDEZ FERNÁNDEZ
- D. David MENÉNDEZ RODRÍGUEZ
Nivel 3:
- Dña Marta ÁLVARO HERRERA
- D. Rodrigo GALDO MARTÍNEZ
- D. José GÓMEZ DÍAZ
- D. Idán NÚÑEZ MANTILLA
- D. Roberto PÉREZ GARCÍA
- D. Javier RODRÍGUEZ BARCINA
5HQRYDFLµQGHOD&HUWLͤFDFLµQFRPR,QVSHFWRU
de Construcciones Soldadas:
Nivel 1:
- Dña. María Carmen GROSS SOLÁ
- D. Pedro MEDÍN SUÁREZ
- D. Johny Gerald RODRÍGUEZ QUIRÓZ
- D. Jesús Amable VIZCAÍNO GONZÁLEZ
Nivel 2:
- D. Jesús Ángel ARES FERRERA
-
D. Juan Luis ARNAIZ MORENO
D. José Manuel BADÍA NÚÑEZ
D. Pedro Paulo BARRENO ALARCÓN
D. Alfonso BERICUA SIERPE
Dña. Mercedes CALVO GONZÁLEZ
D. Santiago CASTELLANOS SAZ
D. Francisco COLLADO GÓMEZ
D. Rodrigo CUESTA CASTILLO
D. Richard Daniel CUÑA BARRETO
Dña. Gema María GARCÍA GARCÍA
D. Mariano GRACIA AINSA
D. Juan Manuel GUTIÉRREZ DOMÍNGUEZ
D. Ismael HENRY GARCÍA
D. Daniel JIMÉNEZ MERAYO
D. Roberto LEIVAS FERNÁNDEZ
Dña. Lourdes LÁZARO LÁZARO
D. Javier LÓPEZ CARRACEDO
D. José MANCHEÑO MÁRQUEZ
Dña. Unai MAYOR SÁNCHEZ
D. Víctor MUÑANA SÁNCHEZ
D. José Manuel ORTIZ FERNÁNDEZ
D. José Francisco QUEROL GARCÍA
D. Sergio REDONDO NIETO
D. Alberto RUIZ EZQUERRA
D. José Javier SÁNCHEZ DUARTE
D. Alejandro SORIA GÓMEZ
D. Joao Zaragoza SUAZNABAR MORALES
D. Rafael TOCINO GONZÁLEZ
D. Richard Andrés VALENZUELA TASAYCO
Nivel 3
- D. Álvaro BOROBIO PASCUAL
- D. Daniel COUSO BLANCO
- Dña. Susana GARCÍA DE LA IGLESIA
- D. Luis GISBERT GARCÍA
- D. Enrique GONZÁLEZ GALLEGO
- D. Felipe LÓPEZ ARDAO
- D. Alfonso Javier MARTÍN SANTOS
- Dña. Aitziber PEDRERO EGURTZA
- D. Victoriano SORIANO MAYORDOMO
- D. Fernando SOTO PÉREZ
Ingeniero Internacional de Soldadura (IWE)
mediante examen:
- D. Francisco GARCÍA SABIO
- D. Juan Jesús GORDILLO NÚÑEZ
- D. Carlos RODA ROUÑADA
42
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
DEPARTAMENTO TÉCNICO
%WCNKƅECEK²P
del personal
de adhesivos
Departamento de Formación de CESOL
Santiago Isidro Torres
Ingeniero Europeo de Adhesivos
Probablemente, los adhesivos sean de las primeras tecnologías
de unión que el ser humano utilizó para la fabricación de sus enseres. Desde el uso de sangre de animales como adhesivo hasta
las modernas siliconas estructurales, los adhesivos y sellantes
han evolucionado apreciablemente.
Actualmente los adhesivos están presentes en todos los sectores
de la industria, desde el estructural hasta el aeronáutico, pasando
por el energético, comunicaciones, etc.
Durante el 2015 se publicó la nueva versión de ISO 9001. Esta
norma ayuda al fabricante a establecer un sistema de gestión de
la calidad y a controlar mejor su producción. Se debe subrayar
que esta norma, igual que sus versiones anteriores, hace gran
hincapié en que el fabricante cuente con los recursos necesarios
\VXͤFLHQWHVSDUDFXPSOLUFRQORVUHTXLVLWRVGHOFOLHQWH\TXHHO
personal esté convenientemente formado. Concretamente en el
apartado 7.1.2 Personas, la norma dice que ̸/DRUJDQL]DFLµQGHEH
determinar y proporcionar las personas necesarias para la implePHQWDFLµQHͤFD]GHVXVLVWHPDGHJHVWLµQGHODFDOLGDG\SDUDOD
operación y control de sus procesos.” Además en el apartado 7.2
Competencia, ISO 9001 indica que ̸/DRUJDQL]DFLµQGHEHDGHWHUPLQDUODFRPSHWHQFLDQHFHVDULDGHODVSHUVRQDVTXHUHDOL]DQ
EDMRVXFRQWUROXQWUDEDMRTXHDIHFWDDOGHVHPSH³R\HͤFDFLDGHO
VLVWHPDGHJHVWLµQGHODFDOLGDGEDVHJXUDUVHGHTXHHVWDVSHUsonas sean competentes, basándose en la educación, formación
RH[SHULHQFLDDSURSLDGDVFFXDQGRVHDSRVLEOHWRPDUDFFLRQHV
SDUD DGTXLULU OD FRPSHWHQFLD QHFHVDULD \ HYDOXDU OD HͤFDFLD GH
ODVDFFLRQHVWRPDGDVGFRQVHUYDUODLQIRUPDFLµQGRFXPHQWDGD
apropiada como evidencia de la competencia.”
&µPR VH SXHGH LQWHUSUHWDU HVWRV DSDUWDGRV GH ,62 HQ HO
contexto de las uniones adhesivas?.
Para ello debemos mencionar los tres niveles de actuación en
una unión adhesiva:
-
Estudio y diseño de la unión
Control de la ejecución
Ejecución de la unión
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
NICO
DEPARTAMENTO TÉC
(V QHFHVDULR FRQWDU FRQ SHUVRQDO VXͤFLHQWH \ TXH WHQJD OD IRUmación adecuada para soportar cada nivel, tal y como dice ISO
9001. En ese sentido, la Federación Europea de Soldadura (EWF)
GHVFULEHWUHVͤJXUDVTXHHQFDMDQSHUIHFWDPHQWHFRQFDGDQLYHO
-
Ingeniero Europeo de Adhesivos (EAE)
Especialista Europeo de Adhesivos (EAS)
Técnico Aplicador de Adhesivos (EAB)
(QRWUDVGLVFLSOLQDVWDPEL«QH[LVWHQͤJXUDVVLPLODUHVDOJXLHQTXH
diseña o participa en el diseño, alguien que controla la ejecución y
DOJXLHQTXHͤQDOPHQWHUHDOL]DHOWUDEDMR
El Ingeniero Europeo de Adhesivos dentro de la organización
de la empresa, debe participar activamente en todas las etapas
del ciclo de vida de un producto, ya que deben tenerse estas en
cuenta desde el momento que se decide emplear un adhesivo.
Así, deberá tomar las decisiones apropiadas desde la concepción
del producto, el desarrollo y el diseño del mismo hasta la producción, ensamblado y los ensayos de caracterización. Además,
es importante, como en la venta de cualquier producto, tener en
cuenta el marketing del producto de cara a la venta y debe hacer
un seguimiento del producto en servicio, su desgaste y necesidad
de mantenimiento.
Un EAE tendrá la capacidad de conjugar el proceso productivo
con adhesivos con las condiciones de producción, adaptándolo
a las necesidades establecidas. Deberá seleccionar el adhesivo,
para lo cual establecerá contacto con diversos fabricantes y distribuidores. Tendrá un conocimiento pleno del funcionamiento del
adhesivo para poder indicar los parámetros de trabajo, dentro de
la ventana de mantenimiento de propiedades del adhesivo y elaERUDU£ODVLQVWUXFFLRQHVSDUDPRGLͤFDUORFXDQGRIXHVHQHFHVDrio. Por otro lado, supervisará el proceso de unión, reconociendo
fallos, previniéndolos y corrigiéndolos. Para ello, mantendrá un
continuo control sobre la calidad de los adhesivos. Así, sentará
las bases del conocimiento en la empresa para evitar cometer
errores, y establecerá las relaciones entre los adhesivos, las suSHUͤFLHV GH ORV GLIHUHQWHV DGKHUHQWHV ORV WUDWDPLHQWRV VXSHUͤciales, primers, pinturas, etc.
Una vez establecida la forma de trabajo, plazos y el criterio de
DFHSWDFLµQHQWUDHQMXHJRODͤJXUDGHO(VSHFLDOLVWD(XURSHRGH
Adhesivos (EAS), encargado de supervisar las operaciones directas e indirectas del adhesivado. Dentro de la organización de
la empresa, el Especialista Europeo de Adhesivos (EAS) tendrá
la capacidad de preparar instrucciones de trabajo, supervisar
aprendices de EAB en cuestiones teóricas y prácticas. Podrá plaQLͤFDU RUJDQL]DU \ VHJXLU HO SURFHVR GH DGKHVLµQ DV¯ FRPR ORV
parámetros del proceso y su ajuste. Tendrá la habilidad de identiͤFDULUUHJXODULGDGHV\UHVSRQGHUGHDFXHUGRDHOODV
Por último, es necesario contar con personal con conocimientos,
43
H[SHULHQFLD\KDELOLGDGVXͤFLHQWHSDUDUHDOL]DUODXQLµQDGKHVLYD
El Técnico Aplicador de Adhesivos (EAB) es quien limpia y prepara
ODVXSHUͤFLHGHORVVXVWUDWRVDSOLFDHODGKHVLYR\RVHOODQWHsiguiendo un procedimiento o instrucción de trabajo previamente
establecida.
(O«[LWRGHTXHHOSURGXFWRDGKHVLYDGRFXPSODFRQORHVSHFLͤFDdo depende de la experiencia y conocimientos que posean el ingeniero, el especialista y el aplicador. Pero ¿cuáles son los conocimientos adecuados para desempeñar cada una de las funciones?
La Federación Europea de Soldadura (EWF) da respuesta a esta
pregunta publicando tres directrices que marcan la formación mínima de los tres niveles.
($((:)̰
- EAS: EWF-516r1-10
- EAB: EWF-515r1-10
)LJXUD'LUHFWULFHVHXURSHDVGHFXDOLͤFDFLµQGHSHUVRQDOGHDGKHVLYRV
6HJ¼Q(:)̰ODIRUPDFLµQGHO,QJHQLHUR(XURSHRGH$Ghesivos consiste en un curso de una duración mínima de 332 horas, repartidas en:
-
Adhesión y adhesivos
Materiales como adherentes
Construcción y diseño
Durabilidad
Procesos de unión
Análisis y comprobación
Seguridad e higiene
Gestión de la calidad
Estudio de casos de fabricación
Formación en habilidades prácticas.
Examen
Una vez superados los exámenes oportunos EWF emite un diploma que se debe conservar para dar cumplimiento al apartado 7.2
d) de ISO 9001.
En el siguiente escalón se encuentra el Especialista Europeo de
Adhesivos (EAS). La formación del EAS está establecida en la
44
INFORMACIÓN DE CESOL
soldadura y tecnologías de unión
NICO
DEPARTAMENTO TÉC
2010
2013
2011
2014
Diplomas EAB/S/E
2012
2015
85
40
28
13
0
0
0
7
9
1
0
0
EAE
36
40
21
13
0
0
EAS
EAB
)LJXUD Diplomas de personal de adhesivos emitidos por España desde 2010.
directriz europea EWF-516r1-10 donde se establece que el curso
debe consistir en 120 horas de docencia y examen. Los temas
tratados en la formación del especialista son los mismos que la
de ingeniero pero el enfoque es distinto.
Por último, y tan importante como el ingeniero y especialista, está
el aplicador de adhesivos. De nada sirve el trabajo del ingeniero
y del especialista si quien tiene que ejecutar la unión, no lo hace
correctamente. De hecho, imperfecciones como faltas de llenado,
delaminaciones, porosidad, falta de curado, etc. pueden deberse
a una falta de formación del técnico aplicador. Para evitar estas
situaciones, EWF ha desarrollado la directriz EWF-515r1-10 que
establece la formación del Técnico Europeo Aplicador de Adhesivos (EAB) y su nivel de exigencia.
La formación del EAB consiste en 40 horas, 16 h. de las cuales
son de teoría, 18 h. de práctica y 6 h. de examen.
Las 16 horas de teoría de formación de EAB se reparten en:
-
Fundamentos de adhesión y adhesivos.
3UHSDUDFLµQVXSHUͤFLDO
Principales familias de adhesivos y sellantes
Diseño y construcción de uniones adhesivas
Control de calidad
Durabilidad
Ventajas e inconvenientes de la tecnología de adhesivos
Seguridad e higiene
Y las 18 horas de práctica se dedican a preparación de superͤFLHVHQVD\RVGHXQLRQHVDSOLFDFLµQGHODGKHVLYRFXUDGRHWF
El diploma emitido por la EWF tiene un prestigio reconocido incluso más allá de las fronteras de Europa. Cada vez es más frecuente que una de las condiciones impuestas en contratos de importancia exija que los trabajos de unión adhesiva estén dirigidos
o supervisados por personas diplomadas por la Federación. Un
ejemplo de ello es el requisito indispensable de las Normas DIN
6701 “Uniones adhesivas de vehículos y componentes ferroviarios” e ISO 21368 “Directrices para la fabricación y procedimientos de estructuras unidas por adhesivos” por las cuales todo personal aplicador de adhesivos debe demostrar los conocimientos
mínimos recogidos en los títulos EAB, EAS y EAE.
CESOL lleva organizando cursos y exámenes según las citadas directrices desde el año 2010. La inmensa mayoría de los diplomados
desempeñan su actividad en el sector ferroviario, dando cumplimiento a la norma alemana DIN 6701. Esta norma ha demostrado
VHUHͤFD]HQHOFRQWUROGHXQLRQHVDGKHVLYDVLQFRUSRUDQGRODVͤJXras de EAE, EAS y EAB en el sistema productivo. Lamentablemente,
el resto de sectores industriales aún no están demandando signiͤFDWLYDPHQWHDOFLWDGRSHUVRQDOFXDOLͤFDGRHQXQLRQHVDGKHVLYDV
sin embargo, en ámbitos como automoción, naval, estructural, etc.
se realizan uniones y sellados de altísima responsabilidad como
por ejemplo la unión del cristal de un coche o el panelado de alguQDVIDFKDGDVGHHGLͤFLRVGRQGHODSDUWLFLSDFLµQGH($%6(VXpondría un salto cualitativo en la calidad del producto.
En cada aplicación es necesario conocer las características de la
unión, propiedades del adhesivo, características de los sustratos
a unir, ambiente donde va a trabajar la unión, etc. Resumiendo:
FRPRHQFXDOTXLHUWHFQRORJ¯DGHXQLµQODXQLµQGHVXVWUDWRVFRPLHQ]DFRQODIRUPDFLµQGHTXLHQHVODDSOLFDQ
FOTOGRAFÍA TU TRABAJO 45
soldadura y tecnologías de unión
Fotografía tu trabajo y envíanos las fotos.
A partir de 2016 será CESOL quien a través de su sociedad mercantil SISTEMAS
$9$1=$'26'()250$&,•16$8, en adelante 6$) edite la revista de SOLDADURA
<7(&12/2*$6'(81,•1
Como una de las novedades para esta nueva etapa que queremos hacer efectiva desde
el primer número es una sección de fotografías relacionadas con el mundo de las
tecnologías de unión.
Nueva
Sección
El objeto de esta sección es mostrar a través de imágenes todo aquello vinculado con las tecnologías de unión en los diferentes
ámbitos y momentos de la producción o su resultado. Podrán enviar fotografías cualquier persona, miembro o no de la asociación,
SURIHVLRQDORDͤFLRQDGR
Las fotografías deberán ser enviadas en formato digital en ͤFKHURVSQJMSJWLIRJLIHQP£[LPDUHVROXFLµQ a la siguiente
dirección de correo electrónico: [email protected], junto con el nombre, los dos apellidos y el DNI.
/DVIRWRJUDI¯DVHQYLDGDVSDUDHVWDVHFFLµQSDVDU£QDIRUPDUSDUWHGHODUFKLYRIRWRJU£ͤFRGH6$)HGLWRUGHODUHYLVWD62/'$'85$<
TECNOLOGÍAS DE UNIÓN, y serán susceptibles de publicación en la misma, en la sección o en portada, a potestad del editor, y siempre
haciendo mención al autor. La publicación, en sección o en portada, no dará derecho a ninguna remuneración.
Los participantes en esta sección responderán personalmente de la legitima titularidad y originalidad de la fotografía en los términos
DORVTXHVHUHͤHUHHO7H[WR5HIXQGLGRGHOD/H\GH3URSLHGDG,QWHOHFWXDOJDUDQWL]DQGRSRUODVRODSDUWLFLSDFLµQHQHVWDVHFFLµQGLFKD
titularidad, así como el carácter original de la obra.
El envío de fotografías para esta sección implica la aceptación de todas y cada una de las condiciones anteriores.
Fotografía enviada por )(03$)HGHUDFLµQGH(PSUHVDULRV
del Metal de Alicante.
Fotografía enviada por ,Y£Q)HUQ£QGH]%DUULRV)$68*$5
Fotografía enviada por -XOLR$]QDU<XV
Fotografía enviada por Johannes Rosner.
46
TALLER DE SOLDADURA
soldadura y tecnologías de unión
La soldadura de la fundición de hierro.
por Charles Vega Schmidt
RIOS SUPPLY CHAIN, S.L.
Las piezas de fundición de hierro se emplean
ampliamente
diversas
máquinas
ampl
am
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pl
iame
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iversa
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stos
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ialles sean
ideales para la fabricación de piezas de formas complicadas y diversas. Otras ventajas de estos materiales es que son
GLODWDFLµQ
GH I£FLO PHFDQL]DFLµQ WLHQHQ XQ EDMR FRHͤFLHQWH GH GLODWDFLµQ
térmica y un buen efecto de amortiguación frente a las vibraciones de las máquinas. Los bloques de los motores de combustión
interna son un ejemplo del uso extensivo de estos materiales. La
ͤJXUDPXHVWUDGRVSLH]DVGHIXQGLFLµQGHKLHUUR
VR
VREUHODVFXDOHVSRGHPRVͤDUQRVDOPRPHQWRGH
VREUHODVFXDOHV
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que ell personall d
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ar soluciones más
adecuadas para estas ocasiones. Aquellos que logran
realizar una buena reparación de las piezas de fundición, tienen la recompensa de la satisfacción de un trabajo bien logrado,
ver que una máquina vuelve a funcionar normalmente, es como
ver a un paciente saludable. Si el trabajo es para un cliente, los
EHQHͤFLRVSXHGHQVHULPSRUWDQWHVSRUTXHHVXQWUDEDMRHVSHFLDO\
por ende costoso, tanto por los materiales de aportación como por
el tiempo de ejecución y el conocimiento de la técnica de soldeo.
En primer lugar,
lugar debemos conocer el material,
material porque las fundiFLRQHV SXHGHQ VHU GH JUDͤWR ODPLQDU R GH JUDͤWR QRGXODU 6L HV
alguna pieza especial, puede tratarse incluso de alguna fundición
maleable. Sería muy extenso tratar el tema de la fabricación de
los diferentes tipos de fundición de hierro, por lo que me limitaré a
XQDFODVLͤFDFLµQJHQ«ULFDGHODVPLVPDVHQEDVHDVXHVWUXFWXUD
metalúrgica.
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rellene y envíenos el boletín que encontrará en la página 57.
Fig. 1. Piezas de fundición de hierro.
No es rara la ocasión en la que algún elemento de fundición
de hierro, se rompe por efecto de una sobrecarga o algún accidente de manipulación inadecuada. Entonces nos vemos en
la necesidad de realizar una reparación, dada la emergencia de
poner una máquina nuevamente en servicio. No obstante; no es
fácil aventurarse a soldar un elemento roto de buenas a primeras, porque las consecuencias de una mala ejecución pueden
ser fatales para la calidad de la unión. Hay quienes se atreven a
utilizar el proceso semiautomático, con alambre de acero para
tales reparaciones, sin precalentamiento alguno, sin criterio ni
conocimiento, con el riesgo enorme de una rotura frágil durante
la reparación o peor aún, durante el servicio de la máquina. La
fundición de hierro es un material especial, de baja soldabilidad
en comparación con el acero. Por lo tanto, el soldeo de las piezas
de fundición de hierro, merece una atención especial para tener
resultados satisfactorios.
Ocasionalmente se comete el error de dudar de la resistencia
de la soldadura para la reparación de las piezas de fundición de
hierro, lo que induce a tomar decisiones equivocadas en la reparación, debilitando la unión con tornillos mal distribuidos en lugar
de fortalecer la zona débil. Es importante observar con detalle,
los esfuerzos a los que estará sometida la unión, las causas de la
rotura, los puntos débiles porque son críticos. Las zonas fuertes
Material
Imagen
microscópica
0HWDORJU£ͤFD
)RUPDHQ
que se
encuentra
el carbono
0DWUL]
de la
estructura
Carga de
rotura
N/mm2
Fundición
FRQJUDͤWR
laminar
basto
100 - 350
Fundición
FRQJUDͤWR
ODPLQDUͤQR
Ferrita y
Perlita
*UDͤWR
+
cementita
Fundición
nodular
400 - 900
Fundición
maleable
Acero
fundido
Cementina
Ferrita
300 - 800
Perlita y
Ferrita
380 - 600
Tabla 1. Características generales de las fundiciones de hierro y del
acero fundido.
soldadura y tecnologías
tecnolog
ogía
as de unión
uni
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ón
/D
/D
DS
SDUWLFXODULGDG
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os
típico
manche las manos con el típi
p co color del carboncillo. No obstanHVIHURLGDO
WH HO JUDͤWR VH SUHFLSLWD HQ IRUPD ODPLQDU HQ IRUPD HVIHURLGDO
TXHWDPEL«QOODPDPRVJOREXODU\HQIRUPDGHJUDͤWRQRGXODUTXH
es carbono recocido en la fundición maleable. Dependiendo del
contenido de silicio, así como de la velocidad de enfriamiento, la
IXQGLFLµQJULVODPLQDUSXHGHIRUPDUO£PLQDVEDVWDVRO£PLQDVͤQDV&XDQGRHOJUDͤWRODPLQDUHVPX\EDVWRHVI£FLOTXHVH
IRUPHQJULHWDVPLHQWUDVTXHHOJUDͤWRODPLQDUͤQRHLQWULQFDGR
ofrece más resistencia a la propagación de grietas, por ello, la
IXQGLFLµQGHJUDͤWRODPLQDUͤQRVXHOHWHQHUPHMRUHVSURSLHGDGHV
IXQGLFLµQGHJUDͤWRODPLQDUͤQRVXHOHWHQHUPHMRUHVSURSLHGDGHV
mecánicas. El esquema de la tabla 1 nos sirve de guía, se aprecia
claramente la estructura microscópica y la carga de rotura. Es noWRULDODGLIHUHQFLDHQWUHHOJUDͤWRODPLQDUEDVWR\HOJUDͤWRODPLQDU
WRULDODGLIHUHQFLDHQWUHHOJUDͤWRODPLQDUEDVWR\HOJUDͤWRODPLQDU
ͤQR7DPEL«QYHPRVTXHODIXQGLFLµQQRGXODU\ODIXQGLFLµQPDleable pueden tener una carga de rotura mayor que la del acero
aleación.
ffundido
ndido sin aleación
/DVIXQGLFLRQHVFRQJUDͤWRQRGXODU\ODVIXQGLFLRQHVPDOHDEOHV
son algo dúctiles, soportan mejor las cargas de impacto y hasta
tienen la posibilidad de deformarse ligeramente ante las fuerzas
H[WHUQDV VLQ DJULHWDUVH (VWR VLJQLͤFD TXH WLHQHQ DOJR GH HODVticidad. La fundición laminar por el contrario, no se deforma, no
tiene esa capacidad. Entonces las fundiciones nodulares son más
ͤDEOHV SDUD ODV UHSDUDFLRQHV SRU VROGDGXUD TXH ODV IXQGLFLRQHV
ODPLQDUHV(OJUDͤWRQRGXODUSRUVXIRUPDUHGRQGHDGDQRIDYRUHce la formación de grietas en la estructura.
TALLER DE SOLDADURA
47
muy
Especialmente
elementos
de
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muy difícil
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ión
n
química del material ya no es igual, es material contaminado con
los productos de combustión. Igualmente sucede con piezas demasiado corroídas. Lo mejor para estos casos es hacer una pieza
de repuesto de acero soldado. La reparación de material oxidado
puede empeorar las cosas, a no ser que el cliente insista, entonces que se responsabilice por las consecuencias, resulta muy
frustrante ver cómo las grietas se producen en varias secciones
de tales piezas.
Una rotura limpia, en la que se aprecia el brillo del grano del
metal, sin óxidos ni elementos contaminantes, ofrece mejor
ͤDELOLGDGSDUDXQDEXHQDUHSDUDFLµQ2WURDVSHFWRLPSRUWDQWHHV
informarse sobre las causas que ocasionaron la rotura. Así como
los médicos que preguntan al paciente acerca del origen de alguna
lesión,
lesión alguna herida o incluso una fractura,
fractura el maestro soldador
o el ingeniero de soldadura deberá informarse sobre las causas
que condujeron a la rotura, deduciendo por los comentarios y
por la forma del fallo, los motivos de la rotura. Evidentemente
es importante la colaboración de los implicados en el accidente,
porque si la rotura se ha producido durante el servicio normal de
la máquina, es necesario ver si tal máquina está en condiciones
adecuadas de funcionamiento. El desgaste de sus componentes
puede haber originado una sobrecarga en la pieza afectada,
entonces la pieza reparada puede volver a sufrir otra rotura y en
consecuencia, nos harán responsables de la segunda rotura con
la falsa idea de que la reparación ha sido mal ejecutada. Por el
contrario, si la rotura es por un accidente, un golpe fuerte, una
caída, un error de operación, etc, no hay más que ponerse manos
a la obra. No obstante, siempre es bueno ser algo suspicaz para
evitar sorpresas.
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En la reparación deberemos tener en cuenta estos aspectos, lo
más probable es que se trate de piezas de fundición gris laminar,
porque se emplea extensivamente en diversas piezas. La fundición nodular se emplea para piezas especiales, porque su producción es más costosa. No obstante se puede soldar con más
facilidad que la fundición gris laminar. Para saber con certeza qué
tipo de fundición es, haría falta realizar ensayos microscópicos
(metalografía microscópica). No obstante, a no ser que se jusWLͤTXHHVWHFRVWHHOSHUVRQDOGHWDOOHUQRSXHGHFRQWDUFRQHVWD
ayuda. Debemos suponer que es fundición laminar, tratando de
tomar todas las precauciones para una reparación exitosa.
&µPR GHGXFLU VL XQD SLH]D GH IXQGLFLµQ VH SXHGH VROGDU" Os
comento el ejemplo del caso típico del cocinero, que tiene una
sartén de colección, con una grieta preocupante y desea repararla. Pues lo siento mucho amigo mío, si es que la grieta no presenta problemas para el uso normal del utensilio de cocina, será mejor que desista de soldarla. Es muy probable que la fundición para
las ollas y sartenes tenga algo de fósforo, un elemento muy empleado en las piezas de fundición laminar, para una mayor fluidez
del metal durante la colada, posibilitando la producción de piezas
con secciones de menor espesor. La soldadura de tales piezas
es arriesgada. Por otra parte, con las piezas robustas, como los
elementos de máquinas tales como una bancada de una prensa,
un brazo de palanca o un bastidor robusto de alguna máquina, las
UHSDUDFLRQHVVHU£QP£VͤDEOHVHQSLH]DVGHJUDQHVSHVRU7DOHV
componentes suelen fabricarse con fundiciones de mejor calidad,
sin fósforo, ni otros elementos negativos para el soldeo.
Otro aspecto importante es observar la rotura, debe ser una rotura limpia, provocada por efectos mecánicos, golpes o sobre
cargas. Una rotura provocada por efectos térmicos puede ser
Las fundiciones de hierro son materiales “soldables condicionalPHQWH̹ HVWR VLJQLͤFD TXH QR VH GHEHQ VROGDU VLQ REVHUYDU ODV
precauciones y cuidados correspondientes. Nuevamente repito,
“la soldadura es la cirugía del metal”, el caso de la soldadura de la
fundición de hierro merece una atención especial porque se trata
de un paciente especial. Los principales aspectos que afectan a la
soldabilidad de estas fundiciones son:
(OFRQWHQLGRGHFDUERQRHQIRUPDGHJUDͤWR\FDUEXURGHKLHUUR
(cementita).
/DIUDJLOLGDG\HOEDMRFRHͤFLHQWHGHGHIRUPDFLµQ
- El peligro de formar grietas por las tensiones internas del metal
y la contracción de la soldadura.
- El bajo punto de fusión 1250ºC, en comparación con los aceros que es de 1535ºC.
- La fundición de hierro es más fluida, menos viscosa que la fundición de acero.
- El contenido de fósforo y de azufre.
El menor punto de fusión y la mayor fluidez de la fundición de
hierro, limitan el soldeo en otra posición que no sea plana (PA). El
mayor contenido de ferrita en la matriz favorece la soldabilidad
frente a las tensiones residuales, mientras que el contenido de
perlita disminuye la facilidad de soldar, porque la matriz de la estructura es más dura y más frágil.
En la soldadura disimilar con materiales de aportación de níquel
o hierro-níquel, se forma una capa de de ledeburita que es frágil,
48
TALLER DE SOLDADURA
soldadura y tecnologías
g de unión
que tambié
que
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orqu
or
que
e am
ambo
bos
s fa
favo
vo-contenido
azufre
fósforo
negativos,
porque
ambos
favorecen la formación de grietas en caliente y en frío.
Desde hace varios años se han desarrollado reglamentos y recomendaciones para el soldeo de las fundiciones de hierro. Actualmente tenemos la Norma UNE-EN 1011-8:2005 Soldeo. Recomendaciones para el soldeo de materiales metálicos. Parte 8:
hierro.
Soldeo de fundición de hierro
Es importante comentar que también hay soldadura de fundición
de hierro en fabricación, y en la reparación de piezas con fallos del
proceso de colada y moldeo, tales como poros, cráteres o zonas
GRQGHHOPHWDOQRDOFDQ]µDOOHQDUVXͤFLHQWHPHQWHWRGRHOPROGH
Existen técnicas de reparación de tales piezas, pues dentro de
ciertos límites, es más rentable una reparación que descartar
la pieza para reciclarla en otra colada. En estos casos no es
deseable emplear un material de aportación de níquel, porque las
piezas deben ser igualmente mecanizadas en la zona soldada.
La soldadura con níquel tiene diferente dureza y produce una
diferencia tanto en aspecto como en acabado y tolerancias, una
FDUDFWHU¯VWLFDLQGHVHDEOHHQVXSHUͤFLHVPHFDQL]DGDV&µPROR
hacen? Pues con material de aportación de iguales propiedades
que el metal base, existen varillas de fundición de hierro, pero se
emplea la soldadura oxiacetilénica, es una técnica especial que
se aplica en los talleres de producción de piezas fundidas. Una
FODVLͤFDFLµQGHODVW«FQLFDVGHVROGHRSDUDIXQGLFLµQGHKLHUURVH
da en la tabla 2. En función del material de aportación, podemos
FODVLͤFDU ODV W«FQLFDV GH VROGHR HQWUH VROGDGXUD KRPRJ«QHD
soldadura similar y soldadura heterogénea.
fun
undi
dici
ción
ón e
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de fundición
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mediante
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acero
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mune
nera
rado
do,, la
no tener q
quemaduras.
trabajo
duro
bien
remunerado,
reparación debe ser lo más rápida posible, pues la tapa del horno
debe cerrarse una vez que la temperatura disminuya por debajo
de los 550ºC.
Como resultado, la soldadura no se nota fácilmente, de hecho,
sol
después del mecanizado es imposible distinguir la zona de la soldadura y la zona afectada térmicamente. Es normal que muchos
motores, especialmente los de mayor tamaño, hayan sido reparados por este método ya en la fundición, antes del proceso de
mecanizado.
Las sopladuras en una pieza de fundición, suelen formarse por
aire atrapado en el metal durante el proceso de colada. OcasioQDOPHQWH TXHGDQ HQ OD VXSHUͤFLH GH OD SLH]D \ GHSHQGLHQGR GHO
tamaño de la cavidad, se puede evaluar si es posible una repaUDFLµQ7DPEL«QSXHGHQIRUPDUVHSRURVVXSHUͤFLDOHVSHTXH³DV
inclusiones de arena y otros defectos de fundición.
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Fig. 2. Sopladuras en piezas de fundición de hierro
Técnicas de soldeo de fundiciones de hierro
Soldadura
+RPRJ«QHD
Soldadura
Similar
Soldadura
+HWHURJ«QHD
Alto
precalentamiento
550 - 700ºC
Material de
aportación de
fundición
de hierro
FeC-1
Precalentamiento
medio
250 - 550ºC
Material de
aportación
de acero
St
Sin o con bajo
precalentamiento.
Máximo 300ºC
Material de
aportación
de níquel-hierro
NiFe-1
Tabla 2. &ODVLͤFDFLµQGHODVW«FQLFDVGHVROGHRGHODVIXQGLFLRQHV
de hierro.
Imaginemos que un bloque de motor tenga un fallo externo después del moldeo, los expertos de una fundición deben decidir si
es posible realizar una reparación, o si no es factible salvar la
pieza. Después de unos ensayos con partículas magnéticas y
un saneado de la zona afectada, se intenta la reparación, espeFLDOPHQWH HQ SLH]DV FRPSOLFDGDV \ FRQ IDOORV VXSHUͤFLDOHV HV
normal realizar una reparación con soldadura oxiacetilénica y
varillas de fundición de hierro. Para ello se dispone de hornos
especiales en los que se introduce el bloque, ubicando el fallo debajo de una tapa que se puede abrir parcialmente para el trabajo
de reparación. Se controla la temperatura de precalentamiento y
la temperatura de soldeo, el bloque debe estar sobre los 550ºC
para poder soldar. El soldador debe trabajar con protección refractaria y con un soplete especialmente largo, además la varilla
Vamos a la reparación de piezas medianas y pequeñas que son
las que nos interesan. El método más empleado es el de la soldadura heterogénea, para esta técnica se emplea tradicionalmente
el proceso de electrodo revestido, los electrodos son de los más
caros que existen en el mercado, porque el núcleo es prácticaPHQWHQ¯TXHOHOUHYHVWLPLHQWRE£VLFRWLHQHJUDͤWRSDUDIRUPDUXQD
aleación adecuada en la unión, además durante la soldadura se
aprecia un comportamiento especial en el arco.
Preparación de la unión.
Es importante una preparación adecuada, previamente debe reaOL]DUVHXQDLQVSHFFLµQGHJULHWDVVXSHUͤFLDOHVPHGLDQWHO¯TXLGRV
penetrantes o partículas magnéticas para poder apreciar mejor
ODH[WHQVLµQGHODURWXUD7DOFRPRVHLOXVWUDHQODͤJXUD$OHQcontrar los extremos de las grietas, es importante realizar unos
taladros para evitar la prolongación de las mismas. El agujero cilíndrico interrumpe la grieta, debe ser realizado con una broca de
µ PP GH GL£PHWUR TXH HV VXͤFLHQWH SDUD HVWH SURSµVLWR (V
recomendable realizar el taladro a unos 3mm en dirección de la
SURORQJDFLµQGHODJULHWDSRUTXHVXSHUͤFLDOPHQWHYHPRVODO¯QHD
pero ignoramos si la grieta se extiende más por debajo de la suSHUͤFLHLQVSHFFLRQDGD
Luego es necesario una preparación mediante métodos mecániFRVXQDIUHVDPDQXDORXQHVPHULODQJXODUSXHGHQVHUVXͤFLHQWHV
inclusive un cortafrío para arrancar pequeñas zonas rotas que se
deben eliminar de la zona a reparar. Por la naturaleza del baño de
soldadura y tecnologías
g de unión
fusión de níqu
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/DͤJXUDHVXQHMHPSORGHXQDFRUUHFWDSUHSDUDFLµQGHODXQLµQ
TALLER DE SOLDADURA
49
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debe
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preparación con separación como las que son usuales para una pasada de raíz en las uniones a tope, pues la contracción de la soldadura hará que las dimensiones originales se pierdan, quedando
ODSLH]DP£VFRUWDWDOFRPRVHREVHUYDHQODVͤJXUDV\
Fig. 6. Representación de la preparación de la unión a tope con el
talón de la rotura.
Fig. 3. ,QVSHFFLµQGHJULHWDVVXSHUͤFLDOHVPHGLDQWHO¯TXLGRV
penetrantes.
Preparación de la unión.
Otra recomendación es el precalentamiento y el control de la temperatura durante el soldeo, aunque los vendedores de los materiales de aportación nos comenten que los electrodos de níquel
sirven también para soldar en frío. Recordemos que la soldadura
VLJQLͤFD GHSRVLWDU PDWHULDO IXQGLGR OD WHPSHUDWXUD GHO DUFR HV
muy elevada y cuanto menor sea el choque térmico, obtendremos
mejores resultados. Trabajar en frío tiene mayor riesgo de roturas
frágiles. Es recomendable el uso de mantas térmicas y trabajar
en una zona donde no haya corrientes de aire, pero que tengan
VXͤFLHQWHYHQWLODFLµQSDUDODHYDFXDFLµQGHKXPRV6HGHEHFRQtrolar la temperatura de precalentamiento y calcularla siguiendo
las recomendaciones de la Norma UNE-EN 1011-8.
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Fig. 4. Preparación de una pieza de fundición de hierro, se observa
el taladro al extremo de la grieta.
Si la rotura ha sido total, como un brazo de palanca partido en
dos, es importante que la preparación deje un talón de unos tres
o cuatro milímetros de altura. En piezas robustas puede ser necesario un talón mayor de 10 mm o más, para conservar las dimensiones originales de la pieza, especialmente si es el brazo de
Fig. 5. 'LVWDQFLDHQWUHFHQWURVGHXQDELHOD/DVXSHUͤFLHGHOD
rotura debe servir de limitador de la contracción de la soldadura.
Técnica de soldeo para la fundición de hierro.
Es importante probar la intensidad de la corriente y la polaridad
adecuada en una probeta antes de soldar la pieza real. El comportamiento del arco es diferente al de los electrodos de acero al
carbono. Es importante seguir las instrucciones de la hoja técnica del material de aportación. Es muy importante comprobar la
forma de los cordones, deben tener un buen ángulo de acuerdo,
reflejando una adecuada fluidez del baño de fusión.
Además de los tradicionales electrodos revestidos, existen también varillas para el proceso TIG, alambres macizos y hasta
DODPEUH WXEXODUHV (VW£Q FODVLͤFDGRV HQ OD 1RUPD 81((1 ,62
1071:2004 Consumibles para el soldeo. Electrodos revestidos,
alambres, varillas y electrodos tubulares para soldeo por fusión
de la fundición. En todos los casos es importante observar las
recomendaciones del fabricante de estos productos, debemos tener en cuenta que son materiales costosos y su empleo requiere
de la información necesaria para su correcta aplicación. Los más
conocidos y empleados son los electrodos revestidos, pero desde
hace algunos años se viene empleando las varillas para el proceso TIG, son muy adecuadas para uniones en zonas difíciles, en
piezas pequeñas y hasta en posición vertical si fuese necesario.
Los materiales de níquel - hierro son más económicos, pero necesitan mayor temperatura de precalentamiento y tienen la desventaja de la formación de fases duras, menos dúctiles que el níquel
puro, suelen emplearse más en piezas de gran espesor, en las que
50
TALLER DE SOLDADURA
soldadura y tecnologías
g de unión
son necesa
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Esto
permite
ahorrar
costes
de
pero para elevar la ductilidad y tenacidad de la soldadura,, suele
intercalarse capas de níquel - hierro con capas de níquel puro.
Los materiales de níquel cobre también son dúctiles, pero son
menos conocidos que las de níquel puro y níquel - hierro.
Nomenclatura
de acuerdo con
la Norma UNEEN ISO 1071
Tipo de aleación
Proceso de soldeo
Ni
Níquel puro
111, 141
NiFe-1
Níquel - Hierro
111, 141, 135, 136
NiFe-2
Níquel - Hierro
111, 141, 135, 136
NiCu
Níquel - Cobre
111, 141, 135, 136
Tabla 3. Materiales de aportación usados para el soldeo
heterogéneo de las fundiciones de hierro.
La técnica de trabajo implica observar las zonas de la rotura, es
importante marcar unas pautas para la secuencia de soldeo, si la
rotura es de varios centímetros de longitud, es igualmente recomendable soldar aplicando el método del paso de peregrino.
ras
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de contracción.
El martillado debe ser realizado por un maestro de taller, los golpes deben ser moderados y no golpes descontrolados, lo importante es aplastar el cordón de soldadura. No se debe golpear la
fundición porque esto puede provocar otras grietas. Para este
efecto es importante que se emplee un cincel o cortafrío de punta
URPD QR GHEH VHU XQ HOHPHQWR DJXGR HO ͤOR UHGRQGR IDFLOLWD HO
aplastamiento de la soldadura. De este modo se evita dar golpes
al metal base y se logra el efecto deseado en la soldadura dando
golpes repetidos mientras se enfría el cordón.
Igualmente se debe golpear con un soporte que hace la función de
\XQTXHRVXIULGHUDFRPRVHLOXVWUDHQODͤJXUD8QJROSHVREUH
la pieza de fundición sin este apoyo, ocasiona esfuerzos que pueden propiciar más grietas, además no se podrá lograr el aplastamiento del cordón, porque no hay fuerzas contrarias al martillado
que resistan por el lado contrario a los golpes. No es lo mismo
dar golpes al centro de una mesa que sobre una de la patas de
la mesa. En el centro de la mesa hay el efecto de flexión y se produce una vibración, mientras que sobre una de las patas el golpe
encuentra la resistencia del suelo. Un buen carpintero sabe que no
es igual clavar un clavo en el centro del banco de trabajo que sobre las patas del mismo. Después de martillar se deberá eliminar
los restos de escoria para poder soldar las siguientes pasadas.
Esto se logra con una piqueta y con un cepillo de alambres.
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&XDQGRODJULHWDWLHQHXQLQLFLR\XQͤQDOVHUHDOL]DQORVWDODGURV
en los extremos de la misma, después se realizan los cordones
desde unos 30mm del agujero avanzando hacia el taladro hasta
taparlo. Igualmente desde el otro extremo de la grieta hasta llegar
a unir los cordones al centro de la grieta. Cuando la grieta solo
afectó una sección de la pieza, prolongándose desde un borde
de la misma hasta un determinado punto hacia el centro de la
sección, igualmente se realiza el taladro y se avanza con la misma
W«FQLFDGHSDVRGHSHUHJULQRKDFLDHODJXMHURVROGDQGRͤQDOPHQte la grieta al borde de la pieza. Si la rotura es total, afectando a
toda la sección del componente, entonces se inicia los cordones
GHOFHQWURGHODURWXUDSDUDͤQDOL]DUHQORVERUGHVGHODSLH]D
Los cordones deben ser cortos, de unos treinta milímetros, porque después de cada cordón es necesario martillar la soldadura.
Esto tiene una razón de fuerza, el níquel es un material dúctil,
pero igualmente al contraerse el cordón, empiezan las tensiones
residuales en ambos lados de la unión. El efecto de martillar las
soldaduras es el de aplastar las soldaduras, de modo que ejerzan
un efecto contrario a las fuerzas de contracción. El aplastamiento de los cordones debe ser inmediato, mientras el metal todavía
esté enfriándose, no importa eliminar la escoria de las soldadu-
“La técnica de trabajo implica
observar las zonas de la rotura y
es importante marcar unas pautas para la secuencia de soldeo“
Fig. 7. Efectos de la contracción de la soldadura y de la acción del
martillado para contrarrestar las tensiones de contracción.
Cuando la rotura está en una zona de esfuerzos de tracción, siendo esta, transversal a la acción de tales fuerzas en la pieza a reparar, es muy importante reforzar la unión mediante elementos de
TALLER DE SOLDADURA
soldadura y tecnologías
g de unión
acero,, dispuestos
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afectada.
/DͤJXUDLOXVWUDXQHMHPSORVHQFLOORGHXQHOHPHQWRGHUHIXHU]RHVXQDSOHWLQDGHDFHURDOFDUERQRORVXͤFLHQWHPHQWHUREXVWD
para garantizar la resistencia de la unión. Se emplea el mismo
material de aportación de níquel.
Fig. 8. Refuerzo de acero, transversal a la rotura para fortalecer la
unión.
Cuando la rotura sea en una pared de un componente, como un
lateral de un bloque de motor, en el que se rompió algún elemento que produjo un agujero, entonces será necesario implantar un
injerto, los trozos de metal del agujero son irrecuperables, habrá
que cortar una chapa de acero blando que cubra tal abertura,
resanando los bordes del agujero para asegurarse que no haya
grietas que comprometan a la reparación. La chapa debe tener la
forma más aproximada del agujero, pero algo importante es que
la chapa no sea plana, sino que tenga una ligera embutición, una
forma abombada que luego del soldeo pueda estirarse libremente hacia sus bordes. Este efecto también elimina las tensiones
residuales de contracción. Una chapa plana es contraproducente
porque no puede estirarse frente a las tensiones de contracción,
con lo cual es muy fácil que se produzca una grieta en la pared
GHIXQGLFLµQGHKLHUUR/DͤJXUDLOXVWUDXQHMHPSORLGHDOGHXQD
chapa de acero empleada como injerto en un agujero.
51
““La
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libremente hacia sus bordes”
Es
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estas
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E importante
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t d
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redondeadas para evitar vértices agudos en los que se puede
concentrar tensiones residuales, lo más grave en los vértices
agudos es que las soldaduras se contraen en dos sentidos perpendiculares entre sí, pero cada tensión es diferente y la resultante de ambas no se puede estimar ni calcular. Es muy probable
que la fuerza total sea muy grande en el vértice y sea el origen de
una grieta. Los vértices redondeados atenúan este efecto, distribuyendo las fuerzas de un sentido a otro sentido en todo el radio,
la resultante no se concentra en un vértice, si no en una curva.
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(Q OD VHFXHQFLDGH VROGHR VH ͤMD SRU SXQWRV HQ ODV ]RQDV P£V
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robustas de la pieza de fundición de hierro, luego se emplea la
técnica del paso de peregrino, primero en uno de los lados del polígono, de preferencia el más largo si es un polígono irregular. Con
ello se logra que la contracción de la soldadura desplace la chapa
en un solo sentido, luego se alternan los cordones de soldadura
en ambos lados a cada extremo de la soldadura longitudinal, el
WUDPRͤQDOHVHOFRUGµQRSXHVWRDODSULPHUDXQLµQVLHPSUHFRQ
la técnica del paso de peregrino y con el martillado del cordón de
soldadura.
Finalmente, después del soldeo, es importante un enfriamiento
lento de la pieza, para ello no basta dejarla enfriar al aire, lo más
recomendable es cubrirla con mantas refractarias, o enterrarla en
DUHQDRHQWLHUUDVHFD$TXHOORVTXHGLVSRQJDQGHXQKRUQRVXͤcientemente grande para el tamaño de la pieza reparada, pueden
darse el lujo de encenderlo para dejar la pieza durante unas horas
hasta que la temperatura sea casi igual que la temperatura amELHQWH7RGDD\XGDHQXQHQIULDPLHQWROHQWRVHUYLU£SDUDFRQͤDU
en el éxito de la reparación.
Bibliografía
• UNE-EN 1011-8:2005
Soldeo. Recomendaciones para el soldeo de materiales
metálicos. Parte 8: Soldeo de fundición de hierro.
• UNE-EN ISO 1071:2004 Consumibles para el soldeo.
Electrodos revestidos, alambres, varillas y electrodos
tubulares para soldeo por fusión de la fundición.
Fig. 9. Chapa rectangular de acero y con embutición para facilitar
la contracción de las soldaduras sin riesgo de elevar las tensiones
residuales sobre la pieza de fundición de hierro.
Das Verhalten der Stähle beim Schweissen Teil II: Awendung.
U. Boese D. Werner. DVS Verlag.
52
TALLER DE SOLDADURA
soldadura y tecnologías de unión
Realizaciones de uniones a tope mediante
soldeo manual con electrodo revestido
por Departamento Técnico de CESOL
11.. Introducción
Introducción
Básica
Básicamente
Bási
came
ment
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uniones
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7̹$
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tope
puedes
se las conoce como uniones a top
pe en T).
) Como pu
p
edes observar, las uniones a tope pueden ser soldadas, con penetración total o parcial, con o sin respaldo, por un lado o por ambos.
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Figura 2. Efecto de la longitud de arco en la raíz.
Figura 1. Uniones de chapas a tope.
pesar del efecto visible durante el soldeo, ya que se distingue claramente cuando estás soldando sobre el talón o sobre los biseles,
ODIRUPDP£VFODUDGHYHULͤFDUVLHVWDPRVFRUUHFWDPHQWHVLWXDGRV
es por el sonido, ya que cuando nos situamos en los talones, el
arco foguea por la abertura de separación de las piezas, produciendo un silbido característico. En cambio, cuando estamos en
ORVELVHOHVQRVHSURGXFHHVWHHIHFWR/DͤJXUDLQWHQWDHVTXHmatizar esta situación.
2. Técnicas de soldeo
Veamos algunas de las técnicas y particularidades de las uniones a tope.
3DVDGDUD¯]
Tiene sentido hablar de la pasada de raíz cuando se realizan
cordones a penetración directa, es decir, piezas soldadas por un
único lado con penetración total. Para realizar esta pasada, es
fundamental que prepares las piezas adecuadamente y que te
posiciones correctamente con el electrodo entre los talones de
ODXQLµQRVHDTXHGHEHVYHULͤFDUODORQJLWXGGHDUFRFRUUHFWDmente.
/DͤJXUDLOXVWUDHVWDVLWXDFLµQ(QODLPDJHQGHODL]TXLHUGDOD
/DͤJXUDLOXVWUDHVWDVLWXDFLµQ(QODLPDJHQGHODL]TXLHUGDOD
longitud de arco es la adecuada, y el arco se establece con los talones de la pieza, produciéndose la fusión y una raíz correcta. Sin
embargo, en la imagen de la derecha, al separar el electrodo, el
arco salta sobre los biseles con lo que se pierde la penetración. A
Figura 3. Fogueo del arco en la raíz.
Finalmente, es importante resaltar otro problema derivado de lo
anterior. Cuando estamos correctamente situados en los talones,
el cordón de soldadura que vamos depositando actúa como obstáculo que evita que se cierren las piezas (salvo una ligera reduc-
soldadura y tecnologías
g de unión
ción de la a
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embargo,
cuando
estamos
biseles,
cordón,
tiende a cerrarse la pieza, ya
y que no hayy nada entre medias qu
q
e
que
lo impida. Esto acentúa el problema de la falta de penetración,
ya que al efecto de no llegar a los talones, habría que sumar la
reducción de la abertura entre las piezas.
Conclusión: “Si dejas de oír el silbido, corta arco, resana
HOH[WUHPRGHOFRUGµQSDUDUHDOL]DUXQHPSDOPH\UHLQLFLD
HOH[WUHPRGHOFRUGµQSDUDUHDOL]DUXQHPSDOPH\UHLQLFLD
HOVROGHR̹
TALLER DE SOLDADURA
53
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g neral,, no sería adecuada.
ge
general,
Figura 5. Soldadura realizada con resanado.
4X«KDFHUVLODSLH]DVHKXELHUDFHUUDGR"
5HDOL]DFLµQGHHPSDOPHV
Si te despistas realizando la pasada de raíz y te subes al bisel,
perderás la penetración y si mantienes el arco en los biseles, la
pieza se cerrará. Si esto ocurre, debes cortar el arco tan pronto
te sea posible. Deberías eliminar el cordón realizado por amolado, pero aun así, la pieza quedará cerrada, por lo que deberías
introducir el disco de radial lo más recto posible para ensanchar
la abertura hasta la deseada. Esto hará que el tamaño de los talones se incremente por lo que, además, deberás rehacer los biseles introduciendo la radial lateralmente. ¡Mucho curro!, ¿verdad?,
parece más lógico evitar que se cierre así que “Si dejas de oír el
silbido, corta arco, resana el extremo del cordón para realizar un
empalme y reinicia el soldeo”.
La realización de empalmes es algo que va a ser imprescindible cuando se suelda con electrodo revestido, ya que la longitud
del electrodo impide poder realizar cordones de forma continua
como en la soldadura semiautomática. Has visto en la parte de
recargues como realizar empalmes de cordones. Lo aprendido es
Y£OLGRSHURQRHVVXͤFLHQWHSDUDODSDVDGDGHUD¯]
Y£OLGR
SHUR QR HV VXͤFLHQWH SDUD OD SDVDGD GH UD¯]
2.3.1. En el cordón de raíz.
/DͤJXUDPXHVWUDODVHFXHQFLDGHUHDOL]DFLµQGHXQHPSDOPH
en el cordón de raíz.
En todo caso, no siempre se puede evitar este problema y alguna
YH]WRFDKDFHUUHSDUDFLRQHV/DͤJXUDPXHVWUDHOSUREOHPD\
la solución.
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Figura 6. Preparación antes del empalme.
/DVRSHUDFLRQHVGHVFULWDVHQODͤJXUDVHUHDOL]DU¯DQHQHOH[tremo de la pasada de raíz para dejar una preparación de bordes
DGHFXDGDSDUDLQLFLDUHODUFR\SURVHJXLUODVROGDGXUD(QODͤJXUD
7 se puede apreciar el disco de amolado y la profundidad de penetración. Es necesario que el disco llegue a dejar el extremo de la
raíz con el menor espesor posible, para que pueda refundirse con
facilidad en el empalme.
Figura 7. Preparación antes del empalme.
2.3.2. En el resto de pasadas.
Figura 4. Reparación de la abertura.
2.2. Soldeo con resanado.
Otra circunstancia habitual en el soldeo de chapas a tope es la
realización de soldaduras por ambas caras con resanado de la
raíz. El resanado es frecuente en el soldeo con electrodo revestido
cuando se suelda por ambas caras, ya que parte de la escoria
Como regla general, no es necesario el empleo de amoladora para
la realización de empalmes en pasadas distintas de la de raíz, salvo que exista algún defecto que se quiera reparar. Por ejemplo, si
ODͤQDOL]DFLµQGHXQDSDVDGDTXHGDVHPX\DEXOWDGDVHU¯DQHFHsario amolar dicho extremo.
/LPSLH]DHQWUHSDVDGDV
Finalmente, es importante repasar las condiciones de limpieza
54
TALLER DE SOLDADURA
soldadura y tecnologías
g de unión
Figura 8. Inclusión de
escoria entre pasadas por
una limpieza inadecuada
entre pasadas. En principio, bastaría con una limpieza mediante
martilleado con la piqueta para romper la capa de escoria y posterior cepillado con cepillo de púas de acero.
Sin embargo se pueden encontrar situaciones en las que es necesario el empleo de una amoladora. Analiza el ejemplo que se
GHVFULEHHQODͤJXUD7UDVODOLPSLH]DFRQODSLTXHWDTXHGDUHVtos de escoria adherida en los bordes de la pasada de raíz, la cual
tiene un ligero sobreespesor que impide la limpieza.
&µPRSURFHGHU"
• Secuencia superior (Incorrecta). Un error frecuente de
los soldadores es utilizar una radial clavándola en el material sobre los bordes para eliminar la escoria. Con esta
forma de proceder se crean unas entallas o diferencias de
altura en la capa de base, de manera que cuando se procede a la pasada siguiente, el arco salta en los puntos más
cercanos y los fondos de las entallas no llegan a fundirse.
Como consecuencia de ello, se vuelve a introducir escoria en estos puntos dejando una inclusión de escoria en
el cordón.
• Secuencia inferior (Correcta). Para resolver el problema,
la solución no es tanto retirar la totalidad de la escoria,
sino eliminar el exceso de sobreespesor, de manera que
aunque quede una pequeña cantidad de escoria en los
bordes, esta se pueda refundir fácilmente.
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PUBLICACIONES
soldadura y tecnologías de unión
55
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Welding Journal
Esta sección de “Soldadura y
7HFQRORJ¯DVGH8QLµQ̹UHFRJH
los últimos sumarios de las
UHYLVWDVP£VSUHVWLJLRVDVGHO
sector de la soldadura.
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SOLDADURA y TECNOLOGÍAS
DE UNIÓN.
'HFHPEHU
/DVHU$VVLVWHG*0$:+DUGIDFLQJ The welding wire was preheated with a laser to
reduce the heat input into the substrate por Y. ALI, K. GUENTHER, A. BURT, y J. P.
BERGMANN (7 pags.)
$ 6LPSOH ,QGH[ IRU 3UHGLFWLQJ WKH 6XVFHSWLELOLW\ WR 6ROLGLͤFDWLRQ &UDFNLQJ The
FUDFN VXVFHSWLELOLW\ RI DQ $O DOOR\ FDQ EH UHGXFHG LI WKH ͤOOHU PHWDO UHGXFHV WKH
maximum steepness of its curve of temperature T vs. square root of fraction solid
(fS)1/2 por S. KOU (15 pags.).
$QDO\VLVRIWKH)OX[&RQVXPSWLRQDQG0HWDO7UDQVIHUIRU7DQGHP6XEPHUJHG$UF
:HOGLQJ3URFHVVXQGHU,VR+HDW,QSXW&RQGLWLRQV A study was performed on flux
consumption for tandem SAW por D.-W. CHO, D. V. KIRAN, y S.-J. NA (6 pags.)
January 2016
(QJLQHHULQJ $SSUR[LPDWLRQV LQ :HOGLQJ %ULGJLQJ WKH *DS EHWZHHQ 6SHFXODWLRQ
and Simulation. The author presents working approaches to welding problems
from process physics to materials/process interactions por C. V. ROBINO (16 pags.)
Porosity in Thick Section Alloy 690 Welds – Experiments, Modeling, Mechanism,
and Remedy. Analyzing the characteristics of laser and hybrid lasergas metal arc
ZHOGHG$OOR\ZLWKDFRPSRVLWLRQDOO\LGHQWLFDOͤOOHUPHWDOSRU$--%/(&+(5
T. A. PALMER, y T. DEBROY (10 pags.)
0LFURVWUXFWXUH(YROXWLRQRI)LQH*UDLQHG+HDW$IIHFWHG=RQHLQ7\SH,9)DLOXUHRI
P91 Welds. This work studies the precipitation behavior of Cr-rich M23C6 and MX
carbonitrides and martensitic/ferritic grain evolution in FGHAZ of P91 welds over
three thermal stages por Y. WANG y L. LI (10 pags.)
,GHQWLͤFDWLRQ RI :HOGLQJ 3DUDPHWHUV IRU 4XDOLW\ :HOGV LQ *0$: The authors
propose a graphical method based on a system of equations to calculate welding
process parameters, tested here on low alloy structural steels in carbon dioxide por
A. S. BABKIN y E. A. GLADKOV (10 pags.)
)HEUXDU\
(IIHFW RI 7RUFK +HLJKW RQ $UF 6WDELOLW\ LQ 'LYLGHG $UF 3URFHVVHV The distance
EHWZHHQ WKH FRQWDFW WXEH DQG WKH ZRUNSLHFH KDV D VLJQLͤFDQW LPSDFW RQ WKH DUF
behavior in double electrode gas metal arc welding por S. J. CHEN, L. ZHANG, G. Q.
MEN, Y. X. SONG, S. SU, y L. W. WANG (10 pags.)
Liquation and Liquation Cracking in Partially Melted Zones of Magnesium Welds.
Magnesium alloys are susceptible to liquation cracking, but the crack susceptibility
can be predicted and eliminated based on a simple criterion por X. CHAI, T. YUAN,
y S. KOU (10 pags.)
7/3 %RQGLQJ RI 'LVVLPLODU )6;,1 6\VWHP ZLWK 0%) ,QWHUOD\HU
2SWLPL]DWLRQ RI WKH %RQGLQJ 7LPH DQG 7HPSHUDWXUH The effect of bonding
temperature on the microstructure and mechanical properties of the TLP bonded
FSX414/MBF80/IN738 system is investigated por B. ABBASI-KHAZAEI, G. ASGHARI,
y R. BAKHTIARI (pags.)
56
AGENDA
soldadura y tecnologías de unión
AGENDA 2016
Fotografía SamuMetal.
,7,)$6,$
)HFKD̰HQHUR
Lugar: Karachi (PAKISTAN)
Infomación relacionada:
http://www.itifasia.com/
SIMODEC 2016
)HFKD̰PDU]R
Lugar: La Roche-sur-Yon (FRANCIA)
Infomación relacionada:
http://www.salon-simodec.com/
(1*,1((5,1*$6,$
)HFKD̰HQHUR
Lugar: Karachi (PAKISTAN)
Infomación relacionada:
http://www.engineeringasia.net/
(1*,1((5,1*$6,$
)HFKD̰PDU]R
Lugar: Karachi (PAKISTAN)
Infomación relacionada:
http://www.engineeringasia.net/
SamuMetal 2016
)HFKD̰IHEUHUR
Lugar: Pordenone (ITALIA)
Infomación relacionada:
http://www.samuexpo.com/samumetal/
Tube Düsseldorf 2016
)HFKD̰DEULO
/XJDU'¾VVHOGRUI$/(0$1,$
Infomación relacionada:
http://www.tube.de/
METAV 2016
)HFKD̰IHEUHUR
/XJDU'¾VVHOGRUI$/(0$1,$
Infomación relacionada:
http://www.metav.de/
INTERJOIN 2016
3er Congreso Internacional y
21as Jornadas de Soldadura
y Tecnologías de Unión
)HFKD̰PD\R
Lugar: Gijón (ESPAÑA)
Infomación relacionada:
http://interjoin.org/
BOLETÍN DE SUSCRIPCIÓN
soldadura y tecnologías de unión
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28033 Madrid
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Persona/Entidad:
'1,&,)'LUHFFLµQ
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)RUPDGHSDJR7UDQVIHUHQFLDEDQFDULD&KHTXHQRPLQDWLYR'RPLFLOLDFLµQEDQFDULD
)LUPDVHOOR
)250$'(3$*26(*œ123&,•1(/(*,'$
Transferencia bancaria:
Servicios Avanzados de Formación, S.A.U.
CCC: ES88 3025 0006 21 1400001745
Cheque nominativo a:
Servicios Avanzados de Formación, S.A.U.
Domiciliación bancaria:
*
1 año (cuatro números): España 80 Euros. Resto de países 150 Euros (IVA no incluido)
57
58
BOLSA DE EMPLEO
soldadura y tecnologías de unión
Sección dedicada a las ofertas y demandas de empleo en el sector de la
UQNFCFWTCUWUV¨EPKECUCƅPGU[FGO UVGEPQNQI¬CUFGWPK²P
Ofertas de empleo:
1|5()(5(1&,$
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Para importante proyecto ubicado en Burgos, un/a Técnico/a
de ensayos no destructivos de nivel III en Ultrasonidos,
Partículas Magnéticas e Inspección Visual.
Se necesita:
Se necesita urgentemente cubrir plaza, para importante
proyecto, de Coordinador de Soldeo.
Requisitos:
- Estar en posesión de la acreditación nivel III en
Ultrasonidos, Partículas Magnéticas e Inspección Visual.
- Al menos, dos años de experiencia en puesto similar.
- Posibilidad de Incorporación Inmediata.
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Responsable del Departamento de Calidad.
Requisitos:
- Ingeniero mecánico + ingeniero de soldadura IWE
- Inglés: nivel alto, hablado y escrito.
- Experiencia (+10 años) en control de taller de mecanizado
CNC, sector ferrocarril, automoción y/o aeronáutico.
- Amplios conocimientos de materiales: metales, sus
tratamientos, Ensayos No Destructivos (END).
- Amplios conocimientos en Metrología. Manejo Máquinas
Medición por Coordenadas MMC.
- Capacidad de liderazgo y Gestión de Equipos de trabajo.
- Buenas habilidades de comunicación y organización.
- Conocimientos de LEAN Manufacturing, 5s.
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Empresa del sector de gases industriales busca Especialista
en soldadura para apoyo a su departamento comercial en la
demostración de productos de soldadura/asesoramiento a
cliente.
Requisitos:
$OWDFXDOLͤFDFLµQW«FQLFDHQVROGDGXUD
- 5 años de experiencia.
- Conocimiento de diferentes materiales.
- Total disponibilidad para viajar.
- Altos conocimientos en tecnología.
- Centro de trabajo: Arrigorriaga (Vizcaya), Gijón o Perlío
(Coruña).
Requisitos:
- Imprescindible “Ingeniero Europeo de Soldadura”.
- Zona Pontevedra.
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Entidad necesita Soldador con experiencia, mínimo 5 años,
homologado.
Requisitos:
- Que suelde MIG, TIG, MAG y en todos los materiales.
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Grupo Vasco líder en mercados de cogeneración, industrial,
marítimo, precisa incorporar: ,1*(1,(52 PHMRUD SURFHVRV
productivos.
Misión:
- La exigencia de los mercados requiere impulsar mejoras
TXHVHDGHFXHQDODVHVSHFLͤFDFLRQHVGHORVFOLHQWHV
Áreas de actuación:
- Se responsabilizará del producto, homologaciones en
soldadura, nuevos prototipos, auditorias.
3HUͤO
- Ingeniería Superior. Acreditación europea en soldadura.
- Experto en trabajar en esta materia.
- Inglés alto.
- La retribución se negociará personalmente.
soldadura y tecnologías de unión
BOLSA DE EMPLEO
59
1|5()(5(1&,$
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Importante empresa del sector necesita INSPECTORES API
para realizar inspecciones en fondos de tanques de Almacenamiento a lo largo de toda la geografía Española.
Se necesita:
Multinacional Alemana desea incorporar un Auditor/Inspector SDUDVXGHSDUWDPHQWRGH0HF£QLFDHQODRͤFLQDGH%LOEDR
Requisitos:
6HYDORUDU£H[SHULHQFLD\FHUWLͤFDFLRQHVHQODVW«FQLFDVGH
Ensayo, Visual, Partículas Magnéticas y Ultrasonidos.
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
,QJHQLHUR HVSHFLDOLGDG PHF£QLFD \ ,:( con conocimientos
de procesos de producción para Multinacional del sector Automoción.
Requisitos:
- Imprescindible experiencia en Sistema de Gestión de
&DOLGDG$XGLWRU¯DV&HUWLͤFDFLRQHV\0HMRUDGHSURFHVRV
para Sector Automoción.
- Nivel muy alto de inglés.
- Disponibilidad para residir en Galicia y viajes puntuales.
- Se ofrece incorporación en empresa líder del sector para
involucrarse en proyectos globales.
Requisitos:
- Formación en el campo la metalurgia, preferentemente
Ingeniero en Soldadura Europeo (EWS) y conocimientos
sobre Directiva de Equipos a presión.
+DELOLGDGHVGHVWUH]DV\FXDOLGDGHV
- Orientación al cliente.
- Disposición a recibir formación adicional.
- Disponibilidad para viajar.
- Flexibilidad horaria.
- Permiso de Conducir Clase B.
- Inglés nivel alto.
1|5()(5(1&,$
Se necesita:
Empresa multinacional de sector de calidad industrial, busca
Ingeniero Internacional de Soldadura (IWI, IWE, CWI…).
6HYDORUDU£
- Disponibilidad de para viajar
- Inglés y otros idiomas.
- Acreditaciones en NDT (ASME y/o UNE).
- Lugar SUR España.
60
DIRECTORIO DE EMPRESAS
soldadura y tecnologías de unión
Espacio donde las empresas del sector de Soldadura y
Tecnologías de Unión, ofrecen al lector sus servicios
en cada número para una mayor facilidad de búsqueda.
/ Perfect Welding / Solar Energy / Perfect Charging
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dirección de correo electrónico
indicando sus datos y nos pondremos
en contacto a la mayor brevedad.
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Fronius España S.L.U.
Parque Empresarial LA CARPETANIA
Miguel Faraday 2
28906 Getafe (Madrid)
Teléfono +34 91 649 60 40
Fax +34 91 649 60 44
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SOLUCIONES
DE SOLDADURA
ADAPTADAS A
NUESTROS CLIENTES
61
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
INDICE DE ARTÍCULOS TÉCNICOS PUBLICADOS EN 2015
Título
Autor
Nº Revista
Nº Páginas
Nueva fuente de corriente tipo inversor para
el soldeo por arco sumergido
J. Molleda, M. Cordeiro y M. Berg
140
4
Atención a las operaciones auxiliares y
elementos temporales en la construcción
soldada (Primera parte)
J. García
140
11
La soldadura por haz de electrones en
soldaduras de fuerte espesor
P. Verón, V. Román y P. Somarriba
140
7
Necesidad del conocimiento en la soldadura
P. Verón
141
8
Atención a las operaciones auxiliares y
elementos temporales en la construcción
soldada (Segunda parte)
J. García
141
6
Caracterización de uniones conductoras
J. M. Gómez de Salazar, M. I.
Barrena, M. Varela y A. Soria
141
8
Caracterización de recubrimientos
industriales de StelliteR 6 obtenidos por
Láser Cladding
G. Comas y R. Franch
142
10
Sustitución de piezas exteriores del
automóvil mediante técnicas de remachado
y pegado
CESVIMAP
142
8
Comportamiento mecánico de aleaciones de
aluminio AA 6082-T6 en Procesos de Unión
al Arco
A. Pedrero, X. Dorronsoro y M.M.
Petite
143
16
62
ARTÍCULOS TÉCNICOS
soldadura y tecnologías de unión
INDICE DE TECHNICAL PAPERS PUBLICADOS EN 2015
Título
Autor
Nº Revista
Nº Páginas
Health effects from inhalation of welding
gases and fumes
B. Sjögren
140
7
1HZGHYHORSHGͤOOHUPHWDOVIRUZHOGLQJRI
high strength steels
R. Schnitzer, M. Leitner, M. Fiedler,
M. Stoschka y J. M. Miguel
141
6
6SHFLͤFIHDWXUHVRIWHQVLOHVSHFLPHQVLQ
Ni-joints
V. Gross
142
6
Improved mechanical and surface behavior
induced in AISI 316L welds by Laser Shock
Processing
I.B. Roman, M. H. Tierean y J. L.
Ocaña
143
8