UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID DOCTORADO EN INGENIERIA ELÉCTRICA, ELECTRÓNICA Y AUTOMÁTICA CARACTERIZACIÓN DEL ENVEJECIMIENTO DE LOS AISLANTES EN MÁQUINAS ROTATIVAS DE BAJA TENSIÓN ANTEPROYECTO DE TESIS DOCTORAL MARTA ARGÜESO MONTERO Departamento de Ingenierı́a Eléctrica Directores: Dr. D. Javier Sanz Feito Dr. D. Guillermo Robles Muñoz Febrero 2005 Índice general 1. Introducción 3 1.1. Objetivos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 1.2. Estructura del documento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 2. Sistemas de aislamiento de las máquinas rotativas 5 2.1. Materiales aislantes para conductores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 2.2. Materiales aislantes para ranuras y fases . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 2.3. Barnices y resinas de impregnación, relleno y acabado . . . . . . . . . . 7 3. Distribución de tensiones en máquinas alimentadas mediante PWM 9 3.1. Tensiones fase-fase . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10 3.2. Tensiones fase-neutro . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 3.3. Tensiones entre vueltas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 4. Mecanismos de envejecimiento 14 4.1. Acumulación de carga espacial . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14 4.2. Descargas parciales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 4.2.1. Tipos de descargas parciales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 4.2.2. Métodos de medida de descargas parciales . . . . . . . . . . . . 18 5. Estado del arte 21 1 ÍNDICE GENERAL 2 5.1. Envejecimiento de aislantes en máquinas rotativas de baja tensión . . . 21 5.1.1. Influencia de la tensión pico-pico de alimentación . . . . . . . . 21 5.1.2. Influencia del tiempo de subida de la tensión de alimentación . . 22 5.1.3. Influencia de la forma de la onda de la tensión de alimentación . 23 5.1.4. Influencia de la frecuencia de la tensión de alimentación . . . . . 23 5.1.5. Influencia de la temperatura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 5.1.6. Influencia de la humedad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 5.1.7. Factores que afectan al PDIV . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 5.2. Utilización de las medidas de descargas parciales para predecir el envejecimiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25 5.3. Utilización de las medidas de carga superficial para predecir el envejecimiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28 6. Planteamiento y fases de la tesis 29 6.1. Revisión bibliográfica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 6.2. Fase experimental . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30 6.2.1. Desarrollo de una sonda de medida de DP . . . . . . . . . . . . 30 6.2.2. Caracterización de las señales de DP . . . . . . . . . . . . . . . 30 6.2.3. Experimentos de envejecimiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31 6.3. Análisis de datos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 6.4. Medios disponibles . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 6.5. Cronograma . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32 Capı́tulo 1 Introducción Gran parte de la energı́a generada en el mundo es consumida por motores eléctricos de diversos tamaños y configuraciones (alta, media y baja tensión, tanto AC como DC). Durante años, cuando era necesario controlar la velocidad de giro del motor en aplicaciones de baja tensión, se trabajó con motores de corriente continua. Por el contrario, en aquellas aplicaciones donde la velocidad del motor era fija, se preferı́a motores de inducción, debido a su bajo costo, alta eficiencia y pequeña necesidad de mantenimiento comparados con los motores de continua. Sin embargo, la disminución del coste de los componentes electrónicos permitió el desarrollo de los convertidores DC/AC y AC/AC, que permiten variar la amplitud y la frecuencia de la tensión de alimentación. De este modo, se ha ido generalizando el uso de controladores de velocidad (ASD, Adjustable Speed Drives) para alimentar motores de inducción. Desde entonces, se ha observado que el uso de ASD ha disminuido notablemente la confiabilidad de los motores, sobre todo desde la aparición de la tecnologı́a IGBT (Insulated-Gate Bipolar Transistor, o transistor bipolar de puerta aislada), con la que se obtienen frentes de subida de decenas de KV/µs y frecuencias de repetición de pulso de hasta 20 kHz. Incluso ha habido casos de fallo de motores a las pocas horas de su puesta en servicio. Aunque con el aumento de la frecuencia de conmutación se consigue disminuir el número de armónicos de baja frecuencia, mejorándose los problemas de vibración del motor, aumenta el contenido de armónicos de alta frecuencia. Esto afecta a la forma de onda de alimentación, que además se distorsiona debido a la diferencia entre las impedancias caracterı́sticas del inversor, el cable y el motor. Como consecuencia, se producen sobretensiones en los devanados del motor que causan descargas parciales, principal causa del envejecimiento de los aislantes, y sobrecalentamiento de los mismos, con lo que la vida útil del sistema aislante del motor disminuye notablemente. 3 1. Introducción 1.1. 4 Objetivos A pesar de que en los últimos años se ha investigado activamente sobre el tema, es necesario un mayor conocimiento del mecanismo de degradación de los aislantes, para poder desarrollar nuevos materiales. El objetivo de esta tesis es investigar los mecanismos de envejecimiento de los aislantes de los devanados de este tipo de motores. Mediante ensayos de vida útil, se pretende hallar un parámetro que permita relacionar sus cambios con el tiempo de vida remanente del aislante. De este modo, serı́a posible plantear un sistema de monitorización que sea capaz de predecir el envejecimiento de los aislantes de la máquina. 1.2. Estructura del documento El capı́tulo 2 trata sobre los distintos componentes del sistema de aislamiento de una máquina eléctrica rotativa. El siguiente capı́tulo está dedicado a analizar cómo es la forma de onda de tensión que afecta a cada uno de estos componentes del aislamiento cuando se alimenta la máquina mediante un convertidor PWM. Al someter a las máquinas a estos esfuerzos adicionales se acelera su envejecimiento, que se produce, como se explica en el capı́tulo 4, según dos mecanismos: acumulación de carga espacial y descargas parciales. El capı́tulo 5 se dedica a exponer los principales resultados sobre el tema descritos en la bibliografı́a y, por último, en el capı́tulo 6 se presenta el plan de trabajo propuesto para el desarrollo de la tesis. Capı́tulo 2 Sistemas de aislamiento de las máquinas rotativas Los devanados de rotor y de estator consisten en varios componentes, cada uno de los cuales tiene su función. Principalmente, se puede hablar de los conductores, el núcleo de hierro y el sistema de aislamiento. Esta tesis se centra en el sistema de aislamiento del estator de máquinas de corriente alterna de baja tensión. Su mantenimiento resulta más crı́tico que el del rotor [1], ya que por éste suelen circular corrientes continuas o de muy baja frecuencia, en el caso de rotor devanado, o simplemente no existe sistema de aislamiento, si se trata de un rotor de jaula de ardilla. Las funciones principales del sistema de aislamiento [2] son: aislar los conductores entre sı́ y respecto del núcleo mantener los conductores en una posición fija en algunos casos, prevenir el calentamiento de los conductores, permitiendo la evacuación del calor El sistema de aislamiento del estator de máquinas de baja tensión está constituido básicamente por materiales orgánicos. El mantenimiento de los devanados del estator se suele dirigir básicamente al ensayo de su sistema de aislamiento, por ser el componente más expuesto a fallo. En los devanados eléctricos se emplean diversos tipos de materiales aislantes, caracterizados por sus propiedades mecánicas y por la temperatura máxima que pueden soportar sin alterarse. Se pueden clasificar en uno de los siguientes tres grupos: Materiales aislantes para conductores 5 2. Sistemas de aislamiento de las máquinas rotativas 6 Materiales aislantes para ranuras y fases Barnices y resinas de impregnación, relleno y acabado. 2.1. Materiales aislantes para conductores Los conductores utilizados en los arrollamientos de una máquina eléctrica deben ir recubiertos de un material aislante que soporte tensiones y temperaturas superiores a las de funcionamiento. Entre los más utilizados destacan [2]: Hilos o pletinas esmaltadas, es decir, recubiertas de una o dos capas de barniz aislante de gran elasticidad y dureza, en el caso de máquinas de baja tensión. Los más utilizados hoy en dı́a están realizados a base de poliéster, poliuretano, poliamida y silicona. Hilos o pletinas recubiertos, de alta resistencia térmica, cuando se trata de máquinas de media tensión. En este caso, los conductores, desnudos o esmaltados, son recubiertos de una o más capas a base de cintas de fibra de vidrio, poliéster o poliamida, y también de mica, e incluso pueden estar tratados con resinas de silicona y esmaltes de poliéster o de polietileno. En este trabajo se van a estudiar principalmente los hilos esmaltados, que son los más utilizados para máquinas de pequeña y mediana potencia, debido a su menor grosor y a sus buenas propiedades térmicas. En este caso, se suelen utilizar un aislamiento de poliamida-imida, o poliéster con recubrimiento de poliamida-imida. Además, en los últimos años se han introducido nuevos materiales para hacer los barnices resistentes a las descargas parciales (DP) y, por tanto, a la degradación que éstas producen. Ası́, los nuevos hilos esmaltados contienen óxidos de metales, como TiO2 o CrO2 . 2.2. Materiales aislantes para ranuras y fases Además del aislamiento propio de los conductores, dentro de la ranura existen [2]: aislamiento entre conductores de una misma bobina aislamiento entre bobinas situadas en la misma ranura, o entre cabezas de bobina aislamiento de la ranura, que aı́sla del hierro todo el arrollamiento 2. Sistemas de aislamiento de las máquinas rotativas 7 cierre de ranura, que es un refuerzo mecánico, que impide que se salgan las bobinas una vez introducidas en la ranura El corte transversal de una ranura de este tipo se puede ver en la Figura 2.1. En general, en cada ranura hay dos bobinas, normalmente de fases diferentes. Por tanto, el aislamiento de fase es el que separa las dos bobinas. Habitualmente, se utiliza papel de aramida, comercializado por Dupont con la marca Nomex. Dependiendo de la tensión a la que trabaje la máquina, este papel tendrá entre 0.1 y 0.5 mm de espesor. Otro material que se usa normalmente es el Mylar o Dacron, que tiene una mejor resistencia mecánica que el Nomex. El mismo material se utiliza como aislamiento de ranura. Figura 2.1: Esquema del aislamiento en una ranura de estator [2]. 2.3. Barnices y resinas de impregnación, relleno y acabado La mayorı́a de los devanados de estator de máquinas de baja tensión son revestidos por una capa de barniz o resina una vez que la bobina ha sido insertada en la ranura. De este modo, se consigue un aumento en sus propiedades dieléctricas y mecánicas, ası́ como de la resistencia a la contaminación y la humedad. Además, teniendo en cuenta que las DP que dañan el aislamiento de conductor se producen en los huecos que quedan entre ellos, el relleno mediante barniz adquiere un papel crı́tico. La NEMA (National Electrical Manufacturers Association) define un barniz para aislamiento eléctrico como una solución de resinas naturales o sintéticas y 2. Sistemas de aislamiento de las máquinas rotativas 8 modificadores, que se transforman debido a una acción quı́mica, formando una pelı́cula tras la evaporación de los disolventes. En la actualidad, los materiales usados con este fin son poliamida y poliimida, como barnices, y poliéster y epoxi como resinas. Según el método de aplicación, los barnices se pueden clasificar en [3]: 1. Barnices de secado al aire, que suelen estar elaborados a base de resinas sintéticas, se emplean en reparaciones de las máquinas. 2. Barnices de secado al horno se emplean para la impregnación de toda clase de máquinas eléctricas, una vez que han sido devanadas. Capı́tulo 3 Distribución de tensiones en máquinas alimentadas mediante PWM Los controladores de velocidad emplean diferentes técnicas para suministrar al motor la forma de onda de tensión requerida. Entre ellas, la modulación por ancho de pulso (Pulse Width Modulation, PWM) es una de las más usadas, gracias al desarrollo de los IGBTs. Este dispositivo puede alcanzar frecuencias de conmutación muy elevadas (hasta de 20 kHz), consiguiendo reducir las pérdidas por conmutación. Ası́, se logra suministrar una tensión libre de armónicos de baja frecuencia, responsables de las oscilaciones de par y de velocidad. Sin embargo, esto conlleva la generación de armónicos de alta frecuencia, que causan una distribución desigual de tensiones. La forma de onda generada por un convertidor PWM no es senoidal, sino que consiste en una serie de pulsos de la misma amplitud, con una anchura modulada mediante diferentes métodos. Las ondas caracterı́sticas resultantes se muestran en la Figura 3.1. Los parámetros que se deben ajustar son los siguientes: La frecuencia de los pulsos, que viene dada por la frecuencia de conmutación de los dispositivos electrónicos que forman parte del convertidor. La frecuencia de cambio de polaridad, que se determina a partir de la velocidad deseada en el motor. La amplitud de cada pulso, que es constante y determinada por el nivel del circuito intermedio de continua. El ancho de los pulsos, que está determinado por la tensión de salida deseada: cuanto más ancho sea el pulso, mayor será la tensión de salida media. 9 3. Distribución de tensiones en máquinas alimentadas mediante PWM 10 Figura 3.1: Tensiónes fase-neutro y fase-fase a la salida del inversor [4]. Cuando se conecta un motor a la salida de un inversor, se observan sobretensiones seguidas de oscilaciones en los terminales del motor. Esto es debido a que el devanado de una máquina está formado por una serie de bobinas, cada una de las cuales se puede modelar como una resistencia con una inductancia en serie con un condensador en paralelo, y que, por tanto, tiene caracterı́sticas similares a una lı́nea de transmisión. Si existe un desajuste de las impedancias caracterı́sticas entre el motor, el cable y el inversor, y se transmiten señales escarpadas, pueden aparecer reflexiones de onda. Esto provoca oscilaciones y la amplificación de los picos de tensión que aparecen en los terminales de la máquina. Su amplitud depende de la longitud del cable y del tiempo de subida de los pulsos, pudiendo incluso llegar a ser doble cuando la impedancia de entrada del motor es considerablemente mayor que la impedancia caracterı́stica del cable [5]. En los siguientes apartados se expone cómo es la forma de onda que soportan los distintos componentes del sistema de aislamiento del motor. 3.1. Tensiones fase-fase La Figura 3.2 muestra las tensiones medidas a la salida del inversor y en los terminales de un motor [6]. Las sobreoscilaciones que aquı́ aparecen son debidas, como se indicó previamente, a un desajuste entre las impedancias del motor, el cable y el inversor. 3. Distribución de tensiones en máquinas alimentadas mediante PWM 11 Figura 3.2: Tensión fase-fase (a) a la salida del inversor, (b) en los terminales del motor [6]. La magnitud de la sobretensión depende de la longitud del cable que une el inversor y el motor y del tiempo de subida de los pulsos del inversor [7]. En la Figura 3.3 se observa que se puede llegar a doblar la magnitud de la tensión de los pulsos de salida del inversor. Es cierto que esta sobretensión se produce sólo durante un breve periodo de tiempo, pero se repite durante miles de veces por segundo. Esto contribuye a la aceleración de la degradación del aislante, sobre todo si se supera la tensión de aparición de descargas parciales o PDIV (Partial Discharge Inception Voltage). 3.2. Tensiones fase-neutro El aislamiento de ranura aı́sla todo el devanado del núcleo de hierro, que está puesto a tierra por motivos de seguridad. Como se puede observar en la Figura 3.4, la tensión que soporta este aislamiento está constituida por una secuencia de pulsos bipolares de ancho modulado. También están sometidas a sobretensiones y oscilaciones debido al desajuste entre las impedancias del cable y del motor. 3. Distribución de tensiones en máquinas alimentadas mediante PWM Figura 3.3: Tensión pico-pico (pu) vs. longitud del cable y tiempo de subida [8]. Figura 3.4: Tensión fase-neutro [9]. 12 3. Distribución de tensiones en máquinas alimentadas mediante PWM 3.3. 13 Tensiones entre vueltas La diferencia entre la tensión fase-neutro de dos vueltas que queden adyacentes es la tensión que debe soportar el aislamiento entre vueltas. En las máquinas de baja tensión (menor de 1000 V) el devanado del estator se fabrica con hilos de sección circular, rellenándose la ranura de forma aleatoria. En este tipo de devanados, la distribución de tensiones entre vueltas es muy desigual ante un frente de onda escarpado. A medida que se transmite a lo largo del devanado, la forma de onda atenúa su frente de subida y suaviza las sobretensiones. De este modo, pierde parte de sus armónicos de alta frecuencia que son filtrados por la inductancia serie y la capacitancia paralelo que modelan el comportamiento del devanado a alta frecuencia. La mayor parte de la caı́da de tensión se produce en las primeras vueltas. En este tipo de devanados es posible que la primera vuelta quede junto a una de las últimas, llegándose a soportar, en ese caso, la máxima tensión en el aislamiento que separa ambas vueltas. En la Figura 3.5 se puede ver la tensión fase-neutro de dos vueltas adyacentes, ası́ como la diferencia entre ambas, correspondiente a la tensión entre vueltas. Figura 3.5: Tensión fase-neutro de dos vueltas adyacentes (V1 y V2) y tensión entre vueltas (V1-V2) [6]. Capı́tulo 4 Mecanismos de envejecimiento Según la norma IEC-60505 [10] se define envejecimiento como los cambios irreversibles en las propiedades de un sistema eléctrico de aislamiento, debido a la acción de uno o más factores de influencia. Se habla de dos tipos de envejecimiento [11]: Intrı́nseco, que se produce cuando la tensión de alimentación es menor que el PDIV, o tensión de aparición de descargas parciales. En ese caso, se produce inyección y desplazamiento de carga, por lo que resulta interesante conocer los mecanismos de acumulación de carga espacial. Esto puede causar un aumento local del campo eléctrico, que lleva a la degradación del aislante, debido a la generación de DP causada por la disminución del PDIV, o a la ruptura dieléctrica. Además el tiempo de subida de la tensión aplicada influye en la tasa de envejecimiento. Extrı́nseco, que se produce a tensiones superiores al PDIV y que, por tanto, es debido a las DP. En ese caso, el envejecimiento es independiente del tiempo de subida y de la forma de onda. Los factores influyentes son la magnitud de la tensión, la frecuencia, y la polaridad de los pulsos. En los siguientes apartados, se van a estudiar los fenómenos asociados a cada uno de estos dos tipos de envejecimiento: la acumulación de carga y las descargas parciales. 4.1. Acumulación de carga espacial El término carga atrapada se refiere a la carga acumulada en un material aislante con respecto a las condiciones neutras [12]. En general, no se tiene en cuenta la acumulación 14 4. Mecanismos de envejecimiento 15 de carga en el diseño de sistemas de aislamiento, considerando que éste se comportará de forma ideal y la carga sólo estará presente en los electrodos. Sin embargo, se ha observado que la acumulación de carga es un fenómeno que ocurre tı́picamente en materiales sometidos a campos eléctricos elevados [13] [14]. Esta acumulación de carga puede hacer que aumente el esfuerzo eléctrico al que están sometidos los materiales poliméricos, acelerando su envejecimiento. Las cargas espaciales pueden aparecer en un aislamiento debido a varios factores: Inyección de carga desde los electrodos. Disociación o ionización de moléculas del material. Contaminación del ambiente. Los electrodos pueden introducir tanto carga negativa (electrones) como carga positiva (huecos). Este proceso depende de varias condiciones: material de los electrodos, defectos superficiales, impurezas, etc. La carga espacial se puede clasificar según sea su signo en relación con el signo del electrodo más cercano [15]. Ası́, si éstos coinciden se habla de homocarga, que se suele generar por inyección de carga. En ese caso, se reduce el campo eléctrico local cerca del electrodo, pero aumenta en el interior del material. Si la carga tiene el signo contrario al electrodo más cercano, se habla de heterocarga. Ésta se suele generar por la disociación de iones que se produce al aplicar un campo eléctrico a un material. Estos iones se desplazan hasta el electrodo opuesto, por atracción, donde pueden quedar atrapados. Como consecuencia, aumenta el campo cerca de los electrodos, disminuyendo en el interior del material. En la Figura 4.1 se muestra un esquema de la diferencia entre los dos tipos de carga espacial. Medida de la distribución de la carga espacial Existen diversos métodos para la medida de la distribución de la carga espacial en dieléctricos, destacando los métodos acústicos y los métodos ópticos [15]. Los métodos de medida acústica de distribución de carga espacial en materiales aislantes sólidos se basan en la propagación de una onda acústica a través del material. Los principales son el PEA (Pulsed Electroacustic, o electroacústica pulsada) y el PWP (Pressure Wave Propagation, o propagación de la onda de presión). En la actualidad existen equipos comerciales que utilizan ambos. Los métodos ópticos se basan en la aparición de birrefringencia por el efecto 4. Mecanismos de envejecimiento 16 Figura 4.1: Distorsión del campo eléctrico entre dos electrodos planos paralelos debido a (a) inyección de homocarga y (b) inyección de heterocarga [15]. fotoelástico o el efecto electroóptico de Kerr, debido a una tensión mecánica interna en un material sólido o lı́quido. 4.2. Descargas parciales De acuerdo con la norma UNE 21-313-85 [16] una descarga parcial es una descarga eléctrica cuyo trayecto puentea sólo parcialmente el aislamiento entre conductores. Desde un punto de vista práctico, cuando ocurre una descarga parcial se produce un cambio rápido en la configuración del campo eléctrico, dando lugar a una corriente que fluye en un conductor conectado al resto del sistema. Esto es lo que permite su detección mediante métodos eléctricos. 4.2.1. Tipos de descargas parciales Se pueden distinguir tres tipos de descargas parciales: Descargas internas, que son las que ocurren en huecos de sólidos, donde suele haber gas. 4. Mecanismos de envejecimiento 17 Descargas superficiales, que son las que aparecen en las interfases de los dieléctricos, cuando existe un campo tangencial. Corona, que son aquellas que ocurren en puntas metálicas o en zonas con pequeño radio de curvatura, en las que se produce una intensificación del campo eléctrico. Descargas internas Las descargas internas tienen lugar en huecos de dieléctricos sólidos, que aparecen durante el procesado, y que suelen estar rellenos de gas. Para cada gas, la tensión a la que ocurre la ruptura varı́a con la presión. Esto se representa por la curva de Paschen, que se muestra en la Figura 4.2. Figura 4.2: Curva de Paschen: Tensión de ruptura de una cavidad llena de aire [17]. Descargas superficiales Las descargas superficiales ocurren en las interfases de los dieléctricos cuando existe un campo eléctrico tangencial a éstas. La tensión eléctrica a la que aparecen este tipo de descargas es relativamente baja. En la Figura 4.3 se muestra esta tensión en láminas metálicas para atmósferas de aire y de aceite. 4. Mecanismos de envejecimiento 18 Figura 4.3: Descargas superficiales, en agua y en aceite en el extremo de una lámina metálica [17]. Corona Las descargas tipo corona son aquellas que ocurren en las puntas metálicas que se encuentran en un campo eléctrico. Las tensiones de aparición de este tipo de descarga se muestran en la Figura 4.4. El efecto corona es una fuente de interferencias cuando se están realizando ensayos de descargas parciales. Por ello, se deben evitar puntas metálicas en los electrodos de ensayo. 4.2.2. Métodos de medida de descargas parciales Las descargas parciales se miden fundamentalmente mediante métodos eléctricos, aunque también existen métodos no eléctricos para su medida. Estos últimos no permiten medidas cualitativas, y se basan en algunos fenómenos fı́sicos que acompañan a la descarga. Métodos eléctricos. Es el método más utilizado para detectar DP. Se basan en la detección de la carga desplazada en cada descarga, utilizando un circuito externo de medida, como se explica posteriormente. Métodos no eléctricos, destacando, entre otros, los siguientes: • Detección de ruido. Las descargas externas (descargas superficiales y corona) producen ondas acústicas, que se pueden detectar mediante sensores de 4. Mecanismos de envejecimiento 19 Figura 4.4: Tensión de aparición de descargas parciales en función del radio de la punta metálica [17]. ultrasonidos, que tienen un ancho de banda de hasta unos 30 kHz. Las descargas internas también se pueden medir mediante este método, aunque su detección presenta más problemas. • Detección de luz. Se aplica a la detección de descargas externas, utilizando fotografı́as con tiempos de exposición largos y pelı́culas sensibles. Por ser los más utilizados en la bibliografı́a y los que se utilizarán en esta tesis, a continuación se presentan brevemente los circuitos de ensayo utilizados en los métodos eléctricos Circuitos de ensayo en los métodos eléctricos de medida de DP La norma UNE 21-313-85 [16] describe los circuitos de ensayo y medida que pueden utilizarse en el ensayo de medida de descargas parciales. Las DP consideradas son aquellas localizadas en medios aislantes, restringidas a una única zona del dieléctrico de ensayo y que afectan sólo a una parte del aislamiento entre conductores. Las DP se presentan generalmente bajo la forma de impulsos individuales, que pueden detectarse como impulsos eléctricos en un circuito externo conectado al objeto ensayado. Los circuitos de ensayo para medida de DP incorporan una impedancia de medida conectada en serie entre el objeto de ensayo y tierra, o bien, entre bornes del objeto 4. Mecanismos de envejecimiento 20 de ensayo por medio de un condensador de acoplamiento adecuado. La mayorı́a de los circuitos utilizados, se basan en uno de los esquemas representados en la Figura 4.5. Figura 4.5: Esquemas de circuitos de medida de DP Estos circuitos se componen principalmente de: El objeto ensayado, que se representa como la capacidad Ca . Un condensador de acoplamiento, Ck . La impedancia de medida, Zm , el cable de conexión y el aparato de medida. Una impedancia o filtro, Z, que a veces se añade para reducir las perturbaciones generadas por la fuente de alta tensión. Las descargas que se producen en el objeto de ensayo provocan transferencia de carga al circuito de ensayo, que produce impulsos de corriente a través de la impedancia de medida. Esta carga, conocida como carga aparente es la que realmente se mide, ya que la carga real que se moviliza durante la descarga no es accesible. Se considera que la carga aparente es aquella que, inyectada en bornes del objeto de ensayo, proporcionarı́a la misma lectura en el aparato de medida que la descarga parcial propiamente dicha [16]. La calibración del equipo de medida proporciona la relación entre la carga aparente medida y la carga real de la descarga. Capı́tulo 5 Estado del arte A continuación, se muestra una pequeña panorámica sobre las principales lı́neas de investigación y las conclusiones más relevantes sobre el tema. En primer lugar, se describirán las conclusiones principales a las que han llegado diversos autores sobre qué factores influyen en el envejecimiento de los aislantes estudiados. Posteriormente, se analizan los métodos de análisis de datos empleados para el estudio de las descargas parciales y de la carga atrapada. 5.1. Envejecimiento de aislantes en máquinas rotativas de baja tensión Para evaluar cómo afectan los distintos factores al envejecimiento del material, se llevan a cabo ensayos sobre distintos tipos de muestras: pares trenzados, pelı́culas finas de materiales poliméricos, bobinas, etc, variando la forma y la magnitud de la onda de tensión aplicada. La frecuencia también varı́a hasta llegar a la de conmutación de los IGBTs. Además, en la bibliografı́a se encuentran resultados de ensayos realizados en distintas condiciones ambientales (de temperatura y humedad). 5.1.1. Influencia de la tensión pico-pico de alimentación La bibliografı́a consultada coincide en que la magnitud de la tensión pico-pico de alimentación tiene una gran influencia en la aceleración del envejecimiento de los aislantes [18]. De hecho, algunos autores, Foulon [19] entre otros, proponen la siguiente ley exponencial: 21 22 5. Estado del arte N = V −n (5.1) que relaciona el número de pulsos hasta el fallo, N , con la tensión aplicada, V . Figura 5.1: Resultados experimentales de la ley de envejecimiento del aislamiento entre vueltas de un motor [19]. 5.1.2. Influencia del tiempo de subida de la tensión de alimentación De acuerdo con la norma IEC 62068-1 [18], el tiempo de subida de los pulsos de la tensión de alimentación puede influir en el proceso de deterioro del aislamiento. Es decir, cuanto menor sea el tiempo de subida, mayor será la tensión que existe entre espiras adyacentes y, por tanto, menor será el tiempo de vida. Sin embargo, algunos experimentos contradicen la afirmación anterior: Foulon [19] y Kaufhold [20] estudiaron el número de pulsos hasta el fallo y concluyen, cada uno por su parte, que no depende de la frecuencia del pulso ni del tiempo de subida de la onda. Lebey [21] estudió la influencia de la frecuencia de los pulsos y del tiempo de subida en aislamientos de epoxi mediante espectrocopı́a dieléctrica. Los resultados, sin embargo, no permitieron relacionar el envejecimiento del aislamiento con el tiempo de subida, la frecuencia y la polaridad de los pulsos. No obstante, afirma 5. Estado del arte 23 que existe influencia del tiempo de subida en la aparición de cargas atrapadas en la superficie del aislante, que aparecen al aumentar la velocidad de subida [22]. Yin [5], por su parte, llega a una conclusión similar. 5.1.3. Influencia de la forma de la onda de la tensión de alimentación La forma de onda (senoidal o cuadrada), de acuerdo con los resultados expuestos por Bellomo [23] y Fabiani [6], no influye en el envejecimiento de los aislantes. El efecto de la polaridad se estudió sometiendo al aislante a pulsos cuadrados bipolares y unipolares, éstos últimos, positivos y negativos. La tensión cuadrada bipolar acelera más el envejecimiento que la unipolar ([6], [20]). Además, el tiempo de vida es menor con pulsos unipolares negativos [5]. Este fenómeno, se podrı́a explicar por la diferencia en la formación de carga espacial. 5.1.4. Influencia de la frecuencia de la tensión de alimentación Varios autores han estudiado si la frecuencia de la tensión de alimentación influye en su tiempo de vida. Según se ha visto previamente, el número de pulsos que puede soportar un aislante es el que determina su tiempo de vida. Por ello, algunos autores como Fabiani [6], incluyen la frecuencia como factor clave en el envejecimiento ya que al incrementar la frecuencia el número de pulsos que soporta un aislante en un tiempo determinado es mayor. Sin embargo, otros autores han estudiado si el envejecimiento se acelera al cambiar la frecuencia de los pulsos de la alimentación. Según Foulon [19] o Kaufhold [20] esto no es ası́. Es decir, el envejecimiento no se acelera si el tiempo de descanso entre los pulsos disminuye según se muestra en la Figura 5.2. Yin [24], por el contrario, observó en uno de sus experimentos que, con ondas cuadradas de un tiempo de subida de aproximadamente 83 KV /µs, existe una frecuencia a partir de la cual el envejecimiento se acelera. Esto se observa en la Figura 5.3. En este caso, por debajo del punto de transición (5 kHz) el tiempo de vida es inversamente proporcional a la frecuencia (L = B/f , siendo B una constante del modelo), mientras que por encima aumenta el ritmo de envejecimiento (L = C/f 2 , siendo C una constante del modelo). 5. Estado del arte 24 Figura 5.2: Efecto de la frecuencia de los pulsos en el tiempo y número de pulsos hasta la ruptura del dieléctrico (se representa el cuantil 63 % de una distribución de Weibull con el 95 % de confianza) [20]. Figura 5.3: Tiempo de fallo en función de la frecuencia de alimentación, a 4 y 5 KV y temperatura ambiente [24]. 5. Estado del arte 5.1.5. 25 Influencia de la temperatura A elevadas temperaturas, el envejecimiento eléctrico se incrementa [18]. El aumento de la temperatura del aislante puede provocar el incremento de la permitividad dieléctrica del material, ya que al tener las moléculas mayor movilidad pueden alinearse con el campo eléctrico más fácilmente. Esto eleva el campo eléctrico en los huecos de gas adyacentes, por lo que crece la actividad de DP. Este efecto se ve potenciado por el incremento de la presión en el hueco de gas. 5.1.6. Influencia de la humedad La humedad del medio en el que se encuentra el material aislante puede alterar la rigidez dieléctrica del aire, y por tanto la actividad de DP. Además, la humedad puede alterar la conducción de cargas en la superficie del aislante, lo que afecta al envejecimiento del material [18]. 5.1.7. Factores que afectan al PDIV La tensión de aparición de DP (PDIV) determina la tensión a partir de la cual aparecen DP en el aislamiento. Existen diversas hipótesis sobre cuáles son los factores que influyen en el valor del PDIV para un material determinado. Pfeiffer [25] ha estudiado la influencia en el PDIV de la temperatura y la humedad conjuntamente. Parece que, aunque no existe influencia de estos dos factores con tensiones de 50 Hz, cuando en la alimentación hay pulsos de alta frecuencia influyen significativamente. Fabiani [6] afirma que el principal factor que determina el PDIV es la carga atrapada. Por otro lado, Kaufhold [20] concluye que el PDIV disminuye si aumenta la temperatura del ambiente o si disminuye el espesor del aislamiento (Figura 5.4). 5.2. Utilización de las medidas de descargas parciales para predecir el envejecimiento La técnica de medida de DP es un método generalmente aceptado para la detección de defectos en dieléctricos. Sin embargo, es difı́cil definir niveles máximos admisibles de 5. Estado del arte 26 Figura 5.4: Efecto de la temperatura en la capacitancia y el PDIV [20]. DP, porque normalmente dependen del sistema de aislamiento. Además, la atenuación y el ancho de banda del sistema de medida tienen una gran influencia en las magnitudes obtenidas. Por otro lado, si se tienen datos sobre un sistema de aislamiento determinado medido con un sistema de detección apropiado, se podrán identificar DP inusualmente elevadas. El grado de envejecimiento en el aislante podrı́a estar relacionado con la carga implicada en cada DP. Según la norma IEEE 1434 [26], en medidas de DP durante el funcionamiento de la máquina, los cambios en su magnitud pueden ayudar a identificar la fuente de DP y la severidad del deterioro. Los métodos clásicos [16] de análisis de datos de DP estudian la distribución estadı́stica de la magnitud de las descargas y la fase del ciclo de alimentación en que ocurren. Sin embargo, algunos autores, [27], [28], proponen estudiar las caracterı́sticas no periódicas de las descargas individuales. Ası́ se podrı́an describir qué cambios se producen en los parámetros de los pulsos de DP, a medida que se envejece el material. Los principales parámetros que se pueden estudiar al respecto se muestran en la Figura 5.5 y son los siguientes: La altura del pulso El tiempo de subida entre el 10 % y el 90 % La anchura del pulso en el nivel del 50 % 5. Estado del arte 27 La anchura del pulso en el nivel del 20 % Figura 5.5: Parámetros principales del pulso de descarga parcial [29]. Morshuis [29] afirma que se puede establecer una correlación entre la forma del pulso y el estado del dieléctrico. En este contexto, las ondı́culas, o wavelets, parecen ser una buena herramienta para analizar señales no periódicas, ya que extraen las caracterı́sticas en el dominio del tiempo y de la frecuencia. Algunos autores, [28], [30], han estudiado la influencia de la geometrı́a del defecto en la forma del pulso de DP, encontrando una correlación entre la altura de la cavidad donde se producen las DP y la duración del pulso. En sus trabajos, se sugiere que en futuras investigaciones se deberı́a estudiar los parámetros del pulso de DP, como tiempos de subida y de bajada, amplitud, etc, y su cambio por efecto del envejecimiento. Devins [31] expuso que la forma de los pulsos de DP depende en gran medida de la longitud del hueco y de la diferencia entre la tensión en el hueco y el valor de la tensión de aparición de DP. La amplitud del pulso aumenta con la tensión, mientras que las dimensiones del hueco afectan a la duración del pulso. 5. Estado del arte 5.3. 28 Utilización de las medidas de carga superficial para predecir el envejecimiento La mayorı́a de la bibliografı́a consultada, [12], [13], [14], hace referencia a sistemas de medida de carga superficial en cables y aislantes de alta tensión. Sin embargo, las referencias que explican los métodos de medida, aclaran que pueden ser usados en cualquier material donde se quiera investigar el proceso de transporte de carga, [15], [32]. Fabiani, [6], [33], ha estudiado la relación entre la carga espacial y la actividad de descargas parciales en hilos esmaltados, a los que se les aplicaron tensiones de polarización durante un tiempo suficientemente elevado (3600 segundos). En su estudio analizó materiales convencionales, ası́ como otros considerados resistentes a las DP. Con esto, se pretendı́a estudiar el efecto de la acumulación de carga espacial debido a los aditivos que se le añaden a los esmaltes para soportar la alimentación PWM. Estos aditivos (óxidos inorgánicos, antioxidantes y otras impurezas) pueden constituir puntos adicionales de acumulación de cargas. Sus conclusiones indican que la medida de carga espacial, o la conductividad, puede proporcionar información sobre cómo afectarán las DP al material. Otros autores [34] han estudiado el efecto de un impulso de tensión en la acumulación de carga. Según sus observaciones teóricas y empı́ricas, la densidad de carga superficial aumenta cuando disminuye el tiempo de subida del frente de onda. Esto contradice el estudio de Fabiani [33] que muestra que los hilos esmaltados acumulan carga cuando se someten a una tensión continua o unipolar, incluso de alta frecuencia. Capı́tulo 6 Planteamiento y fases de la tesis La utilización de motores eléctricos accionados por convertidores electrónicos en aplicaciones a velocidad variables se incrementa dı́a a dı́a. Esto supone someter al aislamiento a sobretensiones repetitivas debido a flancos de subida extremadamente rápidos. Si se supera la tensión de aparición de descargas parciales, el envejecimiento del aislamiento se acelera. Por ello, el número de fallos de los motores eléctricos de baja tensión en un tiempo corto de vida, ha aumentado drásticamente en los últimos años. La objetivo principal de la tesis es desarrollar un sistema que permita predecir el tiempo de vida útil del aislamiento del motor. Se partirá de la hipótesis de que las caracterı́sticas de los pulsos de DP cambian a medida que el aislante envejece; según lo expuesto en el capı́tulo anterior, algunos autores, [28], [29], [30], afirman que se puede establecer una correlación entre la forma de los pulsos de DP y el grado de envejecimiento del dieléctrico. Para alcanzar este objetivo general deben cumplirse los objetivos que se indican a continuación: Desarrollar un sistema de medida de descargas parciales. Determinar un parámetro medible de los pulsos DP que cambie con el envejecimiento. Determinar los factores que influyen en el envejecimiento del aislante. El plan de trabajo propuesto para alcanzar los objetivos expuestos se enumeran en el resto del capı́tulo. 29 6. Planteamiento y fases de la tesis 6.1. 30 Revisión bibliográfica Se incluye aquı́ esta actividad, aunque ya se ha realizado una amplia búsqueda que se cita al final de este documento. Sin embargo, la búsqueda bibliográfica es una labor continua durante el desarrollo de la investigación, por lo que proseguirá hasta la finalización de la tesis. 6.2. Fase experimental Este aspecto es una de las partes principales de la tesis. En la fase experimental se estudiará cómo determinar el grado de envejecimiento de un material aislante mediante la caracterización de los pulsos de descargas parciales que se generan en su interior. Para ello, será necesario desarrollar un sistema de instrumentación adecuado para medir las DP y un criterio de caracterización de DP. 6.2.1. Desarrollo de una sonda de medida de DP Actualmente, para la medida de DP se dispone en el Laboratorio de Alta Tensión de un equipo comercial de medida, que analiza las DP de forma clásica. Es decir, estudia la distribución estadı́stica de la magnitud de las descargas y la fase del ciclo de alimentación en que ocurren. Pero puesto que se pretende analizar la forma de onda de las descargas parciales, es necesario disponer de una sonda para la adquisición de la señal en el osciloscopio. Para ello, se ha trabajado en el desarrollo de una sonda basada en una bobina de Rogowski, que aparece en la Figura 6.1. Por otro lado, se dispone en el Laboratorio de Alta Tensión de varios transformadores de corriente [35] con un gran ancho de banda, como se requiere para medir pulsos de alta frecuencia. 6.2.2. Caracterización de las señales de DP Para calibrar el sistema de medida de DP desarrollado es necesario caracterizar los diferentes tipos de pulsos de DP. Para generar los distintos tipos de descargas (descargas internas, descargas superficiales y corona) se emplearán electrodos con diversas geometrı́as: 6. Planteamiento y fases de la tesis 31 Figura 6.1: Bobina de Rogowski Geometrı́a punta-plano, para descargas tipo corona. Geometrı́a plano-plano con una lámina de aislante, para descargas superficiales. Geometrı́a punta-plano con una lámina de aislante que tenga un hueco interno, para descargas internas. Para analizar estas señales, y poder caracterizarlas, se usará la técnica matemática de ondı́culas (o wavelets) que permite localizar señales de muy corta duración, distinguiéndolas del ruido. A partir de los resultados obtenidos, se podrá desarrollar adecuadamente el sistema de medida de pulsos de DP. 6.2.3. Experimentos de envejecimiento Los ensayos de envejecimiento, que son bastante comunes en la bibliografı́a consultada, proporcionan una base adecuada para la comparación de los resultados. Los experimentos se realizarán sobre pares trenzados de hilos esmaltados de material comercial, tanto convencionales, como resistentes a descargas parciales. Las probetas para el experimento se prepararán de acuerdo a la norma EN 60851-5:1996 [36]. Además de registrar el tiempo de vida de cada muestra, se hará un registro periódico de la forma del pulso de descarga parcial. Con esto, se pretende analizar la correlación entre el grado de envejecimiento del aislante y los parámetros que caracterizan la descarga parcial, según el criterio obtenido anteriormente. Ası́ mismo, se medirán parámetros eléctricos que caracterizan al dieléctrico, como son la permitividad relativa del dieléctrico, ², y la rigidez dieléctrica. 6. Planteamiento y fases de la tesis 32 Estos ensayos se realizarán a diferentes frecuencias de alimentación y variando el tiempo de subida de los pulsos. 6.3. Análisis de datos A partir de los resultados obtenidos en la fase experimental se llevará a cabo un análisis de los datos para determinar los mecanismos de envejecimiento de los materiales estudiados. Para ello, se emplearán modelos estadı́sticos, como la distribución de Weibull, y técnicas matemáticas, como las ondı́culas, que, según refleja la bibliografı́a [28], [30], están teniendo un gran auge en los últimos años para el análisis de este tipo de fenómenos. 6.4. Medios disponibles Para el desarrollo de esta tesis se dispone de la instrumentación del Laboratorio de Alta Tensión, incluyendo: Medidor de descargas parciales LDS-6 Control de tensión LD5 Osciloscopio Lecroy WavePro DSO Electrodo de entrehierro ajustable que permite generar descargas parciales en una muestra. 6.5. Cronograma En la siguiente tabla se muestra la planificación de actividades para la tesis, especificada en trimestres: 33 6. Planteamiento y fases de la tesis Activ. Mar05 Jun05 Sep05 Dic05 Mar06 Jun06 Sep06 Dic06 Mar07 Jun07 6.1 x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x x 6.2 6.2.1 6.2.2 6.2.3 6.3 Resultados Índice de figuras 2.1. Esquema del aislamiento en una ranura de estator [2]. . . . . . . . . . . 7 3.1. Tensiónes fase-neutro y fase-fase a la salida del inversor [4]. . . . . . . . 10 3.2. Tensión fase-fase (a) a la salida del inversor, (b) en los terminales del motor [6]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 3.3. Tensión pico-pico (pu) vs. longitud del cable y tiempo de subida [8]. . . 12 3.4. Tensión fase-neutro [9]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12 3.5. Tensión fase-neutro de dos vueltas adyacentes (V1 y V2) y tensión entre vueltas (V1-V2) [6]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 4.1. Distorsión del campo eléctrico entre dos electrodos planos paralelos debido a (a) inyección de homocarga y (b) inyección de heterocarga [15]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16 4.2. Curva de Paschen: Tensión de ruptura de una cavidad llena de aire [17]. 17 4.3. Descargas superficiales, en agua y en aceite en el extremo de una lámina metálica [17]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18 4.4. Tensión de aparición de descargas parciales en función del radio de la punta metálica [17]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19 4.5. Esquemas de circuitos de medida de DP . . . . . . . . . . . . . . . . . 20 5.1. Resultados experimentales de la ley de envejecimiento del aislamiento entre vueltas de un motor [19]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22 34 ÍNDICE DE FIGURAS 35 5.2. Efecto de la frecuencia de los pulsos en el tiempo y número de pulsos hasta la ruptura del dieléctrico (se representa el cuantil 63 % de una distribución de Weibull con el 95 % de confianza) [20]. . . . . . . . . . . 24 5.3. Tiempo de fallo en función de la frecuencia de alimentación, a 4 y 5 KV y temperatura ambiente [24]. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24 5.4. Efecto de la temperatura en la capacitancia y el PDIV [20]. . . . . . . . 26 5.5. Parámetros principales del pulso de descarga parcial [29]. . . . . . . . . 27 6.1. Bobina de Rogowski . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31 Bibliografı́a [1] E.M. Fort, “Rotating machine insulation”, IEEE Transactions on Electrical Insulation, vol. 25, no. 1, pp. 137–140, Feb 1990. [2] G.C. Stone, E.A. Boulter, I. Culbert, and H. Dhirani, Electrical Insulation for Rotating Machines, John Wiley and Sons Inc., 2004. [3] F. Martı́nez Domı́nguez, Reparación y bobinado de motores eléctricos, 2001. [4] N. Mohan, Power electronics, converters, applications and design, 1989. [5] W. Yin, “Failure mechanism of winding insulations in inverter-fed motors”, IEEE Electrical Insulation Magazine, vol. 13, no. 6, pp. 18–23, Nov-Dec 1997. [6] D. Fabiani, Accelerated Degradation of AC-motor Winding Insulation Due to Voltage Waveforms generated by adjustable speed drives, Universidad de Bolonia, 2002. [7] E. Persson, “Transients effects in application of PWM inverters to induction motors”, IEEE Transactions on Industry Applications, vol. 28, no. 5, pp. 1095– 1101, Sep-Oct 1992. [8] M.J. Melfi, “Effect of surge voltage risetime on the insulation of low voltage machines fed by PWM converters”, IEEE Transactions on Industry Applications, vol. 34, no. 4, pp. 766–775, Jul-Aug 1998. [9] A. Mbaye, J.P. Bellomo, T. Lebey, J.M. Oraison, and F. Peltier, “Electrical stresses applied to stator insulation in low-voltage induction motors fed by PWM drives”, IEE Proc-Electr. Power Appl., vol. 144, no. 3, pp. 191–198, May 1997. [10] “IEC 60505, ed. 3. Evaluation and qualification of electrical insulation systems”, Tech. Rep., IEC, Junio 2004. [11] C. Hudon, N. Amyot, T. Lebey, P. Castelan, and N. Kandev, “Testing of lowvoltage motor turn insulation intended for pulse-width modulated applications”, IEEE Transactions on Dilectrics and Electrical Insulation, vol. 7, no. 6, pp. 783– 789, Dec 2000. 36 BIBLIOGRAFÍA 37 [12] L.A. Dissado, G. Mazzanti, and G.C. Montanari, “The role of trapped space charges in the electrical aging of insulating materials”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 4, no. 5, pp. 496–506, Aug 1997. [13] G.C. Montanari and D.K. Das Gupta, “Polarization and space charge behavior of unaged and electrically aged crosslinked polyethylene”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 7, no. 4, pp. 474–479, Aug 2000. [14] G.C. Montanari and D. Fabiani, “Evaluation of dc insulation performance based on space-charge measurements and accelerated life tests”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 7, no. 3, pp. 322–328, Jun 2000. [15] T. Takada, “Acoustic and optical methods for measuring electric charge distributions in dielectrics”, IEEE Transactions on dielectrics and electrical insulation, vol. 6, no. 5, pp. 519–547, Oct 1999. [16] “UNE 21-313-85. Medida de descargas parciales”, Tech. Rep., AENOR, Diciembre 1985. [17] F.H. Kreuger, Industrial High Voltage, vol. 2, Delft University Press, 1992. [18] “IEC 62068. Electrical insulation systems. Electrical stresses produced by repetitive impulses. Part 1: General method of evaluation of electrical endurance.”, Tech. Rep., IEC. International Electrothechnical Commission, 2003. [19] N. Foulon, J-P. Lucas, G. Barré, R. Mailfert, and J. Enon, “Investigation of the failure mechanism of insulation subjected to repetitive fast voltage surges”, Electrical manufacturing and coil winding conference, pp. 401–406, Sep 1997. [20] M. Kaufhold, G. Börner, M. Eberhardt, and J. Speck, “Failure mechanism of the interturn insulation of low voltage electric machines fec by pulse-controlled inverters”, IEEE Electrical Insulation Magazine, vol. 12, no. 5, pp. 9–15, Sep-Oct 1996. [21] N. Rieux, V. Pouilles, and T. Lebey, “Dielectric spectroscopy of epoxy based insulation systems aged under functional electrical and thermal conditions”, Conference on Electrical Insulation and Dielectric Phenomena, pp. 361–366, 1994. [22] J.P. Bellomo, T. Lebey, J.M. Oraison, and F. Peltier, “Influence of rise time on the dielectric behavior of stator insulation materials”, Conference on Electrical Insulation and Dielectric Phenomena, pp. 842–845, Oct 1996. [23] J.P. Bellomo, S. Dinculescu, and T. Lebey, “Lifetime of conventional and corona resistant enamel”, IEEE International Symposium on Electrical Insulation, pp. 173–176, Jun 1998. 38 BIBLIOGRAFÍA [24] W. Yin, K. Bultemeier, D. Barta, and D. Floryan, “Critical factors for early failure of magnet wires in inverter-fed motors”, IEEE Conference on Electrical Insulation and Dielectric Phenomena, pp. 258–261, Oct 1995. [25] W. Pfeiffer and M. Paede, “About the influence of the environmental conditions on the partial discharge extinction voltage at high frequency voltage”, IEEE Intemational Symposium on Electrical Insulation, Apr 2000. [26] “IEEE Trial-use guide to the measurement of partial discharges in rotating machinery”, Tech. Rep., IEEE, Agosto 2000. [27] Yu Ming and S. Birlasekaran, “Characterization of partial discharge signals using wavelet and statistical techniques”, IEEE International Symposium on Electrical Insulation, pp. 9–13, Apr 2002. [28] X. Ma, C. Zhou, and I.J. Kemp, “Interpretation of wavelet analysis and its application in partial discharge detection”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 9, no. 3, pp. 447–457, Jun 2002. [29] P.H.F. Morshuis, “Time-resolved discharge measurements”, Conference on Partial Discharge, pp. 43–46, Sep 1993. International [30] T. Brosche, W. Hiller, and E. Fauser, “Novel characterization of PD signals by real time measurement of pulse parameters”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 6, no. 1, pp. 51–59, Feb 1999. [31] J.C. Devins, “The physics of partial discharges in solid dielectrics”, Transactions on Electrical Insulation, vol. 19, pp. 475–495, Oct 1984. IEEE [32] G. Mazzanti, G.C. Montanari, and J.M. Alison, “A space-charge based method for the estimation of apparent mobility and trap depth as markers for insulation degradation-theoretical basis and experimental validation”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 10, no. 2, pp. 187–197, Apr 2003. [33] D. Fabiani, G.C. Montanari, A. Cavallini, and G. Mazzanti, “Relation between space charge accumulation and partial discharge activity in enameled wires under PWM-like voltage waveforms”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 11, no. 3, pp. 393–405, Jun 2004. [34] F. Wang, Y. Qiu, W. Pfiffer, and E. Kuffel, “Insulator surface charge accumulation under impulse voltage”, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, vol. 11, no. 5, pp. 847–854, Oct 2004. [35] “Fast current transformer user´s manual. Rev. 3.1”, Instrumentation. Tech. Rep., Bergoz [36] “UNE-EN 60851. Hilos para bobinas electromagnéticas. Métodos de ensayo.”, Tech. Rep., AENOR, Julio 1997.