Análisis Diferencial de la Curva Involuta de un Cı́rculo. José Marı́a Rico Martı́nez Departamento de Ingenierı́a Mecánica. Universidad de Guanajuato, F. I. M. E. E. Calle Tampico No. 912, Col. Bellavista. CP 36730, Salamanca, Gto., México Tel. +52-464-6480911, Fax: +52-464-6472400. E-mail: [email protected] 1 Objetivo. Este trabajo tiene como objetivo presentar en forma conjunta dos resultados acerca de las propiedades diferenciales de la curva involuta, de un cı́rculo, que son de interés para el estudio de engranes cilı́ndricos. El autor es de la opinión que los resultados presentados aquı́ remedı́an algunas fallas pedagógicas en la introducción al estudio de los engranes presentados en los libros de Mabie y Ocvirck, [2], y Mabie y Rheinholtz, [3]. No se reclama originalidad; sin embargo, se ha tratado de presentar el material de manera que sea accesible a los estudiantes que posean fundamentos en cálculo diferencial y onocimientos básicos de cinemática de la partı́cula. Una derivación semejante a la mostrada aquı́, empleando cálculo vectorial, puede encontrarse en Angeles [1]. 2 Introducción. Partiremos de la siguiente definición de la involuta de un cı́rculo:1 La curva involuta de un cı́rculo es el lugar geométrico de la punta de una cuerda que se desenrolla, manteniéndola tensa, a partir del cı́rculo correspondiente, este cı́rculo se conoce como cı́rculo base. La figura 1 presenta la curva involuta generada a partir de un cı́rculo de radio Rb . El eje X se ha orientado convenientemente para que el punto de inicio de la involuta, A, yazca sobre el eje X. El ángulo θ se denomina el ángulo de rodado de la involuta. De la definición de la curva involuta, se tiene que AB = BP 1 Los (1) términos involuta y evoluta se refieren a la relación existente entre dos curvas, la evoluta es el lugar geométrico del centro de curvatura de la involuta. De manera que existen un sı́n número de curvas involutas y evolutas. 1 Figure 1: Curva Involuta de un Cı́rculo. Por lo tanto, se tienen las siguientes relaciones. tan φ = BP Rb θ =θ = Rb OB o φ = tan−1 θ (2) donde, θ debe estar expresado en radianes. Además Rb θ θ BP √ = = √ r Rb 1 + θ2 1 + θ2 Sen φ = (3) Finalmente, el ángulo ψ está dado por ψ = θ − φ = tan φ − φ. (4) Puesto que este ángulo ψ juega un papel primordial en el desarrollo de la curva involuta, se le denomina inv φ; por lo tanto ψ ≡ inv φ = tan φ − φ. (5) Puede probarse que la función involuta es, entre 90◦ ≥ φ ≥ 0◦ monotónica ascendente y, por lo tanto, invertible. Estos resultados permiten escribir las ecuaciones paramétricas de la curva involuta. x(ψ) = r Cos ψ donde r = Rb 1 + θ2 y(ψ) = r Sin ψ (6) θ = tan φ φ = inv −1 ψ (7) 2 Debe notarse que aún cuando la evaluación de las componentes x y y, como funciones de ψ requiere de los pasos indicados por la ecuación (7); las componentes x y y son efectivamente funciones del ángulo ψ. 3 Determinación de las Propiedades de la Tangente y la Normal a la Curva Involuta. A fin de determinar la pendiente de la tangente a la curva involuta, en un punto arbitrario P , es necesario determinar las siguientes derivadas dx dr = Cosψ − r Senψ dψ dψ (8) dy dr = Senψ + r Cosψ dψ dψ (9) dr dθ dφ dr = dψ dθ dφ dψ (10) dr 1 1 Rb θ = Rb (1 + θ2 )− 2 (2 θ) = √ dθ 2 1 + θ2 (11) dθ = Sec2 φ dφ (12) dψ Sin2 φ 1 = Sec2 φ − 1 = −1= = tan2 φ 2 dφ Cos φ Cos2 φ (13) donde De la ecuación (7), Por lo tanto dr dψ = = dr dθ dθ dφ dψ dφ = Rb θ r √Rb θ Sec2 φ 1+θ 2 tan2 φ = Rb θ √ 1 + θ2 Sen2 φ r Rb θ r2 r2 √ = = = √ 2 2 θ r θ θ Rb 1 + θ 1 + θ2 Por lo tanto, las ecuaciones (8, 9) se transforman en dx r Cos ψ = Cosψ − r Senψ = r − Sen ψ dψ θ θ r Sen ψ dy = Senψ + r Cosψ = r + Cos ψ dψ θ θ (14) (15) (16) De aquı́ que, la pendiente de la recta tangente a la curva involuta es dy mT = = dx dy dψ dx dψ = r r Sen ψ θ Cos ψ θ + Cos ψ − Sen ψ 3 = Sen ψ + θCos ψ Cos ψ − θ Sen ψ (17) Sustituyendo la ecuación (2), la ecuación (17) se transforma en mT = tan ψ + tan φ Sen ψ + tan φ Cos ψ = = tan(ψ + φ) = tan θ Cos ψ − tan φ Sen ψ 1 − tan φ tan ψ (18) Denominando α el ángulo que forma la recta tangente con el eje X, se tiene que, de la figura 1, α = tan−1 mT = tan−1 (tanθ) = θ (19) Si la recta tangente forma un ángulo θ con el eje X. Evidentemente, las rectas normal y tangente son perpendiculares. Por lo tanto, la pendiente de la recta normal a la involuta en el punto P está dada por mN = − 1 1 =− mT tan θ (20) Mas aún, la ecuación de la recta normal en el punto P , está dada por yn − yP = mN (xn − xP ) o yn − r Senψ = − Cos θ [xn − r Cos ψ] Sen θ (21) A continuación, se probará que el punto B pertenece a la recta normal a la involuta en el punto P . Puesto que las coordenadas del punto B son (Rb Cosθ, Rb Sen θ) = (r Cos φ Cos θ, r Cos φ Senθ) se tiene que r Cos φ Sen θ − r Senψ = Cosφ Sen2 θ − Sen θ Sen ψ Cosφ Sen2 θ + Cos φ Cos2 θ = = Cos θ [r Cos φ Cos θ − r Cos ψ] Sen θ −Cos φ Cos2 θ + Cos θ Cos ψ Cos θ Cos ψ + Sen θ Sen ψ Cosφ (Sen2 θ + Cos2 θ) = Cos (θ − ψ) − o finalmente Cos φ = Cos φ. Por lo tanto, se ha probado la siguiente proposición, la cual desde el punto de vista de la geometrı́a sintética es evidente. Proposición 1. En cualquier punto la normal a la curva involuta es tangente al cı́rculo base. 4 Determinación del Radio de Curvatura de la Curva Involuta. En esta sección se determinará el radio de curvatura de la curva involuta, este resultado es importante en la cinemática del engranamiento y para determinar los esfuerzos de contacto entre un par de engranes. Como primer pase se 4 determinarán las segundas derivadas de las coordenadas de la curva involuta d2 x d ψ2 = = Cos ψ d − Sen ψ r dψ θ Cos ψ d θ Sen ψ d r Cosψ − Sen ψ − r + Cos ψ + dψ θ θ θ2 d ψ (22) Debe notarse que, de las ecuaciones (12, 13), se tiene que dθ dθ dφ Sec2 φ 1 = = = dψ dφ dψ tan2 φ Sen2 φ (23) Sustituyendo las ecuaciones (14, 23, 3) en la ecuación (22), se tiene que d2 x d ψ2 = = Cos ψ Sen ψ r Cosψ − Sen ψ − r + Cos ψ + 2 θ θ θ θ Sen2 φ 1 2 Sen ψ −r + Cos ψ 1 + 4 θ θ (24) Similarmente, la segunda derivada de y está dada por d2 y d ψ2 = = = = Sen ψ d + Cos ψ r dψ θ Sen ψ d θ d r Senψ Cos ψ + Cos ψ + r − Sen ψ − dψ θ θ θ2 d ψ Sen ψ Cos ψ r Senψ + Cos ψ + r − Sen ψ − 2 θ θ θ θ Sen2 φ 2 Cos ψ 1 − Sen ψ 1 + 4 r θ θ (25) De la figura 1, el vector unitario normal, a la curva involuta, en el punto P , está dado por (26) ên = −Sen θî + Cos θĵ. Por lo tanto, la aceleración normal está dada por an d2 x d2 y d2 x d2 y Cosθ î + ĵ · ên = − 2 Senθ + 2 2 dψ dψ dψ d ψ2 2 Sen ψ 2 Cos ψ 1 1 = r + Cos ψ 1 + 4 − Sen ψ 1 + 4 Senθ + r θ θ θ θ = Recordando las identidades trogonométricas Sen φ = Cos φ = Sen(θ − ψ) = Sen θ Cos ψ − Cos θ Sen ψ Cos(θ − ψ) = Cos θ Cos ψ + Sen θ Sen ψ 5 Cosθ se tiene que 1 2 (Sen θ Sen ψ + Cos θ Cos ψ) 1 + 4 (Sen θ Cos ψ − Cos θ Sen ψ) θ θ 2 2 1 1 + 1 + 4 tanφ = r Cos φ + 1 + 4 Sen φ = rCos φ (27) θ θ θ θ 1 2 2 1 + θ4 + 1 + 4 θ = rCos φ + = rCos φ θ = θ θ θ θ4 (1 + θ2 )2 (28) = rCos φ θ3 Por otro lado, el cuadrado de la magnitud de la velocidad de una partı́cula que se desplaza a lo largo de la curva involuta está dada por an = r 2 2 dx 2 dy 2 Cos ψ Sen ψ − Sen ψ + r2 + Cos ψ + = r2 dψ dψ θ θ r 2 2 2 2 = Cos ψ − 2 θ Cos ψ Sen ψ + θ Sen ψ + Sen2 ψ + 2 θ Sen ψ Cos ψ + θ2 Cos2 ψ θ r2 (1 + θ2 ) = (29) θ2 Finalmente, el radio de curvatura de la curva involuta en un punto arbitrario, está dado por r 2 (1+θ 2 ) rθ v2 θ2 (30) = = ρ= (1+θ 2 )2 an Cos φ(1 + θ2 ) rCos φ 3 v2 = θ Sustituyendo la ecuación (2) en la ecuación (30), se tiene que ρ= r tan φ r tan φ r tan φ = = = r Sen φ = BP . Cos φ(1 + tan2 φ) Cos φ Sec2 φ Sec φ (31) Donde el último paso requiere de la ayuda de la figura 1. Asi pues, se ha probado la siguiente proposición Proposición 2. El centro de curvatura de la curva involuta, en un punto arbitrario, siempre yace sobre el cı́rculo base de la propia involuta. Otra interpretación de este resultado es que, verdaderamente, la evoluta de la involuta de un cı́rculo es el propio cı́rculo. References [1] Ángeles, A. J. (1978), Análisis y Sı́ntesis Cinemáticas de Sistemas Mecńicos, Limusa Wiley: Ciudad de México. [2] Mabie, H.H. y Ovcirk, F.W. (1988), Mecanismos y Dinámica de Maquinaria, Limusa: Ciudad de México. [3] Mabie, H.H. y Reinholtz C.F. (1987), Mechanisms and Dynamics of Machinery, John Wiley and Sons: New York. 6