INSTITUTO POL1TECNPCO NACIONAL

I N S T I T U T O POL1TECNPCO NACIONAL
E s c u e la S u p e r io # d e f h g e m e r í a Q u í m i c a
e
I n d u s t r ia s
E x t r a c t iv a s
IN G E N IE R IA B A S IC A D E P R O C E S O
" S IS T E M A D E R E F R IG E R A C IO N D E U N A U N ID A D
D E R E C U P E R A C IO N D E L IC U A B L E S
H U IM A N G U IL L O , T A B A S C O "
T E S I S
P R O F E S I O N A L
QU6
OBTENER
PARA
EL
IN G E N IE R O
Q U IM IC O
P R E S E N T
TITULO
D€
PETROLERO
A N :
O L G A
R A M I R E Z
P E R E Z
J U A N
F L O R E S
G O M E Z
IO R G E A L B E R T O G U E R R E R O V A L E N Z U E L A
MEXICO, D. F
1987
I N S T I T U T O P O L I T E C N I C O N A C I O N A L ' " 206
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA QUIMICA E INDUSTRIAS EXTRACTIVAS
DIVISION D E SISTEMAS D E TITULACION
S E C R E T A R IA D E
E D U C A C IO N
P U B L IC A
México, D. F., o 4 de Diciembre de 1986
Al(los) C. Pasanta(s):
JUAN FLORES GOMEZ.
JORGE ALBERTO GUERRERO VALENZDELA.
OLGA RAMIREZ PEREZ.
Carrera:
I.Q.P.
Generación:
1980-1985
Presente.
Mediante la presente se hace de su conocimiento que esta División acepta que el
CARLOS MANUEL RUIZ MADRIGAL.
............................................................................................. sea orientador
en el Tema de Tesis que propone(n) usted(es) desarrollar como prueba escrita en la opción
SEMINARIO DE TITULACION.
bajo e,
r .
título y contenido siguientes: "INGENIERIA BASICA DE PROCESO.
"SISTEMA DE REFRIGERACION DE UNA UNIDAD DE RECUPERACION DE LICUABLES
HUIMANGUILLO, TABASCO."
I.II.III.IV .V .V I.V II.-
RESUMEN.
INTRODUCCION.
DOCUMENTOS BASICOS.
DIAGRAMA DE FLUJO DE PROCESO Y BALANCE DE SERVICIOS AUXILIARES.
LOCALIZACION DE EQUIPOS.
DIAGRAMA DE TUBERIAS E INSTRUMENTOS DE PROCESO Y SERVICIOS —
AUXILIARES.
HOJAS DE ESPECIFICACIONES.
INFORMACION DE INSTRUMENTOS.
MEMORIA DE CALCULO
CONCLUSIONES.
BIBLIOGRAFIA.
Se concede plazo máximo de un año para presentarlo a revisión por el Jurado.
M.C. RUSEíTLEMUS BARRON.
V O C A L D E CARRERA
M.C. RUBEN LEMUS BARRON.
EL J E fE D E LA D IV IS IO N D E S IST EM A S
D E T IT U L A C IO N
mrg'
/
/"■
s/s 's / ¿ S S '-
ING. .CAfitpS; MANUEL
'a^ROfESOR
BRAVO.
a S U B D IR E C T O R T E C N IC O
CON RESPETO AL
INSTITUTO
POLITECNICO
NACIONAL
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERIA QUIMICA E INDUSTRIAS EXTRACTIVAS
DIVISION DE INGENIERIA QUIMICA PETROLERA
INSTITUTO MEXICANO DEL PETROLEO
INGENIERIA
BASICA
DE
PROCESO
SISTEMA DE REFRIGERACION DE UNA UNI­
DAD DE RECUPERACION DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO , TABASCO
1
I N D I C E
RESUMEN
i r
INTRODUCCION
T
DOCUMENTOS BASICOS
A) BASES DE DISEÑO
2
B) DESCRIPCION DEL PROCESO
8
C) CRITERIOS DE DISEÑO
1 1
D) LISTA DE EQUIPO
1 7
E) FILOSOFIAS DE OPERACION
1 9
F) BALANCE DE HATERIA T ENERGIA
2 5
G) REQUERIMIENTOS DE SERVICIOS AUXILIARES
2 8
T AGENTES QUIMICOS
H) LISTA DE LINEAS DE PROCESO
II.
III.
IV.
3 0
DIAGRAMA DE FLUJO DE PROCESO Y BALANCE DE
SERVICIOS AUXILIARES
3 4
LOCALIZACION DE EQUIPOS
3 7
DIAGRAMA DE TUBERIA E INSTRUMENTOS D£
PROCESO T SERVICIOS AUXILIARES
ii
3 9
H O JA S DE E S P E C IF IC A C IO N E S
i)
I I .
V I I .
42
D E E Q U IP O S
B ) D E IN S T R U M E N T O S
50
C ) D E V A L V U L A S D E C O N TR O L
59
D ) D E V A L V U L A S D E S E G U R ID A D
62
IN F O R M A C IO N D E IN S T R U M E N T O S
A ) I N D I C E D E IN S T R U M E N T O S
65
B ) D IA G R A M A S D E IN S T R U M E N T A C IO N
73
M E M O R IA D E C A L C U L O
99
C O N C L U S IO N E S
154
B IB L IO G R A F IA
155
iil
8 K S U M K H
E l
p r e s e n t e
s o b r e
e l
c i ó n
d e
a
c o n t i e n e
d e
l i c u a b l e s .
t r a b a j o
c o n t i e n e
s a r r o l l e
d e l
i n g e n i e r í a
E l
t r a b a j o
s i s t e m
o b j e t i v e
-
L l a m a d o
t o d a
l a
-
e l
d i s e ñ o
C o n d e n s a r
d e
t a m b i é n
c u a l
d e
d e
e s
d e
u n a
I n g e n i e r í a
u n i d a d
" L i b r o
d e
B á s i c a
r e c u p e r a ­
P r o y e c t o " ,
g e n e r a d a
t r a n s m
d e
d u r a n t e
i t i d o
p o r
l a
e s t e
e l
d e ­
f i r m a
d e
p r o d u c c i ó a .
l a
p a r c i a l m
r e c u p e r a c i ó n
C o n d e n s a r
p a q u e t e
i n f o r m a c i ó n
c o m p a ñ í a
d e l
d e
l a
p r o y e c t o ,
a
n a
r e f r i g e r a c i ó n
s e c c i ó n
e n t e
d e
e l
d e
r e f r i g e r a c i ó n
g a s
d e
c a r g a
a
l a
d e
t o r r e
e s :
p l a n t a
l i c u a b l e s »
p a r c i a l n e n t e
l o s
d o m o s
l a
d e s e -
t a n i z a d o r a .
C o n
b a s e
a c u e r d o
l a s
a
c o n
B a s e s
l i m
l a
l a
d e
i t a c i o n e s
U n a
v e z
i n f o r m a c i ó n
f i r n a
d e
i n g e n i e r í a ,
D i s e ñ o ,
e n
l a s
d e l
d o c u m e n t o s
c e
M
c o n
l a
p r o y e c t o
e s t a b l e c i d a s
l i z a r
d e
a t e r i a
y
l a s
c o n o
s e
h i z o
e n
e l
A c t i v i d a d e s
s u b s e c u e n t e s
d e
e l
E q u i p o s ,
d e
D a t o s
t r u m e n t a c i ó n
i n s t r u m
L a
d e
l o s
n o
n o c i m i e n t o
e l l o s ,
í n d i c e
B á s i c a ,
e n
s e
d e
f i j a n
D i s e ñ e ,
d e
r i t e r i o s
s o n
d e
e l
e l
s e
F l u j o
d e
a
y
d e
e s t a b l e c e r
a l c a n c e
p r o c e d i o
d e
y
l a s
d e
a
P r o c e s e ,
D i s e ñ e ,
t o d a
d e
c o m o
d e
l o s
r e a ­
B a l a n
i n f o r m a c i ó n
-
e q u i p o s
-
S e r v i c i o s
e n t o s ,
e n t o s ,
d e
n t
q u e
m e d i d a ,
y a
e l
i»
d e b e n
q u e
d e
é x i t o
G e n e r a l
A u x i l i a r e s ,
s o b r e
l a
d i a g r a s a s
-
i n s ­
d e
-
e t c ) *
p r o y e c t e ,
m e n c i o n a d o s ,
q u e
L o c a l i z a c i ó n
i n f o r m a c i ó n
i n s t r u m
p a r t e
á n t e s
d e
d e
l a
i n s t r u m
i m p o r t a n c i a
g r a n
P l a n o
B a l a n c e
y
r e s p o n s a b i l i d a d ,
d e p e n d e
c l i e n t e
p r o c e d i o
d i m e n s i o n a m i e n t o
E q u i p o s
d o c u m e n t o s
y
C
( E s p e c i f i c a c i ó n
m e n o s
e l
p r o c e s o .
D i a g r a m a
d e
e n t a c i ó n ,
I n g e n i e r í a
t e m p l a
t r o s
e l
s e
p o r
r e a l i z a r .
D i a g r a m a
y
c u a l
c u a l e s
a
B a s e s
e l
E n e r g í a
i n t e r v i e n e n
R o j a s
p r o p o r c i o n a d a
s i n o
s e r
q u e
s ó l e
e x i s t e n
r e a l i z a d o s
t o d o s
d e l
n o
y
c a d a
p r o y e c t o .
c o n
u m e
c o n ­
o c o -
de
I N T R O D U C C I O N
L a
i a p o r t a n c i a
a o l ó g i c o
n u e v a s
d a
d e l
y
e s
c o n s i d e r a r e ,
p l a n t a
y
D e n t r o
m a j o r e s
d e
d i a e ñ o ,
y
l i m
d e
M
d e s a n d a
p o r q u e
h a s t a
a r r a n q u e
d e
r e q u i e r e
e s p e c i a l i s t a s
a l
I n g e n i e r í a
e a
e a
i n ­
d e
l o s
y
d e
l a
B á s i c a ,
p l a n t a
-
I n g e n i e r í a
C o n s t r u c c i ó n
d e
l a
-
« a r c h a .
e j e c u c i ó n
a t e r i a
d e l
t r a b a j o
s i g u i e n t e s
E n e r g í a ,
E q u i p o s ,
d e f i n e n
p r o c e s o
p r o d u c t o s
a s i
b a t e r í a
d e
c o m
c a r a c t e r í s t i c a s
b a l a n c e
c l i m
d e
l a s
c o r r i e n t e s
d e l
m
d e
D i a g r a m a s
G e n e r a l
p r o y e c t o ,
d o c u m e n t o s :
D i a g r a m a s
d e
d e
d e
B a s e a
F l u j o
T u b e r í a
E q u i p o s
q u e
p r o c e s o .
d i s e ñ o
p o s t e r i o r
d e
d a
l a
l a
c o m o
d e n t r o
c o m o
l a
d e
f l u j o
s e c u e n c i a
p l a n t a .
d e
T o d o s
r e a c t o r e s ,
s u s
d e
l a
y
-
d a
e
i n s ­
E s p e c i f i c a
y
l a
d a t o a
d e
d e
p l a n t a
s e r v i r á n
l a
d e
p e r m i t e
y
d e
i n g e n i e r í a
e n t o s
y
d e
i n e r t e )
e n t a c i ó n
c r i t e r i o s
e n e r g í a
l a s
a l i m
i e n t o
y
e n t a d o —
o p e r a c i ó n
r e q u e r i d o a
d e
e n e r g í a
y
e n
( v a p o r
d i s p o ­
e l é c t r i c a ,
d i s e ñ o .
c o n o c e r
l o s
l a
m a g n i t u d
r e q u e r i m
b a s e
p a r a
b á s i c a
c o n t i e n e n
y
p r i n c i p a l e s
e q u i p o s
p r o c e o s
l a
l o s
d e s t i l a c i ó n ,
T
r e n d i m
f u á
i e n t o s
e l
p a r a
d e
t < r m ¿
t r a b a j o
l a
-
d e
e s p e c i f t
t u b e r í a s .
p r o c e s o ,
d e
d a
s u
a u x i l i a r e s
o p e r a c i o n e s
t o r r e s
p l a s t a ,
c a p a c i d a d ,
a e r v i c i o s
g a a
a l i m
l a
c o n d i c i o n e s
p l a n t a ,
b u s t i b l e ,
i n s t r u m
l a
d e
e s p e c i f i c a c i o n e s
m a n e j a r á
E s t o s
e q u i p o s ,
d i a g r a m a s
y
l o c a l i z a c i ó n
u t i l i z a r ,
a t o l ó g i c a s
a t e r i a
« a c i ó n
l a
a
l a s
e o s
l e s
y
d e
L o c a l i a a c i ó n
e l e c t r i c i d a d ,
c o n s t a
d e
d e s e a d a s ;
d e
c o n d i c i o n e s
f i c a
d e
d e
l o a
i t e s
n i b l e s ,
L o s
i n d u s t r i a l e s
tic
d e s a r r o l l o
c o n s t a n t e
a a t e r i a l e s .
p u e s t a
D a t o s
D i s e ñ o
t i p o
d e
a g u a ,
l a
« 1
I n s t r u a e n t o a .
e l
l o s
y
c o n t i e n e
d e
d e
P l a n o
f l e x i b i l i d a d
a e s
p o r
e a
c a n t i d a d
e t a p a s :
e t a p a
B a l a n c e
B a s e s
c i ó n ,
p r o y e c t o
l a
b á s i c a
H o j a s
e n t o s ,
g r a n
e q u i p o
d a
p r i m e r
d e
d a
d e
d e
A s e s o r í a
P r o c e s o a ,
p r o y e c t o
p r o c e s o s
u n a
s i g u i e n t e s
l a
d e
i n i s t r a c i ó n .
C o a p r a
i a g e n i e r i a
c i ó a
d e
c o a p l a t o
l a
E l
y
l a s
d e t a l l e ,
L a s
p a í s
a d m
e s q u e m a
t r u m
i n g e n i e r í a
p a r t i c i p a c i ó n
c o m p r e n d e
d a
l a
p l a n t a s
l a
g e n i a r l a
O a
d e
d e s c r i p c i ó a
u n i t a r i o s
d e
l a
d e
g r á ­
q u e
p l a n t a
r e c i p i e n t e s ,
-
t a ­
c a m b i a d o
de
r e s
c a l o r ,
a p a r e c e n
r e p r e s e n t a d o s
a o a b r e s
d e
l o s
c a r a c t e r í s t i c a s
p o s
e n
principales
c o r r i e n t e s
l o s
c a l e n t a d o r e s
a p a r e c e n
a
e s t o s
q u e
i m
b o m b a s
a s í
i n t e r c o n e c t a n ;
s u s
c l a v e s
p o r t a n t e s .
n u m e r a d a s
d i r e c t o ,
d i a g r a m a s ,
l o s
e q u i p o s ,
n .i s
f u e g o
L a s
d e
a
c o a p r e a o r e s
c o n o
s e
t a m b i é n
i n d i c a n
u a
d e
l a s
a q u í
i d e n t i f i c a c i ó n
c o r r i e n t e s
c o r r e s p o n d i e n d o
y
y
s u s
d i v e r s o s
c u a d r o
q u e
—
t i ­
c o n t i e n e
2
d a t o s
d e
c o m p o s i c i ó n
t e m p e r a t u r a
L o s
( ° C )
d i a g r a m a s
■ e n t a l
d e
l a
t i v i d a d e s
y
d e
f l u j o
d e
s e
r e p r e s e n t a
d i a g r a m a
a p a r e c e n
s e r v i c i o s
d a t o s
v i c i o s
y
t a s
u n a
d e
d e
d e
r e f i n e r í a
o
d e
i n f o r m a c i ó n
r e s u l t a n t e
s e
p r e s e n t a
f o r m a
D a t o s .
E s t a s
v e ,
e l
s e r v i c i o
g l o
r e q u e r i d o
t e r í s t i c a s
r a c i ó n
c i ó n ,
y
h o j a s
d e
d e l
d e
u a
d i s e ñ o ,
d e
d e l
b l o q u e s
) ,
-
s u s
q u e
a l
s e r
d e
y
e l
a l i m
l o a
d i s e ñ o
e t c . ,
—
d o c u a e n t o
E n
e s t e
-
c o a
d ¿
e n t a d o s
d e
l o s
a i a m o s .
s i s t e a a s
d e
d i s t i n t a s
s e r
p l a n
d e
l o s
e q u i p o s ,
l a a
R o j a s
d e l
e q u i p o
e l
n ú m e r o
d e s t i n a d o ,
y
y
p r i n c i p a l e s ,
l a s
s o b r e
a i s l a m
a c ­
a e d i a n t e
d e s c r i p c i ó n
m a n e j a r á ,
c o r r o s i ó n ,
l a s
p e t r o q a í a i c o .
d i m e n s i o n e s
s e
e n
i n t e g r a r
o r d e n a d a
l a
f u n d a —
p a r a
A u x i l i a r e s *
d i s e ñ o
c á l c u l o
e s t á
b a s e
c o a b u s t i b l e ,
d e b e r á »
e l
y
d e s c r i p c i ó n
c o r r e s p o n d i e n t e s
r e c o m e n d a c i o n e s
p o r
( K g / c a
p r o y e c t o .
c o m p l e j o
c u a l
e q u i p o s ,
a a t e r i a l
e s p e s o r e s
q u e
r e s u m i d a
e l
l a
S e r v i c i o s
p a r a
c o n t i e n e n
p a r a
a s i
d i s t r i b u c i ó n
L a
e a
d e
c a n t i d a d e s
s u
P r e s i ó n
d o c u m e n t o
d e
d i a g r a m a
b ^ s e
p l a n e a r
e l
e n f r i a a i e n t o ,
e q u i p o s
l a s
s i r v e n
p a r a
d e
B a l a n c e
l o s
y
s o n
i n g e n i e r í a
u a
( K g / h r ) ,
( g / c a 3 ) .
p r o c e s o
a g u a
m e d i a n t e
D i a g r a m a
F l u j o
c o n s t i t u y e n
d e
v a p o r ,
l l a a a d o :
E s t o s
d e
y
s i g u i e n t e s
b a l a n c e
a o l ) ,
D e n s i d a d
p l a n t a
E l
v e r s o s
(%
m
i e n t o
a t e r i a l e s
l a s
d e
r e q u e r i d o
s u
e l
c o n d i c i o n e s
y
-
d e
c í a
a r r e
c a r a c
d e
o p e ­
c o n s t r u c
c ó d i g o s
-
a p l i c a b l e s *
L a s
h o j a s
d e
d e s a r r o l l o
y
d e
a
l a s
G n a
y
d a t o s
d e
l a s
i n g e n i e r í a
q u e
s e
d i a e n s i o n e s d e
d e r s e
a
l a
p a r t e
d e
a c t i v i d a d e s
d e
s o l i c i t u d e s
v e s
s o n
d e t a l l e .
d e
l o s
d e
s u b s e c u e n t e s
d e l
p a r a
q u e
p l a n o
p o s .
vi
d e
l a
a p o y o
p a r a
i n g e n i e r í a
h o j a s
c o m p r a
s o b r e
i n t e g r a n
d e
d e
e s t a s
l a
i n f o r m a c i ó n
e q u i p o s
e l a b o r a c i ó n
d o c u a e n t o s
F i n a l m e n t e
c o t i z a c i ó n
d i s p o n e
l o s
d e
l a s
b á s i c a
a c o m p a ñ a r á n
l o s
-
e q u i p o s .
c a r a c t e r í s t i c a s
p l a n t a ,
l o c a l i z a c i ó n
e l
p u e d e
g e n e r a l
p r o c e d e
e q u i_
E a
« a t o
s e
r e p r e s e n t a n
v i s t o s
e s t r u c t u r a s
o b e d e c i e n d o
• 1
d e
d i a g r a m a
f a c i l i t a r
v e r s a
d e
l o s
■ a s
y
e l
p l a n o
e l
d i s e ñ o
d e
l a
d e
L o s
v o s ,
d e
r í a s
l o s
q u e
i n s t r u m
j o ,
r o
y
p r i n c i p a l
d e
t o d o
d e
t i e m p o
y
l a
e t a p a
e a
p a r a
d e b e r á n
p a r a
d e b e r á n
e q u i p o s
e
I n s t r u m
s i s t e m
e l
p r e
m a n t e n i ­
c o n s i d e r a r s e
d e
-
i n g e n i e r í a
o b e d e c e r á
a m p l i a
y
E »
a
d e
l a s
ñ o r
c i m
u t i l i z a c i ó n
e n t a c i o n e s
g e n e r a l
a s
a u x i l i a r e s
d i b u j a n
l o s
e n t a c i ó n ,
t o d o s
s a
d e
l o s
e a
d e n t r o
c o n s t i t u y e
e l
p r á c t i c a m
e n t e
v á l v u l a s
n i v e l ,
l a
-
u n
-
d e
d e
d i a ­
l a s
t u b e
c o n t r o l
e n t o s
e n
d e
a p a r e c e n
—
l o s
—
r e g u l a d o r e s
o p e r a c i ó a
s e g u r i d a d )
—
r e a c t i ­
e s t o 3
t o t a l i d a d ;
p a r a
—
s e r v i c i o s
g o b i e r n o
i n s t r u m
v á l v u l a s
( v á l v u l a s
s u
c o n t r o l ,
c o n
d e
E n
d e
d e s
i n c l u y e
d e t a l l e ;
l a s
e n t o s
e n t o s
p l a n t a ,
t e r m ó m e t r o s ,
e n
i n s t r u m
i n s t r u m
e s t o
e t c .
d e
c o a o
d e
u n a
i n y e c c i ó n
m á x im o
a s í
d e
d e
r e f r i g e r a c i ó n ,
c o n
c o m o
p r e s e n t a n
e q u i p o s ;
e q u i p o s ,
p e r a t u r a ,
p r o t a c c i ó a
d e
d e
a i r e ,
d e
e s
d e t a l l e .
d e
c o n t r o l
m a n ó m e t r o s ,
t e m a s
d e
e n t o s
t e m
e n
l o s
e s t a b l e c i d a
y
p r o y e c t o .
r e p r e s e n t a n
i n s t r u m
d e
e d i f i c i o s
d i s t r i b u c i ó n
m is m o
s u b t e r r á n e a s
d e
n e c e s a r i o s
p r e s i ó n
c a l ,
L o s
a a
f l u j o
d e
e q u i p o s
e q u i p o s
d e t a l l a d a
e q u i p o s
e n t o s
p r a s i ó a ,
d e
d e l
i n t e r c o n e c t a n
a u x i l i a r e s
a l
d a
p r e s e n t a r á s
T u b e r í a
p a r t i d a s
d e l
d i s t r i b u c i ó n
r e l a t i v o
f u n d a m e n t a l
d a
p l a n t a ;
l a
e q u i p o s ,
s e g u r i d a d .
c o m p r e s i ó n
g r a m a s
l a
m o n t a j e
i n g e n i e r í a
g r á f i c a
a q u e l l a s
d e
E a
l o »
c o n v e n i e n c i a
e l
s e
d o
p l a n t a
s e c u e n c i a
l a
i n s t a l a c i o n e s
d a
D i a g r a m a s
c r i p c í ó n
a
l o c a l i z a c i ó n
d e
f a s e
d o c u m e n t o
d e
e l
d e
f l u
t a b l e
c o n t r o l
m a n u a l ,
l o
s i s ­
t a m b i é n
c o n
d e t a l l e .
d i a g r a m a s
p a r a
« 1
e s t a b l e c e n
a l
q u e
a r r e g l o
e s t a b l e c i d a s
E l
d a
p a r a
s i s a o s .
n e c e s i d a d e s
d e t a l l e
l a
y
o p e r a c i ó a
f a c i l i d a d e s
m i e n t o
l a s
l a
a
p r o c e s o
e n
d a
d i s e ñ o
t u b e r í a
d e
c r i t e r i o s
d e s a r r o l l o
d e
l o s
•
i n s t r u m
d e t a l l e
d e
d e
d i s e ñ o
p l a n o s
e n t a c i ó n
t u b e r í a
q u e
s e
y
s e g u i r á n
c o n s t r u c t i v o s
vii
s o n
e l
p u n t o
c o n t i e n e n
d e
l a
d e
n o t a s
e s t r i c t a m
p l a n t a .
p a r t i d
q u e
e n t e
e n
U n i d a d e s
E l
c r e c i e n t e
x i c o
h a c e
d e
R e c u p e r a c i ó n
a u m e n t e
m á s
e a
l a
i m p o r t a n t e
d e
L i c u a b l e *
p r o d u c c i ó n
e l
d e
d e s a r r o l l e
c r u d o
d e l
l a
y
g a s
n a t u r a l
I n d u a t r i a
e n
M é­
P e t r o q u í m i -
c a .
L a
s e p a r a c i ó n
l e s
e n
e l
d e l
s u s
d i f e r e n t e s
c i a
d e
t a s
p l a n t a s
l a s
n e n t a d o r
p l a n t a s
l e s
s i s t e n a s
c u e n t a n
d e
s e
c o n s t i t u y e
p e t r ó l e o ,
l í q u i d o s
I n d u s t r i a l e s
o b t i e n e
l a s
c o n o
p l a s t a s
d e
r e c u p e r a d o r a s
d e :
d e
u n o
p a r a
y
d e
l o s
e l
a s p e c t o s
g a s e o s o s »
D e
a h í
d e
L i c u a b l e s .
p r o d u c t o
p r i n c i p a l
p r o d u c t o
c a p i t a
a p r o v e c h a m i e n t o
R e c u p e r a c i ó n
e t i l e n o ,
u n a
d e
e t a n o
p r e e n f r i a a i e n t o ,
d e s m e t a n i z a c i ó n
c o n
e t a n o ,
b á s i c o
l a
d e
i m p o r t a n ­
D e
e l e m e n t o
e n
-
l a
e s
a l i -
I n d u s t r i a
s e c c i ó n
y
y
l i c u a b l e s
r e c o m p r e s i ó n
d e
e s t á n
d e s h i d r a t a e i ó n ,
d e
r e f r i g e r a c i ó n
g a s
i n t e g r a d a s
e n f r i a m
r e s i d u a l ;
a u x i l i a r
y
p o r
i e n t o ,
e x ­
a d e m a s
—
a l m a c e n a m i e n t o
l i c u a b l e s .
S i s t e m a s
E s t e
p a q u e t e
c á n i c a ,
- p e r
c i a l n e n t e
U n
d e l
i c a .
L a s
p a n s i ó n ,
n a t u r a l
c o m p o n e n t e s
P l a n t a s
d e
P e t r o q u í m
g a s
p r o c e s a m i e n t o
c i c l o
e n
d e
d e
d e
R e f r i g e r a c i ó n
i n g e n i e r í a
l e s
e l
n i v e l e s
c i c l o
C a r n o t
d e
u t i l i z a
d e
c o n t i e n e
r e p r e s e n t a d o s
r a - e n t r o p í a
-
S )
y
e n f r i a m
s i s t e m a
i e n t o
d e
r e f r i g e r a c i ó n
r e q u e r i d o s - ,
b a s a d e
d o s
e n
p r o c e s o s
l o s
i s o t é r m
s i g u i e n t e s
p r e s i ó n - e n t a l p i a
( P
-
i c o s
y
d o s
d i a g r a m a s
4
1
3
2
p r o c e s o s
H ) ,
P
PRESIOI
TEMP
E N T R O P IA ,
2
E N T A L P IA ,
S
C IC L O
e s c e n -
t e m p e r a t u ­
4
*
m e ­
C a r n o t .
i s o e n t r o p i c o s ,
( T
u n
C A R N O T
r i i i
(F L U ID O
ID E A L )
H
4
P
T
P R E S IO N
T E M P E R A T U R A
E N T R O P IA ,
S
C I C L O
E N T A L P IA ,
D H
C O M P R E S IO N
( C IC L O
C A R N O T
D E
IN V E R T ID O )
e e c á n i e a
( 1 - 2 )
E x p a n s i ó n
I a o e n t á l p i c a
( 3 - 3 )
E r a p o r a c i S a
( 3 - 4 )
C o a p r e s i ó n
( 4 - 1 )
C o n d e n s a c i ó n
I s o e n t r S p l c a
ix
H
Y A P O R
m&s
s i m p l e
p u e d e
r e p r e s e n t a r -
L o s
f i c . i i
d e l
s i s t e a a s
» l e s ,
p u e s
c o a p r e s o r ,
s l a t e a a
c a d a
c o >
s e
a a a d e
n á s
a l
a s í
a e j e r a
l a s
d e
u n a
« t a p a
a u s e n t a r
c o b o
a l
l a
e l
d e
a á a e r o
c a n t i d a d
e a p l e u r
c o a p r e s i ó a
d e
e t a p a s
u t i l i z a d a
e c o a o a i z a d o r e s
e
d e
r e s u l t a n
s e
r e d u c e
A . E .
E N T A L P IA
l a
* á s
d e
e -
e n e r g í a
r e f r i g e r a s t e .
t a n q u e s
e t a p a * .
s e r
E l
s u c c i S a
e a
LIBRO DE PROYECTO
S IS T E M A
UNA
D E
D E
U N ID A D
R E F R IG E R A C IO N
D E
D O C U M E N T O S
B A S IC O S
R E C U P E R A C IO N
L IC U A B L E S .
H U IM A N G U IL L O ,
D E
T A B .
S IS T E M A
UNA
D E
U N ID A D
D E
R E F R IG E R A C IO N
D E
L IC U A B L E S .
H U IM A N G U IL L O ,
A )
B A S E S
A . 1
G E N E R A L ID A D E S
t . l
F U N C IO N
E l
D E
ti
P L A N T A
a
d e
r e f r i g e r &
c o n s t a r á
E l
n i v e l
c i í a
T A B .
D IS E Ñ O
s i s t e m
b l e s
a )
D E
D E
R E C U P E R A C IO N
d e
d e
d e a
d e
d e
n i T e l e s
b a j a
p a r d a l
d é a
t e m
g a s
l a
d e
d e
R e e u p e r a d i a
d e
L i c ú a
r e f r i g e r a c i i » .
p e r a t u r a ,
d e
U n i d a d
c a r g a
t e n d r á
d e
l a
c e rn e
U n i d a d
f u n d í a
d e
l a
c e s d e a s * -
R e c u p e r a d l a
d e
L i c u a b l e * .
b )
E l
n i r e l
d é n
1 . 2
T I P O
d e
a l t a
t e m
d e
d e m o s
p a r c i a l
D E
d e
r e f r i g e r a d l a
A . 2
C A P A C ID A D
T
2 * 1
F a c t e r
S e r v i c i e s
2 . 2
C a p a c i d a d
b )
2 . 3
d e
N i r e l
d e
l a
t e r r e
c e rn e
f u a d á a
c e s d e s s a -
m e c á n i c a »
F L E X IB IL ID A D
b a j a
0 . 9
( 3 3 0
d i a a / a f i e )
t e m p e r a t u r a
1 , 1 8 2 . 6
N e r m a l :
1 , 1 8 2 . 6
t e s e l a d a s
d e
r e f r i g e r a d l a
M ín i m a s
7 0 9 . 6
t e s e l a d a s
d e
r e f r i g e r a c i i m
N i r e l
d e
a l t a
t e s e l a d a s
d e
r e f r i g e r a e i á m
t e m p e r a t u r a
D i s e ñ e :
4 6 2 . 8
t e s e l a d a s
d e
r e f r i g e r a d l a
N e r m a l :
4 6 2 . 8
t e s e l a d a s
d e
r e f r i g e r a d a »
M ín i m a :
2 7 7 . 7
t e s e l a d a s
d e
r e f r i g e r a d l a
s e
l a
d e s e t a n i z a d e r a .
D i s e ñ e s
P R E V IS IO N E S
N e
d e
t e n d r á
P R O C E S O
S i s t e m a
a )
p e r a t u r a ,
P A R A
p r e r e e a
A M P L IA C IO N E S
a u m e n t e s
d e
F U T U R A S
c a p a c i d a d
p e r
a m
p l i a c i e a e s
f u t u r a » .
2.4 FLEXIBILIDAD
l a
p l a n t a
s e a
a *
d e b e r á
s e g u i r
e p e r a n d e
b a j e
l a s
s i g u i e a t e s
e e n d l c i e -
e s p e c i a l e s ]
a )
F a l l a
d a
T a p a r
b )
F a l l a
d a
a g u a
S a
d e j a r á
p r e r i a i e a e s
p a r a
■ a r r i c i e s
a n t e r i o r e s ,
a e
d a
e a f r l a a i e a t e
q u e
l l e r a
e a
a
e a s e
e a b e
d a
n a
f a l l a
p a r e
d e
a l g u a e
e r d e a a d e
d e
d e
l a a
l a
-
p l a n t a .
A . 3
E S P E C IF I C A C IO N E S
A
l i n e n t a c i í a
G a s
D E
L A S
d e
G a s
d e
c a r g a
d e
A L IM E N T A C IO N E S
C a r g a
a l
a l r e l
D E
d e
P R O C E S O
b a j a
%
N i t r í g e n e
B i é x i d e
d e
t e a p e r a t u r a t
M a l
0 . 6 2 1
e a r b e a e
0 . 2 5
M e t a a e
7 9 . 6 5
S t a a e
1 0 . 6 5
P r e p a a e
5 . 4 9
I - B a t a a e
0 . 8 3
N - B c t a a e
1 . 3 5
I - P e a t a a e
0 . 3 1 4
H - P e n t a a e
0 . 3 6 1
N - H e x a a e
0 . 2 7
M - H e p t a n e
0 . 3 0
F i a j e
9 , 3 0 0
K g a e l / h r .
5 . 5 3 6
P e s e
A
l i a e a t a c i i a
M
d e
e l e c u l a r
E t a n e
jr
2 0 . 9
L i c u a b l e s
d e
c a r b e n e
M e t a a e
d e
a l t a
t e a p e r a t a r a .
M e l
0 . 3 9 4
2 . 1 3 1
E t a a e
9 3 . 3 7 7
P r e p a a e
4 . 0 9 7
F l n j e
P e s e
n i r e l
%
C e a p e a e a t e
B i é x i d *
a l
M
e l e c u l a r
9 4 5 . 3
K g a e l / h r
0 . 5 6 2
M M M CSD
3 0 . 3 9
A .4
E S P E C IF I C A C IO N E S
C o r r i e n t e
d e
G a s
M
D E
s a l i d a
d e
L O S
d #
P R O D U C T O S
g a s
d e
c a r g a
d e l
%
c a r g a
i t r é g e n e
B i ó x i d o
d e
n i v e l
d e
b a j a
t e m p e r a t u r a :
M o l
0 . 6 2 1
c a r b ó n »
0 . 2 5 0
M e t a a e
7 9 . 4 4 3
E t a a e
1 0 . 6 4 9
P r e p a a e
5 . 4 9 4
I - B a t a a e
0 . 8 3 4
N - B u t a a e
1 . 3 4 7
I - P e n t a a e
0 . 3 1 4
N - P e n t a n *
0 . 3 6 1
N - H e x a a e
0 . 2 7 5
N - B e p t a * *
0 . 3 0 2
P i n j e
9 , 3 0 0 . 5
K g s e l / h r .
5 . 5 3 6
P e s e
C o r r i e n t e
M
d e
o l e c u l a r
s a l i d a
d e
M M M CSD
2 0 . 9
E t a a e
y
L i c u a b l e s
d e l
a i v e l
d e
a l t a
r a t u r a *
%
C o n p o n e n t e
B i ó x i d o
d e
c a r b e n e
0 . 3 9 4
M e t a a e
2 . 1 3 2
E t a a e
9 3 . 3 7 7
P r e p a a e
4 . 0 9 7
F i n j o
P e s e
A . 5
M o l
M
o l e c u l a r
9 4 5 . 3
K g n e l / h r .
0 . 5 6 2
M M M CSD
3 0 . 3 9
A L M A C E N A M IE N T O
N o
s o
c o n t a r á
c e a
e s f e r a
E x i s t i r á n
f a c i l i d a d e s
e s f e r a
c l n a c e n a B i e n t e
d e
d e
p a r a ,
d e
a l n a c e a . : t i e n t e
e n v i a r
l a
- 4 -
e l
p l a a t a
e t a n o
e a
j
1 *
p l a n t a .
l i c u a b l e s
C r i o g é n i c a .
a
l a
t e m p e ­
A .6 CONDICIONES DE LAS ALIMENTACIONES A LA PLANTA EX L .B .
ESTADO
FISICO
PRESION
NORMAL
KG/CM2
TEMPERATURA
NORMAL
°C
FORMA DE
RECIBO
ETAPA
ALIMENTACION
1
Gas d« carga
Gas
62
- 18
Tubería
2
Etano
Gas
31
13
Tobarla
A.7 CONDICIONES DE LOS PRODUCTOS EN LIMITES DE BATERIA
ETAPA
PRODUCTOS
ESTADO
FISICO
PRESION
NORMAR
KG/CM"
TEMPERATURA
NORMAL
°C_____
FORMA DE
RECIBO
1
Gas d« carga
l -v
61
• 35
Tubería
2
Etano
L-V
31
10.5
Tubería
A.8 SERVICIOS AUXILIARES
7.1 VAPOR MOTRIZ DE MEDIA PRESION
Ro so generará rapor dentro de limites de batería, se proporcio­
nará ol rapor necesario para la planta, con las siguientes condi_
cionost
Presiónj
45 Kg/cm
Temperaturai
346°C en L.B.
Calidad:
Sobrecalentado
Disponibilidad:
La requerida por el diseño.
san. en L.B.
7.2 AGUA DE ENFRIAMIENTO
Para la condensación del refrigerante, se dispondrá en foraa i n ­
vitada de agua de enfriamiento con las siguientes condiciones:
Fuentes
Torre de enfriamiento
Temperatura de entrada en L.B.:
32°C
Temperatura de salida en L.B.:
46°C
Presión de entrada en L.B.:
6 kg/cm
Presión de retorno en L.B. s
3 kg/ca^ san.
Disponibilidad:
La requerida por el diseño.
man.
l.Z
¿IR E
DE
IN S T R U M E N T O S
El aire de instrumentos se generará mediante un compresor locali­
zado dentro de lísites de batería de la Unidad Recuperadora de
-
Licuables ( f u e r a de L.B, de la sección de refrigeración)#
No se integrará la red de aire a ningún sisteoa general de fuera
de lícitas de batería.
*
Presión del sistema
Temperatura
...........
..................
Punto de Socio .................
Impurezas (fierro, aceite)
....
9 Kg/cm
2
man.
38° C
-40°
C
Ninguna
7.4 AIRE DE PLANTA
Se generará en un compresor fuera de límites de batería, el cual
servirá coso relevo del compresor de aire de instrumentos.
Presión del sisteoa
Temperatura
...........
...................
9 kg/cm
2
man.
38° C
7.5 AGUA CONTRAINCENDIO
El agua para el servicio de contraincendio se recibirá a una pre2
sión de 12
12 kg/cm
man. y temperatura
1
ambiente en L.B., siendo su
disponibilidad ilimitada.
7.6 AGUA PARA SESVICIOS Y USOS SANITARIOS
Se d is p o n d r á e n fortta ilimitada, de agua para servicios y usos
2
o
o
sanitarios que se recibirá a 3.5 kg/cm y 32.2 C (50 psig y 90 F)
en Límites de Batería.
7.7 ENERGIA ELECTRICA
La e n e r g ía eléctrica s e generará fuera de Límites de Batería.
Int_errupciones:
Frecuencia
5 veces/año
Duración máxima
10 mín.
Causas
Fallas en alimentadores d e alta tensión.
Tensión
4,160 Volts
Número de fasea
3
Ciclos
60
7.8
ENERGIA ELECTRICA DE EMERGENCIA
Puente de suministro
C.F.E.
Tensión
Núoero de
4,160
fases
Volts
3
Ciclos
60
A.9 CONDICIONES CLIMATOLOGICAS
8.1
TEMPERATURA
Máxima extrema
40°C
Mínima extrema
4 °C
Máxima promedio
38°C
Minina promedio
21°C
Promedio
26°C
8.2 PRECIPITACION PLUVIAL
Máxima por hora
83 aa
Máxima en 24 horas
672 mm
2,242 ma
Anual media
8.3 VIENTOS
Dirección de los T ie n t o s dominantes:
De noroeste a sureste
Dirección de los T ie n t o s reinantes:
De noroeste a sureste
8.4 HUKSDAD
8.5
Máxima
95 %
a 28°C
Mínima
75 %
a 33°C
ATMOSFERA
La presión atmosférica en el sitio de la planta es de 1.03
O
kg/cm" abs.
#
La atmósfera es corrosiva.
- 7 -
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
B) DESCRIPCION DEL PROCESO
El gas de carga a la unidad criogénica de recuperación de licuable*
es una corriente de gas natural procedente de yacimientos, que se en­
dulza y se deshidrata previanent«.
El sistema de refrigeración de dicha unidad es diseñado con la finaljl
dad de proporcionar el servicio de enfriamiento a las corrientes de gas de carga y salida de doraos de la torre desetanizadora. El servi­
cio consistirá en condensar parcialaente las corrientes antes condo­
nadas, que const_ituyen los des niveles de refrigeración del sistema
que soa: el nivel de baja temperatura, que corresponde al gas de car­
ga y el nivel de
alta temperatura, que corresponde al etano. La capa­
cidad de este sistema de refrigeración esj
Nivel de baja temperatura:
1,182.6 toneladas de refrigeración
Nivel de alta temperatura:
462.8 toneladas de refrigeración
Total:
1,645.4 toneladas de refrigeración
El propileno líquido se alimenta al tanque de balance T-l, bombeando
o
2
de un carrotanque. Este tanque opera a 38 C y 16 Kg/c» abs., la sali_
da del flujo de T-l, se divide en dos lineas; una de ellas alimenta
de refrigerante al evaporador E-l después de ser expandido mediante
u n a válvula, el e v a p o r a d o r da el servicio de enfriamiento a la co­
r r i e n t e de e t a n o , p a r a después salir del equipo coso vapor saturado
h a c ia el tanque separador T-2. Este evaporador, es controlado por nivel de r e f r ig e r a n t e mediante un indicador controlador de nivel» fl
cual actúa sobreu n a válvula automática que cierra
o abre la línea da
a lim e n t a c ió n . La o t r a l í n e a d e refrigerante, va directamente a ur*& v á l v u l a de e x p a n s ió n p a r a abatir presión y p o r lo tanto temperatura,
se alinenta al t a n q u e separador T-2, el cual es controlado por io in
dicador controlador de nivel «odiante transmisión neumática, dicha itBll atttáa sobre la válvula de expansión en la línea de alimentación
líquido-vapor* El tanque T-2 opera a 8°C y 7 Kg/ca2 abs.
Por il fondo del tanque T-2, sale una corriente de propileno cono lí­
quido saturado, Ista es dividida en dos; cada una de ellas después de
ser expandido el propileno mediante una válvula, aliaaiita a los evapo
radares B-2A y E-2B. Estos evaporadores dan el servicio de enfriarían
to si gas de carga que entra a -ía^C y 62 Kg/cm2 abs. y sale a -35°C
j 61 Kg/cat sbs. hacia límites de batería.
1®, corriente de propileno sale del evaporador E-2 como vapor saturado
el cual se alisenta al tanque de succión T-3 de la prinora etapa de compresión. Este tanque tiene por objeto asegurar un suministro de va
por seco al compresor ya que está provisto de una botnba (C-2) en la
salida del fondo del tanque para retornar el propileno que condense
al tanque T-l. También está equipado con un serpentín de calentamien­
to para evaporar el exceso de propileno liquido, sobre todo en la eta
pa de arranque de la planta. Las condiciones de operación dal tanque
o
2
T-3 son -38 C y 1.5 Kg/cm abs., por el dono dol tanque T-3 sale el propileno ligeramente sobrecalentado hacia la succión del ccnprcsor
G—1, el cual tiene una potencia de 3,400 IIP y es accionado por una
-
turbina de vapor. El compresor tiene una protección o sistema de anti_
surge, éste consta de dos etapas de recirculación de propileno hacia
la succión del compresor que corresponden a la prinera y segunda eta­
pas de compresión* Dichas lineas están controladas por una válvula au
tomática, la que actúa mediante una señal neumática proveniente de un
indicador controlador de flujo colocado en la succión de cada una de
• las etapas de compresión. Las lineas para antisurge, están provistas
de un espreado de propileno con el objeto de enfriar la recirculación
d® propileno y evitar así el calentamiento del cocpresor*
La descarg_a del coapresor es la alimentación del condensador C-l, el
que está dividido en cuatro condensadores en paralelo. Fsto^ condensa
dores remueven una carga térmica de
7 '2 3 2 ,6 3 7
Kcal/hr, y utiliza agua
como eedio de enfriamiento a 32°C y retorna a 4S°C»
A la salida del condensador el refrigerante es líquido saturado a una
o
temperatura de 38 C y una presión de 16 Kg/c■
2 abs*,
éste se manda al
tanque de balance cerrándose así el ciclo de refrigeración.
- 10 -
SISTEMA DS REFRIGERACION OS
UN* OXIDAD DS RECUPERACION
DS LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TABASCO.
C ) C R ITER IO S DS DISEÑO
CRITERIOS BASICOS DE DISESO DE PROCESOS
1* relaciSa da coapresi¿n entre etapaas
2.2
La calda de preslSn ea eraporadoreas
0.035 kg/cm
san.
(0.5 Pal)
La calda de presión ea el condensador:
Lado Hj,0
0.7 kg/ca
Lado Propileno
0.7 kg/ca
La calda do presión en economizadoras:
2
0.11 kg/cm
u n . (10 Psi)
san. (10 Psi)
man.
(1.5 Pal)
Acercamiento aíniao de temperaturas»
Eraporador E-l
2.8°C
(5°K)
Braporador S-2
3.3°C
(6°r)
Condensador C-l
6.0*C
(10°F)
Sobrediseño en finjo para «quipos y
tuberías
- 11 -
10 %
C H I R R I O S DE DISEfcO DE EQUIPOS
CONDENSADOR (C-l)
Este equipo tiene por objeto condensar el propileno gaseoso que Tiene
del coapresor (G-l), para después enviarlo c o b o liquido saturado al tanque de balance (T-l).
El aedio de enfriaaiento es agua tratada, proveniente de linites de
batería a ana temperatura de 32°C. El agua debe fluir por los tubos
para einiaízar los probleaas por corrosión.
La velocidad del agua es menor a 3 a/a (10 ft/s), esto para evitar el desgaste por erosióa*
CARACTERISTICAS DEL DISEÑO:
Material de tubos
SA-106-GR B
Material de coraza
SA-285—GR C
Corrosión peraltida
Coraea
3.175 (1/8")
Tubos
1.587 (1/16")
Factor de incrustación
0.008
Caida de presión
Coraza
0.377 Kg/ca2
(5.37 Lb/plg2)
Tubos
0.3
(4.27 Lb/plg2)
Longitud de tubos
7.3
Kg/ca2
M
(24 pies)
El diseño fue hecho con un 109í de sobrediaeño en flujo.
Se tiene an arreglo de cuatro desobrecalentadores-condensadores
en
paralelo, esto para disminuir la carga térmica y el flujo en cad? uno
de los equipos.
- 12 -
TINQUE (T-2)
El servicio que proporciona «st« equipo, es «1 de separar ana aezcla
liquido-vapor j aliaentar la segunda «tapa dol coapresor con vapor
-
••co#
Para «vitar la salida d« niebla por la línea de vapor seco, se colocari ana salla para protección del coapresor.
CARACTERISTICAS SEL DISEÑOt
Material del cascarón
SA-885-GR C
Corrosión permisible
3.175 ■« (1/8")
Relevado de esfuerzos
SI
Relación X</D
3
Tieapo de residencia
5 Mln.
Posición
Horisoatal
Material de la aalla
Acero Inoxidable
TANQUE (T-3)
El objetivo de este tanque ea alimentar la priaera etapa del eoapr«aor. Este vapor debe ser seco, para lo cual se pondrá una aalla en la salida del vapor.
CARACTERISTICAS DEL DISEÑOS
Material del cascarón
SA-285-GS C
Corrosión peralsible
3.175 aa (1/8")
Re-levado de esfuerzos
Sí
Material de la aalla
Acero inoxidable
Posición
Vertical
- 13 -
EVAPORADOR (S - l)
Tiene por objeto proporcionar el enfriamiento a Xa corriente de etano,
proveniente del dono d® la torre desetanizadora, para condensarlo
—
parcialmente.
El refrigerante debe ir por la coraza del evaporador y el gas por los
tubos, para reducir los problemas por corrosión; el diseño de este —
equipo es un tipo ketle, ya que es necesario tener una area Tapor con
siderablemente grande, debido a la raporización del propileno*
CARACTERISTICAS DEL DISEÑO:
Material de tubos
SA-106-6R B
Material de coraza
SA-285-GS C
Factor de incrustación
tubos
0.001
coraza
0*003
Corrosión persisibls
tubos
cor*a®
Relevado de esfuerzos
0.175 ■■ C1/8")
1.587 sn (1/16")
Si
Calda de presión
tubos
coraza
0.00137 kg/cs2
Minias
L o n g it u d de tu b o s
7 .3 M (24 p ie s )
P asos
1
14
(0.0195 lfc/plg")
EVAPORADOR (£-2)
Sato equipo proporciona el enfriamiento a la corriente de gas natural,
•1 cual fluye por los tubos, para ser condensado parcialmente,
81 refrigerante debe ir por la coraza del evaporador, ya que ae tiene
ana vaporización total del propileno que entra al equipo.
Es necesario tener una area considerable para el vapor, por lo que se
tiene un diseño tipo ketle.
CARACTERISTICAS DEL DISEÑO»
Material de los tubos
SA-333-GR 7
Material de la coraza
SA-285-GR C
Factor de incrustación
tubos
0.002
coraza
0.003
Relevado de esfuerzos
Si
Calda de presión
tubos
0.04 Kg/cm2 (0.57 Lb/Plg2)
coraza
Mínima
Longitud de tubos
7.3 M (24 pies)
Pasos
1
El diseño fue hecho con 10% de sobrediseño, se tiene un arreglo de
dos «vaporadoras en paralelo, para disminuir la carga tfrnica y el
flujo en cada uno de los equipos.
- 13 -
COMPRESOS (G - l)
EX compresor (G-l) as el equipo que proporciona Xa presión a todo el
sistema de refrigeración. Este equipo aaneja un gasto total
79,525 Kg/Hr
de
(173,113 Lb/Hr). Consta de dos etapas de proceso,
—
la»
cuales tienen una relación de conpresión igual, lo que indica tener
acopladas las dos etapas en una sissa flecha y carcasa.
CARACTERISTICAS DEL DISEÑO:
Tipo de coapresor
Centrifugo
Velocidad noainal
7,135
No* de etapas aáxiaas
9
Eficiencia politrópica
0.77
HP requeridos
3,400
Relación de compresión
2.2
RPM
TANQUE ACUMULADOR (T-l)
La función de este recipiente es la de almacenar el refrigerante para
asegurar an suministro constante al proceso.
CARACTERISTICAS DEL DISEÑO:
Material del cascarón
SA-285-GR C
Corrosión permisible
3.173 ■
Relerado de esfuerzos
Si
Relación L/D
4
T ie a p o de r e s id e n c ia
10 M ín .
(1/8")
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
D)
LIS T A DE EQUIPO
CLAVE
T-l
DESCRIPCION
SERVICIO
Tanque do balance
Mantener un flujo constante al
Diámetro: 2.28 a
sistema.
Longitud: 9.14 *
Capacidad: 37,526 Lt
T-2
Tanque de succión
Separar liquido-vapor y proveer
2a etapa de compresión
vapor seco a la 2a etapa del
Diámetro: 1.98 ■
compresor.
-
Longitud: 3.94 ■
Capacidad: 18,360 Lt
T-3
Tanque de succión
Alimentar vapor seco a la la
la etapa de compresión
etapa del compresor.
Diámetro: 1*83 m
Altura: 3.5 ■
Capacidad: 17,139 Lt
E-l
E-2 AB
Evaporador
Proporcionar el servicio de
—
Q» 1*399,739
alta temperatura a la corriente
Ical/Hr
de domos de la torre desetaniza
A» 2,870 m2
dora.
Evaporador
Q« 1*788,167
Proporciona el servicio de baja
temperatura a la corriente de -
Kcal/Hr
gas de cargf.
A» 2,300 m2
-17
.
CLAVE
C-l a D
DESCRIPCION
S ER VICIO
Condensador
Enfriar la corriente de refr¿
Q* 2'004756
gerante que riene del compre-
Kcal/Hr
sor.
A» 1,074 m2
G-l
Compresor
Aumentar la presión al sisteaa
Tipo: centrifuga
HP: 3,400
Relación de compre­
sión: 2.2
Etapas de procesos 2
TB-1
Turbina de rapor
Proporcionar el trabajo nece­
Cond. de vapor:
sario al coapresor
P = 45 Kg/ca" (man)
T - 346 °C
B-l
Bomba Centrifuga
Reposición da refrigerante al
T-l
B«2
Bomba Centrífuga
Retornar el propileno al tanque
T-l
- 18 -
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UN/ UNIDAD DS RECUPERACION
DE LICUABLES,
HUIMANGUILLO, TAB.
E) FILOSOFIAS BASICAS DE OPERACION
1) TABIABLES DE OPERACION T CONTROL DE PROCESO
El sistema da refrigeración de la Unidad de Recuperación de Licuar
bles se divide en dos secciones, de acuerdo a los servicios que
-
proporciona. Estos servicios son los nivales de temperatura a los
que es necesario llegar, para esta planta son:
Nivel de alta temperatura: La corriente de etano que proviene del
domo de la torre deaetaaizadoi
debe -
enfriarse de 13.3 a 10,S6C, con lo cual
se logra su condensación parcial y pue­
das llevarse a cabo los siguientes pro­
cesos para sa separación.
Nivel d« baja temperatura: La corriente de gas de carga de la plan
ta Recuperadora d< Licuables, debe con­
densarse parcialmente, por 1c que se le
enfria de -«18.3 a ~35°C en enfriadoras
con propileno.
1.1) DESCRIPCION DEL EFECTO DE LAS VARIABLES DEL PROCESO
En toda planta industrial están involucradas las variables de —
proceso, las cuales pueden y deben ser manipuladas, sean estas presión, temperatura, flujo, composición, etc., y del buen con­
trol que se tenga sobre ellas dependerá, en gran «adida, una ope
ración segura y productos de la planta dentro de especificación,
•in que esto represente mayores consumos de energía que encarescan «1 producto.
- 19 -
FLUJO;
P a r a el sistena de refrigeración el servicio mas caro es el de compre
sión de r e f r i g e r a n t e , y la variable que afecta directamente a este equipo es el flujo. Si p o r alguna razón el flujo en la succión del c o m p r e s o r llegara por abajo del flujo de la línea de surge, el cual representa el flujo míniao, se tendría una operación inestable la
•—
cual podría dañar seriamente al equipo» También existen problemas en
la operación del compresor, cuando el flujo ausenta por encima de sa
capacidad máxima, teniendo coao consecuencia una caída de presión en
la descarga y una disminución ea la eficiencia»
Por lo tanto se recomienda operar el compresor con el flujo normal, y
ai por alguna razón es necesario disminuir el flujo, deberá reducirse
la velocidad, para no acercar la máquina a la línea de surge y tener
ana operación estable.
Otro efecto que tendría la disminución del flojo de refrigerante en el
proceso, es el de no poder dar el servicio de enfriamiento requerido
a la corriente de etano y gas de carga, ya que el has de tubos de los
enfriadores E-l y E-2 no quedarían cubiertos totalmente por el refri­
gerante»
Respecto al tanque separador T-2 y al tanque de succión de la prisers
etapa de compresión, el control del flujo líquido es de sucha impor­
tancia; si óste llegara a subir a an nivel máximo, los tanques cuen­
tan con un interruptor por alto nivel, los que mandan ana señal a una
válvula para parar el turbocompresor, ya que se vería seriamente daña
do si se presenta liquido en la succión.
PSESION»
En un sisteaa de refrigeración mecánico, debe tenerse especial cuida­
do con esta variable. Es necesario mantener una presión dentro del —
rango de diseño en el condensador C-l, ya que de ello depende que el
refrigerante se pueda condensar con agua, lo que resulta más económi­
co que utilizar cualquier otro refrigerante. Para poder lograr una —
presión adecuada es necesario que el compresor trabaje eficientemente,
ya que este equipo es el que proporciona la presión a todo el sistema.
_ 20 „
y parat «lio, entra otras cosas, «s necesario mantener la prestía de operación en los tanques de succión del compresor, de lo contrario se
tendría una operación inestable del mismo y por lo tanto de todo el
sistema*
Otro punto impórtente con respecto a la presión, es el de mantener ésta controlada en los tanques T-l, T-2 y T-3, ya que un ausento en
la presión de diseño puede fracturar los equipos y ocacionar acciden­
tes, además provocaría que las válvulas de seguridad relevaran, per­
diendo nna gran cantidad de refrigerante*
TEMPERATURA:
Esta variable afecta directamente a los equipos de trasferencia de calor como son el condensador C-l AD y los evaporadores E-l y E-2 AB*
En el condensador C-l AD, es necesario tener el agua de enfriamiento
a 32°C y en cantidad suficiente, para poder condensar el refrigerante
de lo contrario se sobrepresionarla el tanque T-l ocacionando proble­
mas de operación*
La temperatura es la variable del proceso que finalmente nos interesa
mantener dentro de cierto rango, en el sistema de refrigeración, ya
que es el objetivo de esta planta. Un aumento en la temperatura del —
refrigerante, provocarla un aumento en la temperatura del etaao y del
gas de carga, obteniendo estos productos fuera de especificación.
Debe tenerse un control de temperatura en las líneas de antisurge, —
para evitar el sobrecalentamiento del compresor y el sobrepresiona—
miento de los tanques de succión del mismo*
COMPOSICION:
La composición del refrigerante es 100% puro y un cambio ea su compo­
sición, afectaría las condiciones de operación y bajaría la eficiencia
del sistema*
En cuando a la composición del etano y gas de carga, esta se especifi^
ca en las Bases de Diseño. Dn cambio en la composición puede ser ab­
sorbido por los evaporadores ya que tienen un sobrediseño del 10% ea
carga tórmlca y en flujo*
-21
-
1.2) Para mantener Xas variables antes mencionadas dentro de Xos ran­
gos de operación, Xa planta cuenta c oa Xa instrumentación adeeua
da para cada servicio; dicha instrumentación es de trasmisión
-
neumática»
Para Xa variable fXujo, se tiene un indicador controlador de fXtí
jo en Xa succión del compresor eX cual actúa sobre una ráXrala automática que abre o cierra Xa línea, de surge de cada una de
-
Xas etapas del compresor.
Para eX controX de nivel de Xos evaporadores, se tiene un indica
dor controlador de niveX, eX cuaX actúa sobre- una válvula automá
tica de expansión, permit_iendo mayor o señor flujo a Xa entrada
del evaporador, además cuentan con alarmas por aXto y bajo nivel
en tablero principal y medidores de nivel en campo.
Se tiene tarjbien registradores de fXujo en las Xíneas de alimen­
tación de refrigerante, en Xa Alimentación de vapor motriz y ea
la de etano.
2
Para mantener una presión de 16 Kg/cm
en la descarga del compre
sor, se tien» un indicador controlador de presión que actúa so­
bre eX gobernador de Xa turbina.» Si el flujo en Xa succión se ve
disminuido, «X gobernador, aediant» una señal del PIC, disminuye
la velocidad del compresor manteniendo Xa sisma presión de des­
carga*
La principal protección que se tiene de los recipientes sujetos
a presión, son las rálvuXas de seguridad, principalmente para reXevar en caso de presionamiento por fuego*
La temperatura es otra variabXe que se d«be controXar, sobre to­
do en Xos equipos de transferencia de caXor y en eX ccspresor*
En eX condensador C-l, Xa temperatura del agua de enfriamiento
no depende de Xa sección de refrigeración, ya que esta viene de
limites de batería. Se tiene un registrador de flujo eg la en­
trada de A.E. para detectar algana falla «o el «suministro y ha­
cer las correcciones necesarias*
- 22 "
En cnanto a los mnfriadores E-l y E-2, el control de temperatura
—
sobre las corriente» de etano 7 gas de carga, se obtiene suministrando
la cantidad necesaria de refrigerante mediante un indicador controla­
dor de nivel de propileno el cual actúa sobre una válvula automática
•n la entrada de refrigerante. Este a su vez es enfriado al pasar por
la válvula de expansión.
El compresor es una máquina muy delicada en su operación, y debe pro­
tegerse también
por alta temperatura, teniendo especial interés en la
•tapa de arranque de la planta. Para evitar este sobrecalentamiento,
se tienen dos controladores de temperatura, con el objeto de enfriar
las corrientes de recirculación a la succión del compresor, ya que
-
éstas aumentan su temperatura cada ves que pasan por el compresor.
2) OPERACIONES ANORMALES
2.1) El efecto inmediato que se tendría al fallar el agua de enfria­
miento y/o el vapor motriz, sería inevitableaente el paro ordena
do de la planta, ya que estos dos servicios vienen de limites d*
batería y en la sección de refrigeración no se tiene un control
de «líos.
En el caso de falla de aire de instrumentos, se tomarla aire de
planta para ellos, mientras se restablece el servicio.
Ea el caso de falla en el suministro de energía eléctrica la
—
planta continuará operando sin problemas.
3) PROCEDIMIENTO OE OPERACION ESPECIAL
3.1) En cuanto a las líneas y equipos que no son de uso continuo, se
tienen las líneas de antisurge del compresor, las cuales entran
en operación al presentarse una disminución en el flujo a la —
succión del compresor, estas lineas están controladas por una
válvula automática que recibe una señal de un FIC, también fun­
cionan durante el paro y arranque del compresor.
Otra línea de operación intermitente es la de recir€ulacióa de
refrigerante del tanque T-3 al tanque T-l. Esta línea operará sólo cnando se presente liquido en el tanqoe T-3 y por medio de
ama bomba se recirculará el refrigerante al tanque T-l. Se uti­
liza durante el arranque de la planta siendo su función importan
La lín**a de reposición de refrigerante, operará cuando 8* present*
una fuga, en el arranque de la planta y en reposiciones periódicas
por pórdidas y purgsis»
3.2) Los sisteaas de protección que se tienenea la plasta son:
£1 sistena de
desfogue, el cual entra enoperación al relevar
cualquiera de
las válvulas de seguridad,ya sea que estas oe -
encuentren en
tanques o en lineas d* proceso»
El sistema de antisurge, el cual protege al conpresor. Estas
líneas entran en operación al presentarse una baja cantidad de flujo en las succiones del cocpresor y requiere de líneas
adicionales»
Otro sistena de protección par» el coipregor es el tener Insta­
lado en los tanques de succión del aisao, un ewitch por «uy alto
nivel, el cual
iauda una señal a paro del turbocospresor, ya qae
«sería muy peligroso tener liquido en la
jccióa.
4) REQUERIMIENTOS SE CONTROL ANALITICO
4.1) Es necesario analizar el refrigerante cuando halla reposición
y periódicamente las corrientes de etano y gas de carga.
- 24 -
LIBR O OE PROYECTO
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
OKA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
F) BALANCE DE MATERIA T ENERGIA
F) BALANCE DE "ATERIA Y ENERGIA
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
G)
REQUERIMIENTO DE SERVICIOS AUXILIARES Y AGENTES QUIMICOS.
SERVICIO: AGUA DE ENFRIAMIENTO
Condición de suministro: Temperatura de entrada
32°C
Temperatura de salida
46°C
CONSUMO
CLAVE
C-l
(LPM)
NORMAL________ MAXIMO
EQUIPO
Condensador de
32,854
36,143
refrigerante.
SERVICIO: VAPOR MOTRIZ
Condición de
suministro: Presión
45 kg/cn
Temperatura
2
m u
.
346°C
Sobrecalentado
CONSUMO
(KG/Hit)
NORMAL________ MAXIMO
CLAVE
EQUIPO
TB-1
Turbina de vapor
23,781
26,159
SERVICIO: AIRE DE INSTRUMENTOS
Condición de
suministro: Presión
Temperatura
9 kg/cm
2
aan.
38
Punto de R o c ío
- 40°C
SERVICIO: AIRE DE PLANTA
Condición de suministro: Presión
T e m p e ra tu ra
" 28 *
2
9 kg/cm
38 °C
san.
S E R V IC IO : AGUA CONTRAINCENDIO
C o a d ic i& a de suninistro:
Presión 12 kg/cm
2
san.
Temperatura ambiente.
SERVICIO: ENEüGIA ELECTRICA
Condición de suministro:
Tensión
4,160 Volts
No de fases
Cielo*
_
29
60
_
3
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
■ ) LISTA DE LINEAS DE PROCESO
COND.
TERMICA
# CORRIENTE
INICIO/DESTINO
4"P12B2A
DE L.B.
A B-l
L.S.
DE B-l
A T-l
L.S.
8"P14B2A
DE G-l
A 6"P14-1B2A
6"P14-1B2A
FLUJO
Kg/hr
MINIMO
NORMAL
MAXIMO
PRESIQN
Kg/cm*'
(M A N .)
NORMAL
TEMP.
MAXIMA
_____C _
15,103
25,171
27,688
10.8
15,103
25,171
27,688
16.4
V.S.C.
47,672
79,452
87,397
15.5
17.2
72
DE 8"P14B2A
A Cl—A
V.S.C.
11,918
19,863
21,849
15.5
17.2
72
6"P14-11B2A
DE 8"P14B2A
A Cl-C
V.S.C.
11,918
19,863
21,849
15.5
17.2
72
6"P14-21B2A
DE 8"P14B2A
A Cl-D
V.S.C.
11,918
19,863
21,849
15.5
17.2
72
6"P14-31B2A
DE 8"P14B2A
A Cl-B
V.S.C.
11,918
19,863
21,849
13.5
17.2
72
6'*P15B2A
DE Cl-A
A 6"P19-B2A
L .S .
11,918
19,863
21,849
14.8
17.2
38
3"P13B2A
_ 30 .
9.8
1 4 .8
38
38
IN IC IO / D E S T IN O
COND.
TERMICA
FLUJO
PRESION
Kg/hr
Kg/cn
MINIMO
NORMAL
MAXIMO
(MAN.)
NORMAL
MAXIMA
c
DE Cl-C
1 6"P19-132A
L.S.
11,918
19,863
21,849
14.8
16.4
38
OE Cl-D
A 6"P19-1B2A
L.S.
11,918
19,863
21,849
14.8
16.4
38
DE Cl-3
A 6"P19-1B2A
L.S.
11,918
19,863
21,849
14.8
16.4
38
BE 6"P1732A
A 6”P19-11B2A
L.S.
47,672
79,452
87,397
14.8
16.4
38
DE 6"P19-1B2A
A T-l
L.S.
47,672
79,452
87,397
14.8
16.4
38
DE T-l
A 5"P20-11B2A
L.S.
47,672
79,452
87,397
14.8
16.4
38
DE 6"P20-1B2A
A T-2
L.S.
35,477
59,128
65,041
14.8
16.4
38
DE 6"P20-1B2A
A E-l
L.S.
12,195
20,324
22,358
14.8
16.3
38
DS E-l
A T-2
?.S.
12,195
20,324
22,358
6.4
7.0
8
DE T-2
A 3"P22-11A2A
L.S.
28,200
47,000
51,701
6.4
7.0
8
_ 31 „
4
CORRIENTE
COND.
FLUJO
P R E S IQ N
Kg/hr
Kg/cm“
M IN IM O
(M A N .)
NORMAL
NOHMAL
TEM P.
IN IC IO /P E S T IÑ O
T C Í'M IC A
M A X IM O
MA XIMA
C
5"P23-A5A
DE E2-B
A 20"P25A5A
V.S.
14,100
23,500
25,850
0.47
0.51
-38
5"P24-A5A
DE E2-A
A 20"P25-A5A
14,100
23,500
25,850
0.47
0.51
-38
20"P25A5A
DE 5"P24A5A
A T-3
28,201
47,000
51*701
0.47
0.51
-38
6"P26A5A
DE T-3
A B-2
L.S.
8,166
13,609
14s970
0.47
0.51
-38
4"P27A5A
DE B-2
i T-l
L.S.
8,166
13,609
14,970
14.8
16.3
-38
20"P28A5A
DE T-3
A G-l
V.S.C.
28,201
47,000
51,701
'0.47
0.S1
-38
8"P29A2A
DE T-2
A G-l
19,471
32,451
35,697
6.3
7.0
8
8"P30B2A
DE 8"P14B2A
A 20"P25A5A
28,603
47,672
52,439
15.5
17.1
72
8"P31B2A
DE 8"P14B2A
A T-2
28,603
47,672
52,439
15.5
17.1
V.S.
V.S.C.
V.S.C.
- 32 -
CONO.
TERMICA
FLUJO
Kg/hr
MINIMO
NORMAL
MAXIMO
PRESION
Kg/c
(MAN.)
NORMAL
MAXIMA
TEMP.
C
# CORRIENTE
INICIO/DESTINO
2"P13B2A
OE SI
A TI
L.S.
15,103
25,171
27,688
14.8
16.3
38
E101C3A
DE L.B.
A El
V.S.
17,211
28,686
31,554
31.3
34.4
13
E102C3A
DE El
A L.B.
L-V
17,211
28,686
31,554
30.9
34.0
11
GN103-1D3A
DE L.B.
A GN103-11D3A
L-V
116,777
194,628
214,091
61.8
-18
GN103-11D3A
DE GN103-1D3A
A E2-A
L-V
58,389
97,314
107,046
61.8
-18
GN103-21D3A
DE GN103-1D3A
A E2-3
L-V
58,389
97,314
107,046
61.8
-18
GN104D3A
DE E2-A
A GN106D3A
L-V
58,389
97,314
107,046
61.2
67.0
-35
GN10503A
DE S2-B
A GN106D3A
L-V
58,389
97,314
107,046
61.2
67.0
■35
GN106D3A
OE GN105D3A
A L.B.
L-V
116,777
194,628
214,091
61.2
67.0
-35
- 33 -
68.0
68.0
LIBR O DE PROYECTO
SISTEMA DE REFRIGERACION OS
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
Dé LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
DIAGRAMA DE FLUJO DE PROCESO T
BALANCE DE SERVICIOS AUXILIARES
~
---- C O R R IE N T E
< í>
COM PONENTE^
---P R O P IL E N O
% m ol
100.0
PRESION K q/cm ^ man
14.8
T E M P E R A T U R A »C
38
E N T A L P IA K c o l/ K a
-S
FLU JO L IQ U ID O K a / h r 7 9 ,4 3 0
F l UJO VA PO R K a/ hr
FLU J O T O T A L K g/ hr 7 9 ,4 3 0
D E N S ID A D ® P jf T j/ c r S 0.5
4 2.07 8
P ESO M O L E C U L A R
|
<i>
<§>
<$>
<t>
<t>
<jb>
O
15.6
70
85
14 8
38
—6
!
_
6 .4
8
-6
6 .4
8
-6
4 6 ,9 8 7 16,152
12.124
4.167
20.319
59.111
05
0 5
6.4
8
63
6 4
0.5
0 .5
8
- 38
- 38
-23
53
- 23
1
! . _
4 6 198 7 35,3 6 7
2 0.319
I 1,620 46,987
20,319 4 6 ,9 8 7 4 6 ,9 8 7 4 6 ,9 8 7
0.55
0.0034
i
|
0 .4
-38
54
63
8
63
NOTAS
(1) N O R M A LM E N TE SIN F L U J O
(2) LA S CONO. OE P y T ESTAN
DA DA S E N Kq/ctn2y ° C
7 9 ,4 3 0
4 6 ,9 87 32.442 79r 4 3 0
4 6 .9 8 7 3 2 .4 4 a 7 9 ,4 3 0 7 9 ,4 3 0
0. 0157 _ ..
- j¡ 0.5 -
L IS T A
O E E Q U IP O
S E R V IC IO
C A R A C T E R IS T IC A S
A C U M U LA D O R DE C 3 2 2 8 X 9 14 m
TA N Q U E DE S U C C 2o ETA­
PA D E L C O M P R E S O R
l9 8 X 5 .9 4 m
TANQUE CE S U CC lo E TA ­
PA D EL CO M PR ESO R
1.8 3 X 3 .3 5 m
E-l
E N F R IA D O R O E E TA N O I3 § 9 759 K co l/ h
E - 2 A 8 E N F R IA D O R DE GAS D E
3 576 333 Kcal/hr
CA RGA
CONDENSADOR OE
796076 4
K col/ h r
P R O P IL E N O
CO M P R ESO R DE
R E F R IG E R A C IO N
3 4 0 0 HP
BOM BA D E A L IM E N T A ­
B A S K q/enf
CIO N D E C 3
—
2
BOM BA DE V A C IA D O A P = I4 .3
Kq/tm
B-l
(
B- 2
c"
iE - 2 A 8
(0
Ixl-J5 J
S E M IN A R IO ING B A S IC A D E P R O C E S O
T
P R O PILEN O
OE L .B .
GAS DE CA RGA
D E L .a
E T A N O Y L IC U A B L E S
D E L B.
E S IQ IE
DIAG RA M A D E F L U J O D E PR O CESO
DIBUJO No. 0Q>2
LIBRO DE PROYECTO
SISTEMA SE REFRIGERACION DE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
III.- LOCALIZACION DE EQUIPOS
j
CORRIENTE
]
F L U J O Kg/ hr
|
J
<*>
PRESION Kg/tm mcn
TEMPERATURA *C
"
542,035
542,035
6
6
32
4>
<0
542,035
32
6
32
542,035
6
32
<£
i
23,78 l
45
346
¡RJJ JO DISgNO 2384354
FUJ JONORMAL2I6814Q
AGUA DE
ENFRIAMIENTO
DE
U.B.
C-I A
CONDENSADOR
D E PROPILENO
C-IC
CONDENSADOR
D E PROPt LEÑ O
C- IB
CO N D EN S A D O R
D E P R O P ILEN O
AGUA DE
RETORNO
A L. B.
C-l D
CO N DEN SA D OR
DE P R O P ILEN O
&
CONDENSADO
TURBINA
DE G-l
A
VAPOR DE
M EDIA P R ESIO N
DE L.B.
U B.
SIM BO LOG IA
AGUA D E E N F R IA M IE N T O
VAPOR
CO N D EN SA D O
! P.N
SEMINARIO DE INGRIA. B A SCA D E PROCESO
1M P
E . S . 1. Q. 1. E
DIB No 016
DIAGRAMA DE BALANCE DE SERV. AüX
N (52.500)
LIMITES DE B A T E R I A
N -47.500
N-4500<
W(77 500) LIMITES DE BATERIA
N-40000
<lO£>
%
--- a —
<3>
s
“ 8o
—
®'
&
N 34.500 UJ
-g
5
o
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CQI
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8 1
I
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ID
00
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CD
53.750
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N^29500^^_T;3_
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I
N -22.250
51
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;=f N -28.750
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OJ
8,
¡1
e.
¿ i1
o
o
I
O
o
o
ENFRIADOR ETAN0/PR0
FILENO
E-2AB ENFRIADOR GAS DE CARGA
PROPILENO
C-IAD CONDENSADOR DE PR0R
T-l
TANQUE ACUMULADOR
FRCP.DE ALTA FRESKDN
T-2 TANQUE DE SUCC 2a
ETAPA DELCOMPRESOR
T-3 TANQUEDESUCC la
ETAPA DELCOMPRESOR
G-l
COMPRESOR DE PROP
B-l BOMBA DE ALIMENTA­
CION DE PROPILENO
B- 2 BOMBA DE VACIADO DE
PROPILENO
NOTAS
CASA D E C O M ­
PRESORES G-l
OELARREGLO ESTA SU JETO
A CA M B IO S HASTA SABER
LA INTEGRACION DE LA
PLANTA­
js(— 06.250
N“ 05.000
N (00000) LIMITES DE BATERIA
SEMINARIO DE INGENIERIA
BASICA DE PROCESO
I.M .P . | E .S .L Q .I.E .
R-ANO DE LO CA LIZA CIO N
GENERAL DE EQ U IP O S____________
bjB .N o.Q IO I ESC: \-2501ACOT FN CM
IPN
LIBR O m PROYECTO
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
OSA UNIDAD DE RECOPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
DIAGRAMA DE TUBERIA E INSTRUMENTOS DE PROCESO
T SERVICIOS AUXILIARES
T-3
FAMQUE 0 e SUCC
««•0000 **/•
* * 5 *0 0 H P
C IAD
£ 2A8
« CTAP»
a n i *0 0 " 3 A S 0 E C M H
T M I Q U Í D E SUCC 2 a ETAPA
Z a p '« 3 2 0
OiU'VMtlu* t n
m
A rH 3 448
'
"ONDENSAOOR
T-l
ENFRIAOOR ETAKfl W OOLENO
o 20 0 4 7 6 6 KeO/h
Q iljn r u
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Arto 89 6 n?
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TANQUE «Xlt*JLAOOR
Cop
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¡>frn»tro 2.28
«i
u009 9 14
A»uro> J 3 a
8Í*.¡4 8>2
NOTAS.
NORMALMENTE SIN F LU JO
2 PARA LIMPIEZA O E TUBOS
S L A LCN 9TU D O E LA TUBERIA,LA MENOR PCBteLE
4 PARA E L AN TISIH SE
5 NORMALMENTE ABIERTA CON CANDADO
SEMINARIOINGENIERIABASICADEPROCESO
IMP 1 ESlQtE~
DIAGRAMAOE TUBERIA E INSTRUMENTACION
DIBUJO No O 21
LIBRO DE PROYECTO
SISTEMA DE REFRIGERACION DI
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
HOJAS DE
ESPECIFICACIONES
SISTEMA OE REFHIGEBACION DE
UNA OXIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES,
HUIMANGUILLO, TAB.
A) HOJAS DE ESPECIFICACIONES DE EQUIPOS
IPN
HOJA DE DATOS DE
PROCESO
PARA
RECIPIENTES
SEMINARIO DE INGENIERIA BASICA OE
PROCESO
ESIQIE
PROYECTO N* E-
CLIENTE
DE $
PLANTA 3~¡:jf.V'- -Fr.[(-:J\f;hLI*».-1KííVí'D ríH1.^'^rf^uí-íj a liOlhí/L. HOJA I
REO ¿O C NS
LOCALIZACION MilViftVirO.llC.. ThÜH'-MC
|n 2 u n i d a d e s
x
..AVE DEL EQUIPO -t
POSICIONVERTICAL HORIZONTAL»'
SCRVI^IO
vi-fcr^tirNC
g/cm1
ípm,DENSIDAD
FLUJO'
TIPO DEFLUIDO LIQUIDO PRlPlir-ftl
n% ;DENSIDAD
VUPOR O GAS
°c ;diseño
°C;MAXIMA
JO
TEMPERATURA OPERACION
kq/cm2n>an;DISEÑ0
¡t.H'.-. ^g/cni8mon
PRESION OPERACION 7 í-? ko/cmsmcn;MAXIMA
mm,DIAMETRO ¿¡fe mm ;CAPTOTAL
DIMENSIONES: LONGITUD T.T SlV/
mm,MINIMO
mm,h'AXlKíO
NIVEL NORMAL '¿LÍJá-ÍLH ¿£..
ALARt/A ALTONIVEL ,-,~7V
mm~,ALARMA BAJO NIVEL £^¿ mmjNIVEL DE PARO
MATERIALES".CASCAROS ., CABEZAS ^ '¡-S ¡MALIASEPARADORA ESPESOR tnmjMATERIAL____
mm ,ANCHO_________ mm
mm.'TIPORECTANGULAR LONSITUD
TIPO CIRCULARIDIAWCTRO
CORROSION PERM CASCARON a, mmjCAEEZAS ñ mni',AISLAMIENTO SI',RSCUBRIMIETO INTERNO,fcO.,SI
e o q u :l l a s
SEJVICIO
g NOM
1)5
,K ifl Mr MIA lyC._
^ílrrir
H irtr MffaíV1 r¡;- i' ' Tifc ÍS-j
>\ KM YrHttX.
al mm. i~-RPiHK
5 1trtv t'.xffixM ii.. e » i-t- e - l
r~a i.
U lLujl
ÜKÍ.íüj.
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N OTAS
REVISION
0 -PREL
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HO J A D E DATOS DE
PROCESO
PARA
RECIPIENTES
SEMINARIO DE INGENIERIA BASICA OE
PROCESO
IP N
ESIQIE
CLIENTE
PLA N TA
-MhLrt. (,' ñb’LtSm^Pti
^
LOCALIZACION
á 6- fir/ir/i bc.í. ..- .m tr í- s c r
TIPO OEfLUIOQ LIQUIDO
VAPORO SAS 2£±£.iU M l.
PRESION: O P E R A C IO N
¿y
°C; MAXIMA
k g / a i^m a n ; MAXIMA
DIMENSIONES: LONGITUD T.T.
mmjOlAMETRO
N IV EL: N O R M A L
N~
mm,'MAXIMO
i.
P O S C IO N .V E R T IC A L
Ipnv,D EN SID A D
HOHGXWTAL-
y
, cl„r
TEMPERATURA OPERACION
OE 3
HOJA
R E O / O .C
I f jg U N ID A D E S
_gf£¥i£ig fA(40v¿ t>r
PROVECTO N« E-
uiulBLts
'hr./-'-
lC
CLAVE DEL EQUIPO r -
t>
-7?í±
raV* « D EN SID A D
°c; DISEÑO
V€. £ / { /
Q/fcm
Ve
kg/cm2man;DISEÑO
l/ ,
m m ; C A fí T O T A L
/ ^ >;
s
kg/cm* man
mm; MINIMO
j
ALARMA ALTO NIVEL
mm A LA R M A SAJO N IV E L
M ATERIALES! CASCARON
¡M A L L A SEPARADORA ESP c SOR /,-^w»m;M A TERIA L /J
?
» n ; t i p o r e c t a n g u l a r : l o n g it u d
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kg/cm*man MAXIMA
PRESION: OPERA CIO N
kg/em2m c n ;D lS E ÍIO /£.*/*.
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2o VELOCIDAD CRITICARPM__
POTENCIAA.FRENO____
CAPACOADMAXit.‘AOE CARCASA ___
VELOCIOAO MAXIMACONFINJA,RPV____
POTA. FRENOA VAX-CAP________
SENTIDOOE ROTACION 0ESCAP3A ___
AGJAOE ENrRIAMcNTO RECOER-OA
ENFRIADOR DE ACEITE_____ GPY(i _
_K/e." _
OlAFRAGMAS_______ GPIV(3)_
INYECCION________
-K j-~
CORRIENTE ELECTRICA Y VAPOR
MOTORES_ _HPYMVORES_
MOTO*ES_ _MPYW‘NORES_
tVTERRJPTORESYCOSTROtES.
VAPORENT "a K/cm*ma
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K/c.
OlSENOOE CARCASA_
PRUEBA Hr'»<0^'AT1Ci
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_FASE_
_Kg/ci
_NoiMPU.SORFS^
'AMANOY TIPO___
CONOlOONCSOEOPERACION.
PESO fOLECU^AR ____
PRESIONSJCCION,k9/cn*Qt>*_
PRES.ONDESCARGAKj¿.m*ob*_ JA-5TEUFERA'LJfiASUCCION°C_
TEMPERATURADESCARGA,°C_ J2
CAPACIDADr&h (20°C,l»l«).
CAfACIDADALASUCCION,m5/h_
Q
j^JLh-i
HJVEDADREwATlVA_
CORROSONDEB'DAA_
ACCiOVADOR ____
ESPECS DELACClONADOREN FORMANa.
_Kg/cr
PESOS Y DIBUJOS
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-CICLOS PIEZA *JASPESADA PARA W»V’£NVI£VTO_
_CICLOS PESOTOTAL DE EOjlPO AUXILIAR____
DSUJO GENERAL No
_ ___
DIBJJO OE OE’AuLE S0_____
DIBUJO OE DETALLE DE TU3ER A
CURVA DE COMPORTAMIENTONe_
SISTEMA DE LUBRICACION
MATERIALES Y "CONSTRJCCION
CARCASA__
FLECHA___
IMPULSORES_
OUFRAOUAS_
ALASES ORECTRICESEN SUCCION.
ENCAUSADO OE ENTRE'PASOS__
CHJMACERAS_
ECOUILLAS
SELLOSOE ENTRE- PASOS_
SELLO OE PRE*SA-ESTOPAS_
OESCAROA
ETAPAS »NTEBM
OJENES CARCASA
AGUA ENFRIA*.ENTO
COPLt*PROTECCCN_
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INTERCONEXION
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CONDICIONES
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CONDICIONES
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CANT.040 7QTAL
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CALOR ESPECIFICO
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TEMPERATURA
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CLASE
CORROSION PERMITID. -LADOOE LAENVOLVENTE
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SISTEMA DE REFRIGERACION DE
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DE LICUABLES.
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MOJt
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locauiz aciok
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TAB*
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£ONTR fiTO mS
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POR
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INSTRUMENTOS DE TEMPERATURA
(PIROMETRO,POTENCIOMETRO Y RESISTENCIA)
TEMPERATURE INSTRUMENTS
(POTENTIOMETER,PYROMETER a RESISTANCE)
hCJA DE ESPECIFICACIONES
SPEClFICA^JON SHEET
DE-
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planta
b i s liüHA
localizacion
H U IM A NG U ILLO ,
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kXGivKAC I O N
ro
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CONTRATO Ne
REO
HOJk 2 DE 8
TERMOPARES
Tf íE R M O C O U P L E S
SPECIFCATION SHEET
HOJA DE E S P E C IF O C ’ONES
CONSOLA
INDICA DORA
GENERAL
DCSC*
r“'n
SOcO E_ ElEVcNTO
'OCSCS T»ON> (£LfW£NT0*>S_r)□
rAMw € McNOS El TE-KT'
(ASSEMcUr L£5S
MOf TA*E
RCSCADO^
(SCREWED>A
MO^TING)
T E g/ yO X O T U K ) PROTECTOR
ENSAM9LECOWPLETi
(COMPLETE AS5EM9LY,
OTRO
(CThER)_
OTRO
(OTHER)___
TEf«NDPoZO O TUeO PROTECTOR
(PROTECTI>G WELL OR TJ8E)
BARRA PERFORADA^
TUSOCONEXTNENOCERfADOj{CLOSEO CNDTUEE)L
LONCíTU.OENlPLEYUN.ON
{M°LE t UNION LENGTM“A") _
{DR.U-CDBARSTOCrK
INSTRUMENT SOCIETY OF AMERICA
FIG
5<6SS0
B«ilOA TAMAÑO
(FIANGE) («2E)
,o
ELEM
T lP o
°c
(ELEM
SER VtCtO
*T‘
DIMEM
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T E -O I
24ATC
72
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2'IAW'G
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24AWG - 1 8 24A’
.iG - 3 5
^STSABA_¡}E_CÍLJLE-^A
TE -Q 5. ..
TE-06
,2 4 ¿«U
EMIg jUU D E JSIA K O A E -l
S A L I D A - DE E T A N O DE E - l
TE —07
24A'.,G
TE-0 4
TE-08
NOTAS (hDTESl-
-13-
241WG IQ^A
SALIDA
SUCCION
DE C O Ml'Ü ESO R G - l
DE C O M P R E S O R G - l
S A L I D A DE GN D E E - 2 A
SÍ2CCIQ N DS COMPRESOR G - l
-3 5 -
(SMC*^ BElOw)k
LtB'-AJ*TTIPO
ÍRA'.Nv6TYPE_
TUBO
.(TUB£)_
N*
MOSTRADO APAJ0 f
s 'G
TIPO CAPUCHA r
POÍ.CADA*
CLElERTA
<SCRC*ED)^
(CCVER)
OTRO
(OTHER)_
MEDDATUBO DeCONEXION
“(CCNN. S12E-IKSSPT}
,B«_OCK TERMINAL
(TERM BLOCK)
OTRO
(OTHER)_________
(PR0TECTN3 WELL OR TU9E)
OTRO
(OTHER)____
CONSTRUCCION
CONICO.
(CONSTRUCTION)
(TAPEREOK
OTRO
(OTHER)____
DIMENSIONES DELROZO
(«ELL OlMENSlONS)
(h
TAMAÑODCLACUERDAMACHO
(MA_£THREADS2E}
EXTlNSlONOE PETRASO#T“ N'N" JNC n
(<_AGEXTENSION*T")
(NONE)
(HEAD)
CASE2A
CANTI­
DENSIFICACION
DAD
DE TEMPERATURA
S A L ID A DE GN DE E . 3 B
hoja 3 oe 8
locauzaoon
HUIM A NGUILLO,
T\Bm
CONTRATO No
REO
fecha
POR
AP
«STRUKENTOS DE PRESION
(PRESSURE INSTRUMENTS)
HOJA DE ESPECIFICACIONES
S^EC c ICATION
IN S T iW J T
rrar.TT 0? A' E3IC4
TRANSM ISORES
SHEET
4
S I S T E M A DE R E F R I G E R A C I O N
H U I M A N G U I L L O , TAB.
(
IN D ICA D O RES CONTROLADORES
S E R V IC IO
ID E N T IFIC A C IO N
RANGO DE LA
E SC A L A
M ED ICIO N IN C .
SALIDA
FIC
-
13
0-10
REVEÜSIBLE
PR O P ILE N O , S UCCION
DS COMPRESOR G -l
FIC
-
20
0-10
R E V E R SIB LE
P R O P I L E N O , 2a ETAPA
DE C O M P R E S O R G - l
P IC
-
16
REVE R SIB LE
DE T - 3 A GOBE RNA DOR
DE T U R B I N A
TIC
-
21
-5 0
T IC
-
26
L IC
-
L IC
a 1 0 0 °C
L IN E A
DS A N T I S U R G E
O
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LIN E A
DE A N T I S U R G E
31
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a 100?á
-
24
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-
34
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-
42
50°C
R E V E R S IB L E
TA.V3UE SEP A RA DO R
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100SÍ
R E V E R SIB L E
EVAPO RA DOR E -2 A
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a 100^
R E V E R SIB L E
E VA P O R4 DO R E - l
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a 100%
REVEÜSIBLE
EVA PO RA DO S E - 2 B
HOJ A 5
planta
LOCAL12ACION
REV
S IST E M A DE R EFR IG EaftC IO N
HUIM A N GUILLO . T\B.
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CONTRATO N.
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MEDIDORES DE PRESION
(PRESSURE GA6ES)
HOJA DE ESPECIFICACIONES
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SUCC.
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SUM INISTRO
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SUM INISTRO
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0-1 0
62
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0-100
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SUM INISTRO
1
P I-2 8 _
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S U M I N I S T R O DE A .
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0-1 0
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0 -7 0
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S AL ID A D E ETA NO DE E - i
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P 1-37
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0 -7 0
15
15
m 'Q U E T -l
R E P O SIC IO N
0-7 0
0-1 0
15
6 .3
DESCARGA DE BOMBA B - 2
P I-3 8
P I-3 9
NOTAS
(SOTES)
JA
0-100
0 -7 0
3 .5
ACCE SOR IOS
rANOUE T - 3
S U C C . DE C O M P R E S O S
P I-2 1
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INSTRUMENT
S E R V 1C 1 0
1S E R V 1C E )
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P P E S 10 N
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1
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R A N G O
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( T U B E | KS/fcMT
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DE GN A E - 2 A B
DE GN DE E - 2 A
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D E L COMPRESOS G - l
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38
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_ SUM INISTRO
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DE _AJRE i)E I N S T i i D I E M . -
1
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-5 0 -1 0 0 _-3 8
_
- 56 -
SUCCIO N
DEL COMPRESOR G - l
1
SISTEMA DE REFRIGERACION
' _ HUIMANGUILLO, T\B.
CONVERTIDORES DS VOLTAJE A PRESION
CANT.
1
IDENTIFICACION SE.\AL DE E.NTRADA SEÑAL DE SALIDA _ SERVICIO
LI - 15
MILIVOLTS:
3 - 1 5 PSIG
PARO DE G-l POR ALTO
NIVEL DE T-3
LT - 31
MILIVOLTS
3 - 1 5 PSIG
PARO DE G-l POR ALTO
NIVEL DE T-2
TY - 2i
MILIVOLTS
3 - 1 5 PSIG
ENFRIAR LINEA DE
ANTISURGE
TY - 26
MILIVOLTS
3 - 1 5 PSIG
ENFRIAR LINEA DE
ANTISURGE
HOJA 8
íxxa*w h
SISTEMA D2 REFRIGERACION
HUIMANGUILLO. T\3.
CCW'OATO M«
»EQ
1KSTRUVENT0S MISCELANEOS
«e v.
«c ha
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AP
^SCgLLANEO'JS INSTRUMENTS
hGJA DE ESPEC’FICACIONES
1 IDENTIFICACION
2 LINEA No.
3 FLUIDO
4 UNIDADES DE FLUJO
S FLUJO MAXIMO DE OPERACION
6 FLUJO NORMAL DE OPERACION
7 PRESION DE OPERACION (PSIG)
8 TEMP. DE OPERACION (°F)
9 PRESION ATMOSFERICA (PSIA)
10 PESO MOLECULAR
11 DENSIDA8 SG/ LB/PIE3
12 VISCOSIDAD (CP)
13 RELACION CP/CV
14 FACTOR D’
J COMPRESIBILIDAD
15 ÍU1..RIAL TUB .H
16 DIAM. DS GARGANTA
17 ELEMENTO DE V3DICI0N
18 DIFERENCIAL MA i. PERMISIBLE
19 RANGO DE LA ESCALA
20 RELACION d/D
21 DIAMETRO NOMINAL T CEDULA
22 BRIDAS
23 CONEX. TOMAS
24 MATERIAl ELEMENTO
25 MATERIAL GA.ÍGANTA
SPECIFICAilON SHEET
TUBOS- VENTURI
FE-13
20"P-28-A5A
PROPILENO GAS
L8/HR
113,950
103,590
5.8
- 37
14.7
42.08
0.0032/0.2
0.0075
1.21
0.275
ACERO AL CARBON
POR PROVEEDOR
CELDA PULSION DIF.
20" H„0
0-10
POR PiiOV’
>,DOR
20” CED. 40
150 i R.F.
1/2" NFT
ACK..0 I’.ÜXIDULS
ACS.IO INOXIDABLE
FE-20
8"P-29-A2A
PROPILENO GAS
LB/HR
78,675
71,523
6.3
46
14.7
42.08
0.015/0.9523
0.008
1.44
0.275
ACERO AL CARBON
POR PROVEEDOR
CELDA PRESION DIF
20" Ho0
0-10
POR PROVEEDOR
8" CED. 40
130 $ R.F.
1/2" NPT
ACE 10 I.N0XIDA3LE
ACERO INOXIDABLE
D£ 8
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA UNIDAD DE RECUPEBACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
C) HOJAS DE ESPECIFICACIONES DE VALVULAS DE CONTROL
SISTEMA D2 RKFKIGSRACION
HUIMANGUILLO, T-»B.
HC J A -O
fukí
S I S T C M 4 DE ^ P I C F ^ C I O N
local 2 » M f H l '1 5 'i N G L I L L O , TaB.
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REC Kc
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rfCHA
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API»
CONTROL VALVES
rCo-DE ESPECIFICACIONES
SP£C,r.CATiON SHEET
l'JSTP
'-'V'Tty
Or r 'T>ir-\
T O L A S DE CONTROL
- 61 -
D£
í>
*
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA UNIDA» DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
D) HOJAS DE ESPECIFICACIONES DE VALVULAS DE SEGURIDAD
HOJi 1
planta
SISTEMA DE ilEFRIGEíUCTCW
localizacion HUIMANGUILLO, TA*)*
CONTRATO N»
REO
*EV
feché
POP
APR
---------
VALVULAS DE SEGURIDAD (RELEVO!
- 83 -
Dc
1
LIBRO DE PROYECTO
SISTEMA DE REFRIGERACION DE
UNA DNIDAD DE RECUPERACION
OE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
INFORMACION DE INSTRUMENTOS
S IS T E M A
DE
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IN D IC E
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H U IM A N G U IL LO ,
TEMPERATURA
- 66 -
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1
SIST E M A OE R EFR IG ER A C IO N
SISTEMA DS REFRIGERACION OE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
A)
IN D IC E
DE
INSTRUMENTOS
SISTEMA OS REFRIGERACION DS
UNA UNIDAS DE RECUPERACION
OS LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
B ) DIAGRAMAS DE INSTRUMENTACION
ESTANDARES
DE
INGENIERIA
I
IN S T R U M EN TO S £N G EN ER A L
SIM BOLO
D ES C RIP C tO N
O
¡NSTPUWEN70 LOCALIZADO EN CAMPO
e
INSTP üWENTO MONTADO EN EL TA BLERO PRINCIPAL
INSTRUMENTO MONTADO EN LA PARTE P O ST ER IO R DEL
TABLERO PRINCIPAL
0
INSTRUM ENTO MONDADO EN T A B L E R O LOCAL
INSTRUM ENTO MONTADO EN LA PA R TE P O STER IO R DEL
TABLERO LOCAL
a
o .
o
H
INSTRUM ENTO PROPO RCIO NA DO POR EL FABRICANTE C E l
EOüiP O CORRESPONDIENTE
INSTRUM ENTO PARA M ED IR DOS VA RIABLES O OuE CUMPLE
DOS FUNCIONES
o
ELEM ENTO S
P R IM A R IO S
PARA MEDICION DE FLUJO
p l a c a d e o r if ic io
- M
TUBO VENTURI O TOBERA
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S I M B O L O G I A
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I N S T R U M E N T A C I O N
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D I A G R A M A S
F U N C I O N A L E S
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ESTANDARES
DE
INGENIERIA
MEDIDOR TIPO TURBINA
MEDIDOR TIPO MAGNETICO
—
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MEDIDOR TlPO DESPLAZAMIENTO POSITIVO
- <
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MEDIDO» TIPO TARGET O IMPACTO
-
IU
1
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-
ELEM EN TO S
P R IM A R IO S PA RA
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MEDICION DE N IV E L
TRANSM SOR DE NIVEL TIPO DESPLAZADOS
TRANSM SOR DE NIVEL TIPO CAPACITANCIA
.<J/p
LT
TRANSMISOR 0£ NIVEL TIPO CELDA
SIMaOLOGlA USADA EN DIAGRAMAS FUNCIONALES OE
INSTRUMENTACION
-
7 5
-
nO.fi
2
Di
RE V
O
ESTANDARES
* DE
INGENIERIA
INTERRUPTOR DE NIVEL TIPO M A GNETICO
MEDIDOR DE NIVEL TIPO CINTA O REGLETA
1 2 E L E M E N T O S P R IM A RIO S PARA M EDICION DE T E M P E R A TU R A
TERMOPOZO ROSCADO CON TERMOPAR SENCILLO
TERMOPOZO ROSCADO CON TERMOPAR DOBLE
"t T
J - L
TERMOPOZO BRIDADO CON TERMOPAR SEN CILLO
T
TERMOPOZO BRIOADO CON TERMOPAR DOBLE
i\
i \
i \
SIM80L0GIA USADA EN DIAGRAMAS F U N C IO N A L E S D€
INSTRUM ENTACION
- 76 -
HOJA
3
OE
6
REV
O
ESTANDARES
DE
INGENIERIA
3C LINEAS
LINEA DE PROCESO
SEÑAL E L E C T R IC A
S E S á L NEUMATICA
21 SUMINISTRO DE ENERGIA
/
/
/
SUMINISTRO ELECTRICO (CORRIEN TE ALTERNA I
d
SE
SU M IN ISTR O E L EC TR ICO (CORRIENTE D IR E C T A !
SE
SUM INISTRO DE AIRE
'/
3ZE VALVULAS
VALVULA DE 2 VIA$
F
VALVULA DE 3 VIAS
VALVULA ANGULO
AilL
VALVULA DE CONTROL CON ACTUADOR OE DIAFRAGMA ,
ABRE A FALLA DE AIRE
VALVULA OE CONTROL CON ACTUAOOR DE DIAFRAGMA,
CIERRA A FALLA DE AIRE
S1M80L0GIA USADA EN C ~ l s AMAS F U N C IO N A L E S D€
*«STRUMENTAC¡ON
-
7 7
-
HOJA
4
OE
8
REV
o
ESTANDARES
DE
IN G E N IE R IA
VALVULA DE CONTROL CON ACTUADOR DE DIAFRAGMA
T CANDADO NEUMATICO
i
= * fn
- ÍX r
VALVULA DE CONTROL CON ACTUADOR DE DIAFRAGMA
Y POSICIONADOR
VAL/ULA DE CONTROL CON ACTUADOR DE DIAFRAGMA
Y VOLANTE DE OPERACION MANUAL
VALVULA DE CONTROL OPERADA POR PISTON
VALVULA DE CONTROL OPERADA POR MOTOR
VALVULA REGULADORA DE PRESION AUTOOPEPADA,
CON TCMA CORRIENTE ABAJO
VALVULA REGULADORA DE PRESION AUTO OPERADA ,
CON TOMA CORRIENTE ARRIBA
7 7 1 :
VALVULA REGULADORA DE PRESION CON TOMA DE PRESION
EXTERNA ,CORRIENTE ABAJO
t
i
4'’- ^
I * IO
lis
VALVULA REGULADORA OE PRESION CON TOMA DE PRESION
EXTERNA ,CORRIENTE ARRIBA
SIMBOLOGIA USADA EN DIAGRAMAS FUN CIO N A LES D£
IN STRUM ENTACION
- 78 -
MOJA
5
DE
6
REV
O
ESTANDARES
OE
INGENIERIA
VALVULA REGULADORA DE PRESION DIFERENCIAL CON
TOMAS INTERNA Y EXTERNA
VALVULA DE CONTROL TIPO MARIPOSA CON ACTUADOR
DE DIAFRAGMA
VALVULA TIPO TRUNNION
— i
VALVULA DE DOS VIAS OPERADA POR SOLENOIDE ,
AUTOMATICA
VALVULA DE TRES VIAS OPERADA POR SOLENOIDE,
AUTOMATICA
VALVULA DE TRES VIAS OPERADA POR SOLENOIDE t
CON REAJUSTE MANUAL
VALVULA DE TRES VIAS OPERADA POR SOLENOIDE,
CON REAJUSTE AUTOMATICO
"23H CONVERTIDORES
G
CONVERTIDOR DE VOLTAJE A CORRIENTE
G
CONVERTIDOR DE VOLTAJE A PRESION
.E/I
/
" í í !<• O*
3W 30L0GIA U í ADA EN DIAGRAMAS FU N CIO N A L ES DE
INSTRUM ENTA* CN
7 9
-
HOJA
6
DC
*Ev
O
ESTANDARES
DE
INGENIERIA
O
G
CONVERTIDOR DE CORRIENTE A VOLTAJE
I / P
CONVERTIDOR DE CORRIENTE A PRESION
p /I
G
CONVERTIDOR DE PRESION A CORRIENTE
R/i
G
CCNVERT DOR DE RESISTENCIA A CORRIENTE
PULSOS/i
G
CONVERTIDOR DE PULSOS DE VOLTAJE A CORR ENTE
G
CONVERTIDOR DE PULSOS DE VOLTAJE A PRESION
G
CONVERTIDOR DE SEÑAL ANALOGICA A SEÑAL DIGITAL
G
IX
CONVERTIDOR DE SEÑAL DIGITAL A SEÑAL ANALOGICA
I* "RUWENTOS CON UNA FUNCION DETERMINADA
O
'
o '
HOJA 7 DE
SIMBOLOSIA
USADA
EN
DIAGRAMAS
F U N C I O N A L E S
INSTRUME NT ACI ON
80
DE
AEV
O
ESTANDARES
'
DE
INGENIERIA
G
MULTIPLICADOR
O
a
SELECTOR OE SEÑAL ALTA
O -
G
G
a
SELECTOR OE SEÑAl BAJA
EXTRACTOR DE RAIZ CUADRADA
G
G
!NTEGRADOR( INTEGRAL CON RESPECTO AL TIEMPO)
\
B
O
O
X
POLARiZAOOR <0»AS)
\
O *
no
RELEVADOR DE CALCULO
MISCELANEOS
d:
LUZ
<E>
PILOTO
REPOSICION MANUAL
HOJA 6 OE
SIM80L0GIA
U S A D A
EN
DIAGRAMAS
FUNCIO N A L E S
INSTRUMENTACION
DE
R£ v
O
-
8 1
-
NOTAS
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DIAGRAMA DE INSTRUMENTACION
IN D IC A D O R
PLA N T A :
DE
S IS T E M A
U B IC A C IO N :
IPN
TEM PERATURA
DE
R E F R IG E R A C IO N
H U IM A N G U IL L O ,
TAB.
071-01
- 82 -
SEMINARIO DE IMGRIA.
BASICA DE
PROCESO
E .S .l.Q .I.E .
- 83 -
NOTAS
to
UJ
- 86 -
- 88 -
- 91 -
NOTAS
w
UJ
<
-yu
NOTAS
A P L IC A
A:
F IC - 20
D I A G R AM A
IN D IC A D O R
PLA N T A :
C O N TRO LAD O R
S Iá T E M í
U B IC A C IO N :
DE
DB
O E I NSTRUMENTACI ON
¡PN
F L U JO
T \ B .
071-12
- 93 -
BAS I C A D E
PROCESO
ES I.Q-1 E.
R E F ÍIG E U A C IO N
H U IM A N G U IL L O ,
SEMINARIO DE
IMGRIA
- 94 -
NOTAS
A P L IC A
A :
T IC
-
21
T IC
-
26
DIAGRAMA DE INSTRUMENTACION
IN D IC A D O S
P L A M A :
CO N TRO LAD O R
S IS T E M A
U B IC A C IO N :
DE
DE
1PN
r O it 'C ^ A T U ü A
PROCESO
R EPR I G £ 3 A C I O N
H U IM A N G U IL L O ,
SEMINARIO DE INGRIA
BASICA D E
ES
T iB .
071- 14
I.Q .I E.
NOTAS
A P L IC A
A :
LIC - 31
31
LAL - 31
LAH
-
DIAGRAMA OE INSTRUMENTARON
IN
JICAJOii CL.\ I d
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ALTO
P L A N T t:
Y
B A JO
S IS T E M A
U B IC A C IO N :
C I^ J L .:
D&
M V .iL
X ALARMA
IPN
N IV E L
D E
R E F R IG E R A C IO N
H U IM A N G U IL L O ,
T A B .
071-15
SEMINARIO DE INGRIA
BASICA D E
PRO CESO
E S .I.Q .I E .
NOTAS
APLICA At
LIC . 24
LAH . 24
LAL - 24
L IC - 34
LAH - 34
LAL - 34
L IC . 42
LAR - 42
LAL - 42
DIAGRAMA DE INSTRUMENTACION
IN D IC A D O R
A LARM A
PLA N T A !
PO R
CO N TRO LAD O R
ALTO
S IS T E M A
T
DE
B A JO
DS
N IV E L
T
IPN
N IV E L .
R E F R IG E R A C IO N
UBICACION: HUIMANGUILLO, TAB.
071-17
- 98 -
SEMINARIO DE INGRIA.
BASICA OE
PROCESO
E .S .I.Q .I.E .
L IB R O DE
PROYECTO
SISTEMA OE REFRIGERACION BE
UNA UNIDAD DE RECUPERACION
DE LICUABLES.
HUIMANGUILLO, TAB.
V II
MEMORIA DE CALCULO
MEMORIA DE CALCULO
BALANCE DE MATERIA Y ENERGIA DEL SISTEMA DE REFRIGERACION CON PROPILENOt
1«- C á lc u lo de l a r e la c ió n da c o * p re s i6 n :
2.2578
2 .- C á lc a lo de P(22)
PÍ22) - r P« = (2.2578)(20.5) a 46.3 P s ia
3«> C á lc u lo de P(23)
P(23) a r P(22) a (2.2578)(46.3) * 104.5 P a la
4*- C á lc u lo d « l g a s ta en *1 e v a p o ra d o r (E=»2)
02 a 14*191,800 BTÜ/HR
Q
5 .- C á lc u lo d e l
c o m p re s o r.
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M o llie r
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6 .- C á lc u lo
d e l g a s to r o lu n é t r ic o
a la
e a tra d a
d e l c o a p re s o r.
F (19) * P (20) = F (21) " P(22) * P(23) =
G(21) = 1 0 3 ,5 8 9 .7 ^ x 5.1 j j j s f x
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“ 103»589 lb / h r
„ 8,805 ^
T a b la 2
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7.- C á lc u lo de la e f ic ie n c ia n d ia b a t ic a d e l c o a p re s o r
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R e fe re n c ia s C h e m ic a l E n g in e e r in g ¿ uljr 12, 1982.
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( S u c c ió n d e l co m p re so r, p r ia e r a eta p a)
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20.5 P s ia
667 P s ia
91.9°C = 656.8°R
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P 20.5 P s ia
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"(2 2 )
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«
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„ BTU
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9 .- C á lc u lo de la e f ic ie n c ia a d ia b a t ic a en la segunda e ta p a de
c o a p r e s ió n .
P
» 46.3
P s ia
T
» 38°F
» 498°8
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- 102 -
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^
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0 .1 4 5 3
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ad - 0.7541
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10.- C á lc a lo de H(2 3 ) m l
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P - 46 P » ia
T - 38°r
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11.- B a la n c e de M a te ria
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F (25) * F (23) * F (24)
'( 2 4 ) * ' ( .7 ) . F ( m ) I (J4 )
F (19) * F (14) (1 “ X ) (1 4 )
( ) * n=*r
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-
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C á lc u lo de
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LB/H R
(24)
F (24) " 44»795* 18 jn? + 130*318 (0.2051) LB/HR
F (24) * 71»323«38 W H B
C á lc a lo do f (25)
K(23) * (103,589.17 + 71,523.38) LB/HR * 175,113 LB/HR
12.- C á lc a lo de Hi e 2ci&
, en (23)
Xp(23) ■ S i t i l \ ~ $ r 0 ~ 0,5916
XP (24) *
° * 4084
H(25) * H(23) Xp(23) * “ (24) Xp(24)
H(25) "
142.8(0.3916) ♦ 114(0.4081)
BTü/LB
H(25) * 131 BTD/LB
1 3
.- C á lc a lo de l a e f ic ie n c ia a d ia b a t ic a ea la t e r c e r a e ta p a d e l
co a p rea o r.
C o r r e c c ió n de I i la a s ig u ie n t e s c o n d ic io n e » !
P ■ 104.3 P s ia
T - 86°F - 546 °R
Po> 667 P a la
Te- 91.9°C - 656.8 °R
- 104 -
P
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C á lc u lo d e l g a s to v e lu a é t r ic o de (25)
3
G t ( 25 ) - 17 5 » 11 3 ü
* ^
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3
* g s - ¡ia - 3»385* 5 s í r
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* - [ ( l i h ) ^ - \ ]
- 0 -1770
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>.7406
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14.- C á lc u lo de H(26)
4. M o llie r
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P x 104.5 P s ia
. H « 131 BTü/LB
AHid * (148-131)
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¿ h (26) “ 5;W53- + 131 * 153*9 BTÜ/LB
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LB
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P r o p ile a o
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Pa * 20.5 P s ia
Pd « 236 P s ia
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G a s to V o lu a ít r ic o
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Veap
* -37°F
4. M o llie r ITL
G r « 103,590
15.2
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3
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S e le c c ió n d e l t ip o
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x
3
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com presor
3
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h Had « (154 - 98)
BTü/LB
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-
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P c ia
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63.400(0¿77)
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67,475 P ie »
„ _ _X _
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C á lc u lo d e l núm ero de e ta p a *
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- 0 .7 2 3 3
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1 5 .5
236
2 0 l5 - P s I a
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‘ 7 *260
C á lc u lo de la P o te n c ia d e l Com presor
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(173,113)(154-131) LB BTU HP HR
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1— 2535--- -— H8-I B
BHP T « BHP.1 + BHP.2
BHP,5, - (1,832 * 1,583) HP
BHP_T m 3,400
HP
*
- 108 -
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P
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L
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N
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T * 114 8 °F
C O I
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CO- 3
P9- 46 3
V. s c
P= 20 3
T= 37
H* 98
F • 103 >389. 7
82.6 ° F
T *162
Pz 236
r * 3e
M *U9.2
F* 103,389.7
r=
F * 173, 113,
V s c.
H* 133 9
r r o mF
P M P(SO
« C O 8TU/L8
FC*3 L B / H *
X* CALIDAD OC VAPOK
VS.C
P * 104 3
M~ 142 8
F- 103,589.7
Vs c
F = 175 ,113
H - i3t
r =86
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T* IOO
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130, 3/8
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HP «IO
F *175,113
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P=I04 5
T =46
H=U 4
F: 71 , 323
T* 46
C
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r- /
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VAP SAT
106
’ : 46
H - II4
F* 44 ,793 16
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T* 56°F
LIO SAT
P= 106
T ' 46
H *-42
F* 103,589 7
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T=3¡°
MEZCLA
<$>
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T * 46
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X* O 2031
F =44, 793 16
ÍX J -
F-0 3, 589 7
© 6
F * 44,795 16
LIO SAT
Te IOO
P* 226
U*-IO
LIO SAT
T* IOO
P*226
H*- IO
F=130,318
LIO SAT
r* IOO
P‘ 226
H*~ IO
F* 175,113
(ACUMULADOR DE P R O P IL E N O )
D IS EÑ O D EL TANQÜE T - l
DATOS
V x 175,113(1.1) x 192,624 LB/HB
J > L x 30 LB/PIE3
=¿>226 P s i a ( l . l ) = ^ P = 249 P s ia = ^> 2 3 4 P s i*
1.- In v e s t ig a c ió n d e l tie m p o de r e s id e n c ia recom endado*
Ts . 10 a ía
2.- In v e s t ig a c ió n de la r e la c ió n L/D recom endada según la p r e s ió n
de o p e ra c ió n *
L/D « 4
101¿P
'v Op ¿300 P s i*
101^234 4300 P s i*
3.- C á le n lo d e l d iá m e tro i n i c i a l *
3
PCML x TR
"£715---
14 -^j 107.01(10)j
D > 90.21" • 7 .5 P i«
7 .5 P ie s
PCML « 1 9 2 ,6 2 4 'tí.x E ÍÍ-¿- xx JLSL « 107.01 « y í
**
u3n 0w r6 0« o Mi
mí n»
4*- C á lc a lo de la lo n g it a d *
L/D * 4 = ^ L * 4(7.5) > 30 P ie s « 360"
5 .- C á lc u lo d e l á re a de n iv e l a ln ia o .
B = 55» * 0.0666
A » 0.02265(90)^ x 183.465 P ig 2 ■ 1.274 P ie 2
Ax x ? D2 x j( 7 .5 ) 2 * 44.17# P ia 2
-
109 -
6 .- C á lc a lo
d o l *# • a
de v a p o r
C r it e r io p a ra la a lt a r a de v a p o r:
a) 9"
b) 0.1S D
Lo q ue «ea «ayor
0.15(90) « 13.3"=14"
?
a
55"
*
0 ,1 5 6
A v a p o r » 0.07819(7.5)2 a 4.4 P ie 2
7 .- C á lc u lo d e l a fe a d e l t ie n p o de r e s id e n c ia
*TR " AI "
" AL » í*
At h * 44.179 - 4 .4 - 1.274 a 38.505 P ie 2
8 .» C á lc u lo d e l t ie n p o de r e s id e n c ia
ATB LT
Re
— S -“
38.505(30)
* ”
I5 ? :3 1 "
.
*
1 0 ,7 9
M ía -
T Re a T R*
9 .o C á lc u lo de lo a n iv e le s de a la r a a s
N iv e l
N ir e l
N ir e l
A laras,
A larm a
a o r a a l a 0.6(70") * 42" + 6" = 48"
a á x in o = 90" - 6" - 14'* * 70"
M in in o » 6"
a lt o « iv e l a 70(0.8) a 56" ♦ 6"=62"
b a jo n iv e l « 70(0.25) a 17.5" +6" « 23.5"
-
110 -
DISEÑO
DEL TANQUE T-2 (TANQUE DE ALIMENTACION DE LA 2a ETAPA
DEL COMPRESOR)
DATOS
Pd * 226 P s ia ( l. l) « 249 P s ia =>234 P n ig
T * 46°F * 8°C
W. = 103,590(1.1) » 113,949 LB/HR
**
3
L
* 34.34 LB/PIE
Wy
ra 71,523(1.1) » 78,675.3 LB/HR
y
a 0.82 LB/P IS3 s 0.82 LB/PIE3
T esp * 1.22 P IE 3/ L t
„
Como
g-¥v * n 78,675.3
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« 0.68
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Vj <. 1. —•>
. E l s e p a ra d o r es
*
horizontal
1.- In v e s t ig a d o * ! d e l tie m p o de r e s id e n c ia recom endado
Tb* « 5 a is .
2.- In v e s t ig a c ió n de la r e la c ió n L/D recom endado según l a p r e s ió n
de o p e r a d o * .
P d is e ñ o = 234 P s ig
101 P s ig
y o
P d is e ñ o ^ 300 P s ig
m
s
3.- C á lc u lo d e l d iá m e tro i n i c i a l
(55.3)<5) , « 63.24" * S.27 P ie s
~S> D « 5.5 P ie *
4 .- C á lc u lo de 1% v e lo c id a d a á x ia a p e r n is ib le d t s e p a ra c ió n *
P ara P e n tr e 30 y 250 P n i
^ d * t a b la s =^>IC s 0 .3 c o a a a l lf t
- 111 -
5«- C á lc u lo
.
d e l área
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*
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de Y a p o r r e q u e r id a .
78,675.3
37505“
“
P ie 3
S ;S C 5 T 5 7 g 2 7
3 2 6 ,6 5
A. v a p . - y ? I-Qv.- n ; ,- a 22.53
n ;5 - H 5 1§
* T o ta l
T
7
3Sg.
Q, P ie 3
* <(5
16.93
- jD 2 . ?(5 .5 ) 2 = 23.76 P ie 2
m 3163 * 7933 * 0*71
*
E s te v a lo r se r e c o a ie n d a c e rc a n o a
0 . 2 o p o co n a y o r, p o r lo ta n to ao
•s v á lid o .
0 .- C á lc u lo d e l d iá m e tro
l/ j
D - 13.3
)
_________
13
3
M/ 6 x 3 x
5
»5 i+ 55.3 x 5Vj
D a 7 5 .12" * 6.26 P ie s ==> D iá a e t r o c o m e r c ia l = 6.5 P ie »
7 .- C á lc u lo da la lo n g it u d
L/D m3 =pL a
8 .-
3(6.5)
a
19.5 P ie s
a
234"
C á lc u lo de la a lt u r a d e l va p o r
Aj a |d 2 a ^ ís . s )2 a 33.18
16 93 * 0*51
j — ■ 33^19
T
P ie 22
gH x 0*5
*
R a 0 x 0 .5
(En t a b la s fu n c* s e g c * n ta
r ia a )
a 6 .5 (0 .5 )
a 3 .2 5 P i e s
- 112 -
a 39"
9.- C á lc u lo d e l á rea d e l n iv e l m in in o y d o l á re a de r e s id e n c ia
de liq u id o .
| = |g „ » 0.08 =$> - - j” ! * 0.02943
AL k I, a = 0.02943 A-X = 0.02943(6.5)2P ie 2 * 1.24 P ie 2
ATE = AT " At ” AL » in * 33* 18 “ 16 " 1,24 = 15,01 P ies2
10.- C á lc u lo de Tr
ATH(L)
(15.01)(19.5)
, „ M í_
Re* ” 5-....................... 5573---- * 5,29 M lB*
T Re7** T R*
11.- C á lc u lo de lo s n iv e le » y a la r n a »
N ir e l l á x i i o * 40n
N iv e l a la ia o ■60"
N iv e l « o rina l * 34" x 0.6 * 20 p u l* .
A larm a de a lt o n iv e l = 34(0.8) «= 27 P u lg .
A la rs a de b a jo n iv e l = 34(0.25) ■ 8.5 p u lg .
N iv e l de p a ro = 50 p u lg .
-
113 -
D IS E Ñ O D E L TANQUE T -3
(TA N Q UE DE SU C C IO N
DE LA l a
E T V P A DEL C O M P RESOR)
DATOS:
V - 103,590 (1.1) = 113,949 LB/HR
P op > 2 2 PSIA
T n - 37°F
•P
PK a 42.08
P d..ia s ñ. o - 234 PSIG,
,
O a 0.82 LB /P IE1* > 0.0131 GH/CM
j)‘ L « 3 0 LB/PIB 3
1) CALCULO DE LA VELOCIDAD MAXIMA PERM ISIBLE
VJf' ^
5Ü 2
■ 1
s 1,79 P IE /SEG
3 0 Í Pi 5 250 P S I —> K = 0.3
2) CALCULO DE LA VELOCIDAD CE DISEÑO
v dt««3 * * 0.8 V
» 0.8 (1.79) a 1.43 PIE/SEG
3> CALCULO DEL DIAMETSO
a 5.87 P IE
D
4) CALCULO DE LA LONGITUD
tf
0 .6 D
a
0 .6 (6 x 1 2 )
* 4 3 .5
-
114 -
Dc o m e r » = 6 P IES
24 + g * 24 + 2 ^ ■ 24 «■ 2 ^ .
h«r
*
30"
h
OR '
34"
2200 PCHL TR
PMCL * _ 2h 2o 5r 5 " TD2S " _
30(6x12)*'
e
2 5 5 5 13 7 "”
«
1 4 .1 5 P I E 3/ M IN
5) CALCULO DE LOS NIVELES T ALARMAS
N iv e l
N iv e l
LAH «
LAL «
N ir e l
N ir e l
n o rm a l * 0.6 x 30 • 18 PGLG >457 ■■
v ía ia o * 6 PULG ■ 152.4 ■■
30(0.8) =24 PULG * 609.6 ■■
30(0.25) t 7 .5 PULG - 190.5 aa
•«; «imo = 36 PULG * 914.4 aa
de p a ro » 48 PULG * 1219 aa
6) LONGITUD DEL TANQUE
L = (18 ♦ 43.5 + 34 ♦6 + 30) PULG » 131.5 PULG *
L - 11 P IEA « 3.5 N
- 115 -
-1. * 10.9 P IS
DISEÑO DEL DESOBRECALENTADOR-CONDENSADOR
DATOSs
Maaa t o t a l d* p r o p ile n o * 173,113 LB/HR
S o b ra d ia o ñ o 10#
175,113(1.1) = 192,623 LB/HR
1»« Zona de D o s o b r e c a le n ta a ie n to
( d iv id ie n d o la c a rg a t o t a l e n t r a c u a tr o
122^522 , 48,156 LB/HR
QD • ¥ H ■ 48,156(154-124)
Qp -
1 * 4 4 4 ,6 8 0
BTU /LB
2 .- Zoaa d» C o a d eaa a eiS a
Qc » W H » 4 S ,156(124-(-10))
<*<, - 6*452,902 LB/HR
C a rga t í n i c a t o t a l j
Q j - 1*444,680 ♦ 6*452,904
dj, M 7 * 8 9 7 , 3 8 4
BTD/HR
-
116 -
« q u ip o s )
Masa de a g u a n e c e s a r i a
p a r a «1 e n f r i a m i e n t o s
T em peratura de e s tra d a de agua: 89.6°F
T « 95 - 89.6 * 5 .4 °F
C pH
2
o
“
1
^ D / LB °F
Qc « . c C
Tc
/. - = c~ £ r o
pe c
*
Para S o b r e c a le n ta m ie n to :
q D * "a CpD ( T f Í M l ~
0
1*444,680
__
f in a .l « ln
g ? l gg5- . + 85
Tf in a l « 96.2°F
3.- BALANCEO
T em p eratura de D e s o b re c a le n ta m ie n to
162 — ► 96.2
100 -— 95
6 8 .5
5
6 0 .8
* H L D T * - § 5 l2 _ I_ 5 ------
( AT)
L .
2 3 .6 ° F
6 5 .8
5
T em p eratura de C o n d e n s a ció n
( A T ) C - MUÍT
100
— *•
85
100
♦-
8 9 .6
5
1 0 .4
5 .4
-
117 -
« 1*194,982 LB/HH
MLDT *
, > 7 .3 7 °F
La
10.4
—
—
? 5 _ . 1 3 1 *2 2 2 - , « ,5 0 3 .3
CAT)d
23,6
- 5 - , i : í | 5 l ™ l , «75,523.6
(AT) c
7*37
At
B a la n ce a d a
x
^ Qd ^
T¡ + T¡
= __ ZI®?Zi52í_____
875,523.6 ■
*■48,503.3
& T_B a.la n ce a d-» * 8„54°F
SUPOSICION VS Cg
CALCULO DEL AREA DE TRANSFERENCIA TOTAL:
A
Qt
7*897,584
D. 2
t " D ¡S f ■ I§ o 7 T S:5 ?7 * 11,560 P le "
CALCULO SEL NUMERO DE TUBOS
# T u b o .«
-
to r ílH
in íT
"
2 -454
donde z » S u p e r f ic ie p o r p ie l in e a l ea P ie s
e x t e r io r
2
CALCULO SSL DIAMETRO DE LA CORAZA
Se acoge ea t a b la d e l TEMA R, coa c u a tr o paso* p o r to b o s
tubo» ! (53" D£ coRkiEA)
- 118 -
J
2 ,5 5 0
A re* C o r r e g id a * 2,580(0.1963)(24) * 12,013.56 P ie * 2
C O EFIC IE N T E CORREGIDO
n
7*897,584
D • l^ T E f
„
' n 2 T 5 I3 ;S S 7 T 8 :5 ?7 = 76-97
FLUIDO CALIENTE:
ID x C 'B
■ l? r p "
CORAZA-PROPILENO
(53)(0.1875)(10.6) _
* —
II? T S :5 3 ? 5 7 .............. ° * 7802 P i ®“
Masa de p r o p lle a o « 48,156 LB/HR
CALCULO DE LA MASA VELOCIDAD
G. *
- o f ^ g a ! = 61,722.6 LB/HR P IE 2
T e m p era tu ra p r c a e d ie ( e n tr e T de VSC jr T de V .S .)
T
p ro a
» ¿«2+100 #
2
” ° * 0237
o
lb/p ie hr
k e i 3 i #F ” ° * 013 B* ü/ HK P IE ° F
C p g l3 1 ° F - 0.38 BTÜ/LB°F
P ra a d tti
[ f í' H ]
/ (0.38)(0.0237)
\ k ~ j m( ~ ---- 5Z0I3— J * 0<8848
D
De Gs
(0.35/12)(61,722.8)
---- 515237--------* 119,365
J H de f ig 28 (KBRN)
«Jjj - 210
CALCULO DEL C O EFICIEN TE ho
ho “ J H K
ho • 52.7
m 210 x ?¿:357127 1 °' 8848
> 0.0012 ( f ig . 29)
- 119 -
F L U ID O F R IO s
AGUA - TUBOS
G t s 0.334 p ig 2
Area s e c c ió*n t r a n s v e r s a l
( t a b la K era)
3WG * 16
*
(0.334)(2530)
,
T * " l? 4 l? 7 .........................
p. 2
P1®*
G asto de agua = 1*194,982 LB/HR
MASA VELOCIDAD:
Gt > S i|Í2 _ ”2 . =
T e loeidad
= 812,912.9 LB/HR P IE 2
= 3555 — * |g 5o
f
f
* 3*6 P IE /SEG*
Ea g° r á f ic a 25 (Kera) coa v e lo c id a d y T proa# , le e n c u e n tra h i
Tp r o a . l 2 5 líL +2 ®2lS » 93°F
h i s 900
L
h io = h i H - 900 x
S.
tu b o
-
£51
=
- «36
( 2 ^ 2 / 1 2 ) 1 8 1 ^ 9 1 2 .9 )
0.2479
^
*
f « 0.00013 ( f i g . 26, K ern)
CALCULO DEL CO EFICIEN TE TOTAL DE DESOBRECALENTAMIENTO
D =
h io ho
Río ♦ ho *
(636)(52.7)
.636 + 52.? *
AREA TOTAL LIM PIA DE DESOBRECALENTAMIENTO
QD
Ad
”
1*444,680
D " Á T ¡ ■T ? 3 :§ ) T 2 3 :g 7
e
n Tffc2
1 » 3 6 3 *3 P 1E S
- 120 -
CONDENSACION
S u p o a ie m d o q u e l a
c o n d e n s a c ió n
o cu rre
e n un 80
%
del
tu b o :
Le * (24)(0.8) = 19.2 P IE S
G"
,
-
»
=
t H f3
= 13.43
. . .
(16.8) (2,55O r 3
S u p o n ie n d o un c o e f ic ie n t e de t r a n s f e r e n c ia ho:
h
í
s
ho
3 280
, 1 2 2 -5 -1 2 2
p ro a *
V
,
2
•r
*
p ro a .
L
io o
= 9 3 °p
2
t w - Tp ro a *
L
°f
f+ilo + So ( Tp ro » . - T p ro n . )
V
t
V * 93 + 6S2:S%"285 (10° “ 93)
t w • 95°F
t T + t> f
t f
100 ♦ 95
Q„
----- 2 ----- * ------- 2 -------
*
o„
9 7 ,5
F
s p .g r * » 32.42 LB/PIE
M
m 0.2479
* '- í
tf
EL
* 0.059
L B / H K
B T Ü / H R
P IE
P IE °F
» 97.5 °F
C H EQ U EO
D E L
C O E F IC IE N T E
S U P U E S T O
S E
H A 3A
CON
E C U A C IO N :
.
, ? T
)
\'*
f
-
121 -
Afín
\
L A
S IG U IE N T E
*
( y r p ~ l)
*
1-5 ( s á w l 1" /
3 ■ ° - 2'197
(\ <2i«2Z>L-------(0.059) (32.42 ) 4 .1 8 x10 °/
. o. 2388511359
5 - Y /'3
.
,2437304118
oqj
Tfl
pon
C O EF IC IE N T E TOTAL LIM P IO DE CONDENSACION!
h io ho
636(283)
io , a
e “ E i m S * 33S-;-2S3 " 195*8
S U P ER FICIE LIM PIA DE CONDENSACION:
Qc
6'452,904
.
A C * 5 cT 2 í7 " * T 1 § S:É7 T 7 :3 ?7 = 4 *47(>
5 P IE S 2
AREA TOTAL:
AT * Ae + Ad
. 4,470.5 ♦ 1.249.77
« 5,720.3 P IES 2
COHP&OBACION DEIL % DE CONDENSACION:
j- x 100 * 3^7"5"3" * 100 » 78.15#
CALCULO DEL CO EFICIEN TE TOTAL LIM P IO Uc
_C e
■
Ac
—
üc
♦ Ad
j
Ud
----
. 122 -
80?É
Oc
o
( 4 ,4 7 0 .5 ) í 195.8) + (1363.3)(44.9)
— i ----------------- 3 7 7 2 5 7 3 --------------------------
De » 163.7
FACTOR DE OBSTRUCCION
De - OI?
Bd
= " ü rÍD "
163.7 - 76.97
*
, «
• T 7 « i: 7 7 T ? S : 5 ? 7
006
0 ,0 0 6
CALCULO DE LA CAIDA DE PRESION POR EL LADO DE TUBOS
2
A P .
,
tu b o “
* - - - - - - - - - r?
5.22 x 10
Sg D i
*
■ # paso*
G t * 812,912.0 LB/HR P IE 2
R«t a 169,425
AP
f * 0.00013
( f ig . 26 K era)
. í2 z S 2 2 í2 2 Í|^ i2 12.9)f
f i í 2 4 ) (4) , 2 9 LB/PLG2
tu b o * ” 5i22 x lf , O (1) (0.05433)
.
4
» _ v2 _ 62.348
retorno * Sg
Sg
1 ??“ "
V2 82.348
*T S
^ Pr e to r n o * ———tj—
A P t o ta l
tu b o *
coa aasa v e lo c id a d
f ig 27 K ara
:(0.086) * 1.37
* 2' 9 + 1*37 • 4*27 LB/PLG2
CALCULO DE LA CAIDA DE PRESION
CORAZA-DESOBRECALENTAMIENTO
Ld « 24(0.2) - 4.8
N o . de c r u c e s
*
12 g *
12 - - -
* 5 .3 ^
- 123 -
6
PM s 4 2 .0 7 8
PH
359 ?Xpro« ?°R ^ / P a t« \
p
C *-? 5 5 —
)
^ P iB 5 )
« 1.5665 LB/P IE3
J>
42.078_______ __________
359 /59l\/l4*7\
Sg « - g |® |||~
« 0.02512
G* * 61,722.6 L V P IE 2 HE
G«2 » 3809679351
R»^ * 118,365
A „
A bé
ÍP
t m « 0.00013
I Gb Ds (N+L)
|fr-----5.22 x 10 D Sg
- í
*
>53309679351^(51.625/2)(16 ) ^ j 0g
5.22 x 1015 (0.04583) (0.02512)
l b / pjxj2
Le ■ 24(0.8) * 19.2
N + l * 12 | « 12
.
AP
"
* 21.7
1 tm— G»2
Ds
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-----------j x --------------45 5.22 x 10
Dea Sg
* 3
J > ..................f2 l2 Z2
359 560 14.7
15 1
Ss
“
.p
22
.
4.65
13 5 *
»
g § :3 ? g -
‘
Í2 í2 2 $ 2 K 6 1 , 2 2 2 . ^ 2_ ( 5 1 .6 2 5 / 1 ^ ( 2 2 )
2 5.22 x 10
m to ta l
-
■ O .02646
(0.04583)(0.02646)
1.96 + 3.41 « 5.37 LB/PLG2
- 124 -
,
3>41
LB/pu¡2
CALCULO DE UNA VALVULA DE CONTROL PARA P R O P IL E N O L IQ U ID O
L o c a lis s a c iS a s 3" P 20-21 B2A
DATOS:
Q a á x . - 396 GPM
Q « o r . * 541.6 GPM
C o a d ic ió n t é r a ic a : L iq u id o S a tu ra d o
P, * 226 P a la a 211.3 P s ig
P2 - 106 P s ia * 91.3 P s ig
AP ■ 120 P s i
G « 0 .5 1
Pv * 226 P a ia
f v * p ^ p o r a e r liq u id o s a tu ra d o
Pe - 667.3 P s ia
C á lc u lo da C T
Cv *
Q
Coa lo s v a lo r a s de C ^ c a lc u la d o s , en s e le c c io a a ana v á lv u la que
t r a b a je e n tr e e l 60 y 70% de a p e r t u r a .
P ara n»a v á lv u la de g lo b o d is e ñ o ED (FISHER CONTROLS, CATALOGO 10),
ua ta n a ñ o da 2 1/2", c u a p le coa lo s r e q u is it o s (pp 1-78)
- 125 -
CALCOLO DE
AP
Pv
K
‘ 5 5 7 1 3 - ° * 338
226
Km
= 0 .7 1 ( t a b la 1-78)
r c = 0 .7 9 ( f i g 2 , p p 2-10)
A Pp * K- (P l - PT x Pc )
* 0.71(226 - 22 6(0.79 ))
* 33.69 P s i <1 2 0 P s i
RECALOULAN D O E L C^NORMAL Y E L CT MAX. CON LA ¿ P p
Ct
máx.
" “tU tS S I
N " 5 : s il
*
541.6
v ion,
”
]33»
73* 3
66.6
nJ‘ 37
C on lo s v a lo r e s r e c a lc u l a d o s
a s e le c c i o n a r l a v á l v u l a .
de
a o r n a l y ■ áxiao , s a v u e lv e
VALVULA SELECCIONADA
70 - 805í A b e r t u r a
TAMAÑO D EL CUERPO
3"
TAMAÑO D EL PUERTO
3 7/16"
CARRERA
1 1/2"
T IP O
ED
CA RA CTERISTICA
IG U A L PORCENTAJE
LIB R A JE
150 P S I
-
126 -
CALCULO DE CNA VALVULA D E CONTROL PARA P R O P IL E N O VAPOR
L o c a l i t a c í ó n : 8" P-30 B2A
DATOS<
Q a á x . « 1*042,540 SCFH
Q a o r. 947,764 SCFH
P j s 236 P s i *
P g m 22 P s i*
A P a 214 P s i
G a 0 .5 6
T a 162°F - 6 2 2 °E
rl
■ 0.9067
CALCULO DE C
S
c
m
s
_______
\ p P i 3
c
947,769____________
M
| . 3 ,2 9 1 .3
sE*(2lUz^ m )
1*042,540
g
" Í X * \ t : 5 g ' P L “ K236) S E "
'í5 7 5 5 ® 51)
C oa lo s T a la r e s d e
c a lc u la d o * « i t t r i c m a t t , s e e s c o g e uaa v á l v u l a
• a t r e e l 60 - 709» d e a b e r t u r a (FIS H E R CONTROLS, CATALOGO 1 0 ). Uaa v á l v u l a d e g lo b o tam añ o 4" c u m p le c o a lo s r e q u i s i t o s
- 127 -
S * r e c a l c u l a l o s r a l o r e s d « C g c o » C ,i c o r r e « p o a d l* a t * *1 tam año
d * ls. v á l v u l a a a la c c io B & d a .
C j ■ 33.8
c
_ ______
g
9 4 7 ,7 6 S _ ____
= 3^ 30g
aor
SEN( 3 3 : r v'o*9067i)
Ü 2 í 2 l 5 í 2 __________________
r
3 636
\ p í ü ? ¡ 2 ? W SEN(tSrl- v5*9067i)
CALCULO D EL N IV E L DE RUID O TOTAL
SPL¿ r « 46 dBA
SPL
cg
*
SPLíf ^ *
70
16 dBA
( g r á f i c a p g . 3-6)
dBA ( g r á f i c a p g . 3-7)
( g r á f i c a p g . 3-9)
S P L^
> -23.8 dBA ( t a b la n o . 1 p p 3-11)
SPj
> 46 ♦ 70 + 16 - 25 .8 * 106.3 dBA
VALVULA SELECCIO N A DA :
TAMAÑO D EL CUERPO
4"
TAMAÑO D EL PUESTO
4 3/8"
CARRERA
2"
TfP O
ED
CA RA CTERISTICA
IG U A L PORCENTAJE
L IB R A JE
150 #
-
128 -
DIMENSION AM IENTO OE V A LV U LA S B E SEG U R ID A D
LOCALIZACION*. T - l (HORIZONTAL)
1.-* CALCULO SE LA HASA A RELEVAR
Q
Masa a r e l e v a r *
Q * c a l o r t o t a l a b s o r b id o (BTU/HR)
DB A P I RP-520
Q « 21000 F i 0 * 82
F » 1 C o n s id e r a n d o a l r e c i p i e n t e ai» a i s l a a t e
( S ó lo p a r a f i n e s d e c a l c u l e )
As * A rea a o ja d a e x p u e s t a a l fu e g e
As m á r e a d e l c i l i a d r e + A rea de l a ta p a
As = ( » L + 2.61 D2 ) FVP
( C o a s id e r a n d o t a p a s e l í p t i c a s )
NOTA: C o nsideram o s q u e e l l i q u i d o o cu p a e l 50%
d e l v o ln a e a t o t a l .
180
fVP * “ 3 5 5 —
* 355 * °*5
DATOS:
L * 9.144 ■ * 30 P IE S
D • 2 .28 ■ * 7 .5 P IE S
r m 1.14 ■ * 3.75 P IE S * 45"
T m 1
FWP . 0 .5
SUSTITUTEBDOt
As = jT/r x 7 .5 P IE X 30 P IE ) ♦ 2 .6 1 ( ? .5 ) 2 P IE 2 ]]
As * 4 2 6 .8 4 P I E 2
-
129 -
O .í
Q = 2 10 00
(1 )
( 4 2 6 . 8 4 ) ° * 82 « 3 * 0 1 3 ,2 6 0 .5 5
BTU/H R
C o a s id e r a a d o q u e :
P_
a P
■ 249 P s ia
r e le v o
d is e ñ e
P . » 226 Palm
•P
T r e le
, v o > T a j, u s t. e * T J4
d is e ñ. o - 112°F
M o llie r *
124 BTU/LB
* - 8 BTU/LB
m
A*
(E a s a t u r a c io á )
(Ea s a t u r a c ió n )
Bv * a t . ~ BL a a t
*
124 - (-8) * 132 B7Ü/LB
S u a t ituyendo!
K , 3*013,260.35
M
---------
LB
R g 'B ^ r
.
22,828 LB/UR
2 .- CALCULO T S ELECCIO N DB LA VALVULA
DATOS
P ,
« 2 4 9 PS IA
r e le v o
T r e l. e v e « 112°K
P
.
* 234 PS IG
r e le v o
P r e s id a c o r r i e n t e a r r i b a :
P 1 * P. j u . t . (1* 2 > * Pa t .
P t • (2 3 4 )(1 .2 ) > 14.7 . 295.5 PS IA
FORMULA PASA EXPANSION DE GAS DEB IDO A 'FUEGO;
a ■ á r e a r e q u e r id a • p~5 “ 3
-
130 -
C o n s id e r a n d o
1 * 1
Fj
= 0 .0 4 1 PLG
2
« 1.0181 PLG 2
O R IF IC IO NOMINAL
J
P reí.
, = 2 9 5.5 PS IA
T ral.
, «1 2 0 *F
AREA EFE C T IV A
1.287
VALVULA SELECCIONADA
ENTRADA 300 PSIA
SALIDA 150 PS IA
HAT. CUERPO: ACERO AL CARBON COLADO
HAT. RESORTE: ACERO AL CARBON
- 131 -
D IM EN SIO N A M IEN TO DE V A L V U L A S DE SE G U R ID A D
LO CA LIZ A CIO N » T-2 (HORIZONTAL)
1 .- CALCULO DE LA MASA A RELEVAS
M asa a r e l e v a r : -~A
Q . 21000
F
A0,82
( DE A P I RP-520)
F
t C o n s id e r a n d o a l r e c i p i e n t e s i a a i s l a a t *
( e ó lo p a r a f i a e s d e c á l c u l o )
As * A rea a o ja d a e x p u e s t a a l fu e g o
As a A re a d e l c i l i n d r o ♦ A*-ea do l a t a p a
As a ( DL ♦ 2.6 1 D2 ) F¥P
( C o n s id e r a n d o t a p a s e l í p t i c a s )
m
NOTA: C o n s id é r a n o s q u e e l l i q u i d o o cu p a «1 50%
d e l r o lu r a e a t o t a l .
FWP
m
180 a 0 .5
— /3
-- *_ «jf¡.
360
350
DATOS
D
r
L
* 6 .5 ' » 78"
- 3 .2 5 ' »39"
» 19.51 = 234 PLG
S u b s t it u y e n d o « a lo r e s :
Q «
2 10 00
(1 )
Q = 1 * 9 7 0 ,1 7 7
P
T
( 2 5 4 . 2 3 ) 0 * 82
BTO/HK
,
e P ,
= p_,. _ = 249 P S IA
r e le v o
aax.
d is e ñ e
,
relevo
234 P S IG
, Tm áx. * 112° F
Pr e l .
Tr « l .
HL s a t * ' 8 BTU/LB
HV s a t “ 124 BTü/LB
C á l c u lo d e l c a lo r la t e n d e d e r a p o r iz a c i ó * :
A
* Hv s a t - « L s a t * 124* (8) = 132 BTü/LB
Jv
Q
1*970,177 P?tJ LB
.
= - m — i b — Fnrj&B • 14»926 LB/HR
2 .- CALCOLO I S ELECCIO N DE LA VALVULA
P r e s ió n c o r r i e n t e a r r i b a :
P , * 234 (1 .2 ) + 14.7
* 295.5 PS IA
FORMULA PARA EXPANSION DE GAS DEB IDO A FUEGO
V .
a - -575rl
K * 1
FT
,
r « i.
m
0.041
» 112°F
* .
, 0 .61 PLG2
(29 5 .5 ) 0 ,5
- 133 -
O R IF IC IO NOMINAL
H
P
,
releve
AREA E F E C T IV A
0.78 5
* 234 P S IG
T r e le
, v o . 112°F
VALVUCA SELECCIO N A D A :
L IB R A J E DE BRIDAS :
MAT. D EL CUERPO:
MAT. D EB .R ES O R TE:
11 /2 1 3
ENTRADA 300 PSIA
S A LIDA 150 PS IA
ACERO AL CARBON COLADO
ACERO AL CARBON
-
134 -
DIMSNSIONAMIENTO DE VALVULAS DE SEGURIDAD
LO C A LIZ A C IO N : T-3 (V E R T IC A L )
CALCULO DE LA MASA A RELEVA R:
a c u e r d o a l A P I RP-520
se t ie n e q u e :
Q = 21000 F A ®*82
F = 1 C o a s id e r a n d o e l r e c i p i e n t e s i n a x s la n i e a t *
(P ara f i n e s de c á l c u l o )
A
m
8
lm
A rea a o ja d a
e x p u e s t a a l fu e g o
+
A rea d e l + A rea d e l a ta p a
e ilia d r »
. ITDh + 1.305 D2
DATOS
D
&
* 6 P IE S
* 11 PEES
A^ = T í (6)(1 1 ) + 1 .3 0 5 (6 )2 « 254.33 P IE S 2
Q
« 21000(1)(2 5 4 .3 3 )0* 82 « 1*970,813 BTU/HR
CALCULO DE
DE PROPILENO
P r e l, e v * * 249 PS IA
P r#,l * 234 PS IG
T r a ,l « 112°F
- 135 -
D ia g r a a a (P-H)
^ s a t * 124 BTÜ^ LB
HL s a t 3 "*8 BTÜ/ LB
A * “v ~ t - “ v u ,
- 124 - (-8)
V - i:2 Z 2 i§ i3 .B T 0 .L B
132 HR BTD
14>930
132 BT üA B
LB/H8
PRESION C O R R IEN TE ARRIBA
P 1. « P f t. ju s.t o (1 .2 0 ) + Pa t. a
P t - 234 P S IG (1 .2 0 ) + 14.7
» 2 9 5.5 PSIA
FORMULA DE AREA PARA EXPANSION DE GAS DEB IDO A FUEGO
V »
* 3 ;s:5
ri
Si
K « 1
F j <■ 0.041
112°F
reí
( 0 . 0 4 1 ) ( 2 5 4 . 3 3--)
---g-»'
m * -----—
x 0.6 1 PLG*
(2 9 5 .5 )
O R IF IC IO NOMINAL
H
P r e ,í « 234 P S IG
T , . 112°F
reí
AREA EFE C T IV A
0.785
VALVULA SELECCIONADA:
L IB R A J E DE3KIDA S:
HAT. DEL CUERPO:
MAT. DEL RESORTE:
. 136 -
1 1/2 H 3
ENTRADA 300 PSIA
SA LIDA 150 PSIA
ACERO AL CARBON
ACERO AL CAREO»
P r o p ile n o
Q1{ « 5 '3 5 4 ,6 0 0 BTU/HR
Etano
T 2 - 5 1 °F
137
K ta n o
56 °P
Tt
Vap. S a t.
P - 443 P a i m
H - 88.27 BTU/LB
WT ■ 63,223 Lll/HH
m 0.0106 CTP
K a 0.0147 BTU/HR
f
m 4.1737 L B / P IE
* L - 55,256 LB/HR
Wy . 14,280 LB/HR
s 0 .1 3 LB/HR P IE
m 0.0254 LB/HR P IE
Kl a 0 .0 5 BTU/HR P IE ° F
Ky ■ 0.0146 BTU/HR P IE ®F
■ 24.158 L B / P IE
> y * 3.9658 L B / P IE 3
CPt » 1.1694 BTU/LB ° F
CPy » 0.7435 BTU/LB ° F
Mjf
I
P r o p ile n o
t t - 4 6 °F
L-V
P m 106 P s ia
H =. -10 BTU/LB
X - 0.2051
V
m 49,473 LB/HR
4 t - 1 CTP
• 0.008' CTP
K . 0.007 BTU/LB P IE ° F
K * 0.019 BTU/LB P IE ° F
Jly
» L - 39,168 LB/HR
WV * 10,305 LB/HR
DEL EVAPORADOR ETANO/PSOPILENO
L-V
DISEÑO
V a p . S a t.
4 6 °F
t 2 «. 46°F
wt - 49,473 LJi/HR
Qrts» « '1 1 0 ,0 6 0 BTU/HR
METODO
*
I T E R A T I V O P A R A C A L C U L A R flT , C O N S I D E R A N D O
Nt
2,998
3,057
50»
55.25"
A _ r*al
14,402
BCF * 1
18
H io
380
12,367
21.5
357
2,248
2,237
49"
48.25"
10,539
23.75
345.18
9,970
2,116
2,119
47"
46 .2 5»
9,983
26.1
335
90
9,416
1,199
2,047
46"
45.25"
9,644
26.99
331
95
8,920
1,893
1,939
45"
44.25"
9,135
28.5018
325
D
A r«<j.
60
14,124
70
12,106
2,570
2,625
52"
51.25"
80
10,593
85
-
138 -
Vt
SÍ
80
h.
150
70
145.8
80
145
85
.2*.
Ha—
Di f .
104.61
149.71
47.67
12.33
100.79
145.9183
91.61
21.61
99.46
144.57
90.29
10.29
141
96.728
141.82
88.5
3 .5
90
141.5
96.625
141.7228
88.19
1.81
95
140
95.4085
140.4892
87.29
7.71
- 139 -
C á lc u lo
at
de A T
,
v
- y
hsS
T2 - *tJ
A T « Í3 S - = - S 6 ) .: J 5 1 .: _46)
Í36 - 46]
, 7 ^ 21 op
G e o n « t r ía p r a l l n i a a r
do
X 3/4" « 0 . 7 5 "
di
m
a
m
*
•t
**
BVG
P IT C H
* 0 .04 87 *
0.268"
0 . 1 9 6 3 pie / p i e
14
» 15/16
ARREGLO 3
A r« a r * q u « r id a
k a _q
U AT
0.584"
= 0 .06 25 »
A
( ü * x 90 BTU/HR P IE 2 °F )
m e ’ H 2 i2 $ 2 ~ 5 S C 5 5 1 f
90 > T I T h R' 7 .2 1 *JT
A * 9,416 P IE S 2
N úm ero d e tu b o s
N
- — i
a# Lt
« 2 l f i « ¿ í l ? , - 5 I 5 : ^ 1,999
0.1963 .P IE " _ J *lE
- 140 -
tu b o s
N.t c o v @ r c ia
, l.e
. s
2,047
D
s 46"
d1 t l * * 5 * 2 5 "
4 .1
A rea r e a l
PTF*2
A rea r e a l = (2 ,9 4 7 )(0 .1 9 6 3 ) --- (24) P IE = 9,644 P IE S
P IE '
5 .- C á l c u l o de r e s i s t e n c i a d e p a r e d
2 ^K w
Kw x 30 BTÜ/HR ° F P IE 2
Í---•
Í - — J«. = O2.61 x 10
2 “35(30)
Hw R
6 .- C á l c u lo de
6 .1
P d e n t r o d e tu b o s ( L o c k e r t M a r t i n e l l i )
at
A „ = Nt
- - - - 144 I
*
T
6 .2
HR P -—
I E 2-—° F---HR
„ ÍSl°iZ2í2lS£5Í = 3.81 P IE S 2
(144)(1)
.- Masa v e l o c id a d de l í q u i d o y v a p o r
*L
Vy
= 31,326
= 31,896
f.%
= 24.0975
p y = 4*0375
i, t = 0.0433
^
= 0.0106
CP, > 1.1821
CPy = 0.7549
K l = 0.0498
Ky =
0.0146
LB/HR
LB/HR
L B / P IE J
L B / P IE 3
CTP x 2.4 2 = 0.1290 L B / P IE HR
x 2 .4 2 » 0.0257 L B / P IE HR
B Tü/LB ° F
BTU/LB ° F
BTU/HR P IE ° F
BTD/HR P IE ° F
- 141 -
2
G t t = 2ÍJ.552— Í2 - - = 9,071 L B / P IE 2 HR
4.8 1 HE P IE
.
G
Í5--
3.81
6 .3
N úw ero
Re
de
s 9,209 LB/HR P IE 2
HR P IE
R e y n o ld s p a r a c a d a
fase
» < 2 ; 2 1 § Z 2 í 2 i 2 Z 2 > - I £ : ^ - 5 í O r , 3,424
0.1290 j u r £ Ie 2">b
L
Re v . Í 2 í 2 « Z ) Í 2 í S 0 9 ) _
= 17t451
0.02S7
6 .4
C á lc u lo d e l f a c t o r de f r l c c ió a
fL
T * 0.184 ReT*
Lt 'I « 0 . 184(3,424)-0*2 a 0.0361
ty » 0.184 R e"0 ,2 3 O . 184(17,4 5 l) “ ° ’ 2 = 0.0261
6 .5
C á l c u lo d e A P p u r a c a d a f a s e
¿P
¥
6 .7
(0.5 8 4 )
j
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1Ap v
de
r
(4 .0 3 7 5 )(2 .0 4 7 )
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* £ l £
^3 .1 1 x1 0
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J
...
De t a b l a
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X => T
5
x 1Q-4 LB
( 2 4 . 0 9 3 1 ) ( 2 , 0 4 7 )2
(3.36 x 10” ® ) ( 0 . 0 2 6 1 ) ( 2 4 ) ( 3 5 , 0 8 6 )2 (1)
* — --- ------------------ ----- — s i " — ------
.- C á l c a lo
,
10~6 ) ( 0 . 0 3 6 1 ) ( 2 4 ) ( 3 4 15 6 0 ) 2 (1) =
( 0. 5 8 4 ) 5
.„
¿P-
6 .6
x
„ <3.36
L
« 39
- 142 -
P l2
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IU
6 ,8
.-
C á lc u lo
1
de
AP
p a ra dos fa s e s
P2 f ' ¿ PL *L
A P * f = ( 5 jc 1 0 ~ 4 ) ( 3 9 > = 0 . 0 1 9 5 L B / P L G 2
CASO; " C o B d e c e a c ió * p a r c i a l d e r a p o r e s p o r l a d o d e tu b o s "
7 . - C á l c u lo d e l c o e f i c i e n t e i a t e r a o H i o
7 . 1i
.-
GG
{ E c . Boyko K r u s h i l i » )
¥ LC
----------------------3 . 4 5 4 x 10
di
»t
= f l u j o d e co n d e n s a d o
G-
7 .2
.-
7 .3 ..
--------------5.454 x 10 (0.584)
Re = “ - Í L . *
- ^L
pr =
c
4
^
7 .4
* 14,514 LB/HR P IE 2
(2,047)
í2 i2 í! 2 2 il! i5 íli
0.129
= h i « ; _ ; i 5 _ 2 : 2 2 - iL 5 .» .: i! _ r r . 3. o » i
LB ° F
HR P IE
H io = 0.024 | j S e0* 8 P r0 *43
H io » (0.024)
„ 5, 437
0 .0 5 BTU
I /p as0 .5 + /p v e 0n ,5
t.
L“ —
2—
;
(5 ,4 3 7 ) ° * ® ( 3 .0 1 7 1 )°*43 x
f (11.8103)°*® + (4.1737)0 *5')
[--------------- 1------------- 7
7 .5
C á l c u lo d e l c o e f i c i e n t e ia t e r n o
H io ( v a p o r c o n d e n s a s t e )
M o d if ic a c ió n de K e ra a l a e c u a c ió a de N u s s e lt
-
143 -
BÍU.
X 106 ffiTPli
°r
7 .5 2 .- H i« = 0.761
x
di *
do»
H io * 0.761 x 0.0487
0.0625
í5 22 i2 i25 2Í £2 2 i l 5 ® i 2 ¿ 2 ® : ? ® 2 i
(2 6 .9 9 ) (0 .1 3 )
24.158 (4 .1 7x1 0
H io = 331 BTÜ/HR P IE 2 ° F
N o t a : Se t o n a r á e l v a l o r « a y o r d e H io
8 .- C á le n lo d e l c o e f i c i e n t e e x t e r n o ho
(M éto do P a le a - S n a ll)
8 .1 .- S u p o n e r ua c o e f i c i e n t e d e e b u l l i c i ó n p a r a un tu b o H^,
8 .2 .- C a l c u l a r e l c o e f i c i e n t e t o t a l de un t u b o ,
1
8 .3
C a l c u l a r e l c o e f i c i e n t e de e b u l l i c i ó n d e un t u b o , Ht
Ht
L
* 0 .2 2 5
V
vap
- 144 -
1
m
s
CPL X
L. a
P op 3
*L =
<r m
3
h
a
T
h
r
7 .2 1 °F
0 .6 B T U /LB °F
124 BTü/LB
106 P s i*
0.00 7 BTU/LB P I K F
6 .3 7 x IO -4 LB/PXE
34.32 L B / P IE 3
0 .9 8 L B / P IE 2
H_
H.
400
300
200
150
145
172.9461
151.1606
120.7416
100.5145
98.2444
211.7807
192.9925
165.2758
145.6350
143.3574
92.6250
141.7228
141.5
8 .5
C á l e n le d e l c o e f i c i e n t e g l o b a l d e l h u d e t a b e a .
Uh
«T
he
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H i*
BCF ;
BCF > 1
(P o r so tem er v a p o r iz a c ió n a u c le a d a )
ho *
D
a Oh * 0 .
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1
I 4 i: ? 2 + 331“
“ 88.1»
♦ 2* 6 1 x l°
-
145 -
+ o-001
9 .- C á l c u l o d e l f l u x
q t * á x . * 2 5 ,8
XI
XI
M
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172,768 BTU/HR P IE 2
C á l e n lo d e l f l u x d e u a tu b o
q ^ - (9 2 .2 5 )(7 .2 1 ) *» 668 BTU/HR P IE
ȇx.
9 .2
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C o e f i c i e n t e d e e b u l l i c i ó n d e l h a z d e t u b o s , fc«
BCF > 1
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h e = H t a 141.7228
Uh a UD a 88.19 BTÜ/HR P IE.2 o T.
9 .2 .1 . o- C á l c u l o d e l f l u x d e l h a z de tu b o s
q h . Ü0 A T
q h a (8 8 .1 9 )(7 .2 1 )
q h « «36 BTU/HR P IE
-
146 -
9 .3
D e t e r m i a a r «1
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e q u ip o ,
qh
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® O T L ^*T
q h a á x . « 123 X I
- “ £¿— 1
q h a á x . = (1 2 3 )(6 ,6 9 6 )
( 4 5 .2 5 / l2 ) (24)
9,416
qh a á x . » 7,916 BTU/HR P IE 2
q h < qh a £ x .
9 .4
l a g e o a e t r ía p r o p u e s t a e s c o r r e c t a
C hequeo t é r a ic e
QD * q h A r e a l
q D . (636) ggSp lE 2 -
(9,644) P IE 2
Qd » 6»132,136 BTU/HH
QD > QR * 6*110,060 BTU/HH
10 .- C á l c u lo d e l d iá a e t r o d e l K e t t l e
10.1
C o n su a o d e r a p o r
Cr
»
0.5
1 ,1 8 4 .4 L B / H R P I E 3
147
1 0 .2
E s p a c io r a p o r
E r a VP
. ■—
Cv
-
10.3
| VP a r a p o r p r o d u c id o
49,274
US
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É1 . _
= 4 U 6 P IE
3
A re a d o l d o a o
A- ■ -2 » - - Í- 2 - , 1.7333 P IE 2
24
10.4
A re a d e l a c o r a z a d e l h a z d e t o b o *
Ah ■ D m
(0.3927)
9
o
A- a (46) (0 .3 9 2 7 ) = 830.95 P L G x
4 PTI?^
--------
144 PLG
10.5
A re a t o t a l , A,r
ÁT *
ad
♦ ah
At a (1.7333 + 5 .7 7 ) a 7.5033 P IE
10.6
D iá a e t r o d e l k e t t l e
0.5
12
*----
D. a 12 ¡T 2 í5 2 H — r í . 52.45
L O . 3927 J
< 1.6 E s
* 1.6 Ds
53 < 1 .8 (46)
53 < 7 3 . 6 = & D k
= 74®
- 148 -
53"
= 5.77 P IS S
9
NOMENCLATURA D EL BALAN CE DE M A T ER IA T E N E R G IA
r m r e l a c i ó n d e c o m p r e s ió n
Pg ■ p r e s ió n d e d e s c a r g a , p s i a
Pg = p r e s ió n d e s a c c ió n , p s ia
N a austero d e e t a p a s t e ó r ic a s d e c o a p r e s ió a
Q 2 = C a r g a t é r m ic a p o r r e m o v e r e a E-2, b t u / h r
■2 = g a s t o a a s a e a E-2, l b / h r
A h m c a l o r l a t e n t e d e v a p o r iz a c ió n , b t u / l b
P a p r e s ió n , p « ia
1 s t e m p e r a t u r a , ° F , °H
F s g a s t o v o lu m é t r ic o , p i e 3/ h r
p o litr o p ic a
i i o x e f i c i e n c i a a d ia b á t ic a
K » r e la c ió n cp / cv
Cp = c a l o r e s p e c í f i c o a p r e s ió n c o n s t a n t e
C v » c a l o r e s p e c í f i c o a v o lu m e n c o n s t a n t e
P e * p r e s ió n c r í t i c a , P s ia
Te * t e m p e r a t u r a c r i t i c a , °R
P r a p r e s ió n r e d u c id a
T r = t e m p e r a t u r a r e d u c id a
A H id = c a l o r l a t e n t e d e v a p o r iz a c ió n i d e a l , b t o / l b
H a e n t a l p i a , b t u / lb
V a ■ v e l o c i d a d n o m in a l
v * v e l o c id a d
BHP = p o t e n c ia a l f r e n *
NOMENCLATURA DEL DISEÑO DE LA TURBINA
P¡* a p r e s ió n d e s u c c ió n , p s i a
T s m te m p e ra t u r d « s u c c ió n , ° F
P-g * p r e s id n de d e s c a r g a , p s ia
T g a t * t e m p e r a t u r a d e s a t u r a c ió n , ° F
CTV x co nsum o t e ó r ic o d e V a p o r , I b vapo r/H F- H K
CRV = co nsum o r e a l d e v a p o r . I b vapo r/H P «H R
£ = e f i c i e n c i a de t u r b in a , p o r c e n t a je
-
149 -
NOMENCLATURA D E L D IS E Ñ O D E L TANQUE ACUMULADOR T - l
P# * p r ® a l6 n d e o p e r a c ió n , p s i »
PTj * p r< s a ió n d e d is e ñ o , p s ia
T ^ = t e m p e r a t u r a de o p e r a c ió n , ° F , c C
* g a s t o a á s ic o d e l i q u i d o , lb / h r
p» ■ d e n s id a d de l i q u i d o , lb / p i* ¡ "
T g a t ie m p o d e r e s id e n c i a r e c « « e n d a d o , a in u t o s
D m d iá a e t r o , p ie s
L * lo n g it u d , p ie s
PCML a p i e » c ú b ic o s p o r a in u t o de l í q u i d o
H/D m r e l a c i ó n a l t u r a e a d iá m e t r o
A*, * á r e a t o t a l , p i e 2
Ay, a á r e a o c u p a d a p o r e l v a p o r , p i e 2
4 ^ a á r e * o c u p a d a p o r e l l í q u i d o , p ie "
o
At r * á r e a d e l t ie o p o d e r e s id e n c i a , p ie *
NOMENCLATURA D EL D IS EÑ O D EL TANQUE
T-2
P ^P ■ p r e s ió n d e o p e r a c ió a , p s ia
P fi » p r e s ió n d e d is e ñ o , p s ia
T • p * t e m p e r a t u r a d e o p e r a c ió n » ° P , ° C
V, a g a s t o a á s ic o d e l í q u i d o ' , lb / h r
V y a g a s t o a á s ic o d e v a p o r , lb / h r
P. m d e n s id a d de l í q u i d o , l b / p i e 3
frty a e e n s id a d de r a p o r , l b / p i e 3
a r o lu a e n e s p e c í f i c o , p i« ' ' / lb
T g a t ie n p o d e r e s id e n c i a r e c o m e n d a d o , a in u t o s
PCML s p i e s c ú b ic o s p o r e in u t o de l í q u i d o
D a d iá m e t r o , p i e s
L m l o n g i t u d , p ie a
E a c o n s t a n t e , r a l o r re co m e n d a d o
^M * r e l o c id a d a á x in a p e r m i s i b l e d# s e p a r a c ió n , p ie / s e g
-
150 -
H/D = r e l a c i ó n a l t u r a
5 * á*r e * t o t a l , p i e 2
Ay = á»r e a o c u p a d a p o r
A, s á* r e a o c u p a d a p o r
¿ j j = á r e a d e l tie m p o
d iá m e t r o ( t a b la s de f u n c io n e s s e g n e n t a r ia s )
e l v a p o r, p ie 2
e l liq u id o , p ie 2
d e r e s i d e n c i a , p i e '2
NOMENCLATURA D EL CONDENSADOR
a
2
s á re a de f lu jo , p ie
& " m s u p e r f ic ie e x te rn a po r p ie l i n e a l ,
p ie s
B = e s p a c ia d o de lo s d e f e c t o r e s , p i g
f = c a l o r e s p e c í f i c o d e lo s f l u i d o s , b t u / lb ° F
C m e s p a c íe e o t r e lo s t u b o s , p i g
Ds x d iá m e t r o i n t e r i o r de l a c o r a z a , p i e s
d s d iá m e t r o i n t e r i o r d e lo s t u b o s , p i g
f * f a c t o r d® í ' r ic c iS a
G = g a s t o m asa v e l o c i d a d , lb / h r p i e
g = a c e l e r a c i»0
ó n de l a g r a v e d a d , p ie / b r 2
2 AF
h * c o e f i c i e n t e de t r a n s f e r e n c ia de c a l o r , b t u / h r p i e
h i = c o e f i c i e n t e in t e r n o d e t r a n s f e r e n c ia de c a l o r , b t u / h r p i e 2 ° F
O A
ho * c o e f i c i e n t e e x t e r n o d e t r a n s f e r e n c ia d e c a l o r , b t u / h r p i e
,?
h i o = c o e f i c i e n t e in t e r n o d e t r a n s f e r e n c ia de c a l e r , r e f e r i d o a l
O d iá m e t r o e x t e r i o r d e l t u b o , b t u / h r p i e
F
J_ = f a c t o r de t r a n s f e r e n c ia de c a l o r , a d ís s e n a s io a a l
2 AF
k
c o n d u c t iv id a d t é r m ic a , b t u / h r p i e
L s lo n g it u d d e l tu b o , p ie s
MLTD = m e d ia lo g a r ít m ic a de l a d i f e r e n c i a d e t e m p e r a t u r a s , e F
N s nú m ero d e d e f e c t o r e s d e l a c o r a , *
* nú m ero d e to b e s
a s nú m ero d e p a s o s e n lo s tu b o s
P y = p a s o d e lo s tu b o s
A P j = c a íd a de p r e s ió a t o t a l , l b / p l g 2
* c a íd a de p r e s ió a d e lo s t u b o s , lb / p l g
A P r * c a íd a d e p r e s ió a d e r e t o r n o , l b / p l g ^
Qg * c a r g a t é r m ic a de d e s o b r e c a le n t a is ie n t e , b t u / h r
Qc * c a r g a t ó r s iic a de c o n d e n s a c ió n , b t u / h r
-
151 -
Qt ■ c a r g a t ó r n i c a t o t a l , b t u / h r
%■
* l o n g i t u d d o l tu b o e x p u e s t a a c o s d e a s a c io a , p i e s
Re s n ú n a r o d e R e y n o ld s , a d io e n s io n a l
P r .m e ú a e r o d e P r a n d a lt , a d i- s r .a io n a l
s
m gravedad e s p e c í f i c a , ^ d im e n s io n a l
Tg * t e n p e r a t u r a d e e n t r a d a y s a li d a d e l f l u i d o c a l i e n t e , ° F
t
2 » t e n p e r a t u r a d e e n t r a d a y s a l i d a d e l f l u i d o f r í o , #F
m t e n p e r a t u r a de p a r e d d e l t u b o , ° F
uo
* c o e f ic ie n t e lim p io
de t r a n s f e r e n c ia de c a l o r , b t u / h r p i e ^ ° F
V
.
2o
■ c o e f i c i e n t e d e d is e & o d e t r a n s f e r e n c ia de c a lo r , b t u / h r p i e
F
ÜD
P » r e l a c i ó n d e v i s c o c i d a d , a d in e n s io n a l
f * v is c o s id a d , c e n t ip o is e s
NOTA}
S u b ín d ic e
S u b ín d ic e
■
t
r e f e r id o a la co ra z ;
r e f e r i d o a lo s t u b o s
-
152 -
NOMENCLATURA DE V A LV U LA S DE CONTROL
Q
>
■9.X •
= g a s t o n á xia o,
galoaes/aia.
* g a s t o a o r a a l, g a lo n e s / a la .
■o r «
P j = p r e s ió a d e e n t r a d a a l a v á l v u l a , p s ig
P0 = p r e s ió a d e s a l i d a d e l a v á l v u l a , p s ig
G a g r a v e d a d e s p e c í f i c a , a d ia e n s io a a l
P ^ m p r e s ió a d e v a p o r , p s i a
Pc * p r e s ió a c r í t i c a , p s i a
C ^ & c o e f i c i e n t e d e f l u j o f a s e l í q u i d a , a d ia e a s io a a l
Cg = c o e f i c i e n t e de f l u j o f a s e g a s , a d ia e n s io a a l
r c ■ r e l a c i ó n de p r e s ió n c r í t i c a , a d ia e n s io a a l
^ P p * c a íd a de p r e s ió a p e r m i s i b l e , p s i a
T = t e m p e r a t a r a , °H
NOMENCLATURA DE VALVULAS DE SEGURIDAD
N * n a s a a r e l e v a r , lb / h r
Q * c a l o r t o t a l a b s o r b id o , b t u / h r
¿a « á•r e a a o ja d a e x p u e s t a a f u e g o , p i a 2
L ■ lo n g i t u d , p i e s
D * d iá m e t r o , p ie s
a « ¿ re a r e q u e r id a p o r f l u j o , p ig
K ■ r e l a c i ó a C p / C v , a d ia e n s io a a l
P ^ « p r e s ió a c o r r i e a t e a r r i b a , p s ia
F j • f a c t o r de r e le v o , a d ia e a s io a a l
X • c a lo r l a t e n t e , b t u / lb
FVP * f r a c c ió n de e s p a c io o cu p a d o p o r e l f l u i d o , a d ia e n s io a a l
F « f a c t o r da c o r r e c c ió a p o r a is la m ie n t o , a d ia e n s ia a a l
^ L s a t * e n t a l p i a d e l i q u i d o s a t u r a d o , b t u / lb
« e n t a l p i a de v a p o r s a t u r a d o , b t u / lb
• 1S3 •
C O N C L U S I O N E S
E a e l d e s a r r o llo de a s p r o y e c t o , l a i n g e n i e r í a b á s ic a , e s l a
• t a p a q u e c o n t ie n e l a t é c n o l o g ía d e l p r o c e s o (K n o w - U o v). To­
m ando c o n o p u n to d e p a r t i d a , l a in f o r m a c ió n d i s p o n i b l e d e l p r o c e s o , s e l l e v a a c a b o e l M a n u a l d e I n g e n i e r í a B á s ic a , t a n
b i é a lla m a d o L ib r o N e g ro o L ib r o d e P r o c e s o .
E s t o M a n u a l d e I n g e n i e r í a B á s ic a , c o n t ie n e l a in f o r m a c ió n e s c e n c i a l d e l c o n o , d e l d o n d e y d e l co a q u e , s e p a r t i r á p a ra
•1 i a i c i o de l a I n g e n i e r í a d e l P r o y e c t o .
La I n g e n i e r í a B á s ic a t i e n e co a o a n t e c e d e n t e s uaa j u s t i f i c a c i ó n
d e l t r a b a j o , a n a e t a p a d e p r e c o n t r a t o , l a s e l e c c i ó n d e l c e n tra ^
t i s t a , e l t i p o de c o n t r a t o y e l a lc a n c e d e l a s a c t i v id a d e s a
r e a l i z a r . L a c o m p a ñ ía d e p r o d u c c ió n y l a f ir m a d e I n g e n i e r í a ,
d e f i n i r á n e n e l c o n t r a t o e l a lc a n c e q u e p u e d e a b a r c a r l a s s i ­
g u ie n t e s e t a p a s : I n g e n i e r í a B á s ic a , I n g e n i e r ía d e D o t a l l e , —
C o n p r a d e E q u ip o y M a t e r ia le s , C o n s t r u c c ió n d e l a P la n t a y A s e s o r ía p a r a l a p u e s t a e a M a r c h a .
E n e s t e c a s o o l a lc a n c e fu e e l d e s a r r o lle de l a I n g e n i e r í a Bá­
s i c a d e lo a d o s s e r v i c i o s d e e n f r ia m ie n t o .
D e n tr o d e l M a n u a l d e I n g e n i e r í a B á s ic a , p a r a e l d e s a r r o llo de
c a d a u n e d e lo s d o c u a e n t o s , e s a e c e s a r ia l a a p o r t a c ió n d e l e s
c o n o c im ie n t o * t é c n i c o s , y l a e x p e r ie n c ia de u n a v a r ie d a d de in g e n ie r o s e s p e c i a l i s t a s , q u e s u núm ero y e x t e n s ió n d e p e n d e r á
d e l t i p o d e p r o c e s o , l a c o m p le jid a d d e l m ism o y d e l a lc a n c e —
d e l p ro yecto .
81 p r e s e n t o t r a b a jo p o d r á s e r v i r de ap o y o p a r a lo s e s t u d ia n t e s
d e I n g e n i e r ía d e P r o y e c t o d e p l a n t a s .
- 154 -
B I B L I O G R A F I A
1 .- J . L . B a g g io , " O p t in iz e r e f r i g e r a t i o n d e s ig n "
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2-- T u r R . M e h r a , " R e f r ig e r a t io n s y s t e n s f o r f lo w - t e n p e r a t a r e p r o c e s s e s "
C h e n ic a l E n g in e e r ln g , J u ly 12, 1982.
R * M e h r a , " R e f r ig e r a n t c h a r t s f o r p r o p y ie n e s y s t e n » "
C h e n i c a l E n g in e e r ln g , J a n u a r y 15, 1979.
3.- Y u t
4 .- V i 1l i a » M . V a t a r u k , " C o s t s o f r e f r i g e r a t i o n s y s t e n s *
C h e m ic a l E n g in e e r ln g , May 16, 1983.
3 .- flo v a rd W. S i b l e y , " S e le c t in g r e f r i g e r a n t s f o r p r o c e s a s y s t e a s "
C h e m ic a l E n g in e e r ln g , May 16, 1983
6 .- t f i l l i a s D im o p la n , n V h a t p r o c e s a e n g in e e r s n e e d t o k n o v a b o u t
co up resso rs"
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8 .- V i l l i a a M . V l l l o u g h b y , " S t m m r a t e : k e y * © t u r b in e s e l e c t i o n
C h e n i c a l E n g in e e r ln g , S e p t e n b e r 11, 1978
9 .« C a r i L . T a ire, " P h y s ic a l & t h e r a o d y n a n ic p r o p e r t le s "
C h e n i c a l E n g in e e r ln g , M a rch 31, 1975
1 0 .- E r a o s J r ^ , F r a n k 1 » , " S e p a r a io r s a n d a c c u n n la t o r s "
t q u ip e e n t d e s lg n b a n d b o o k f o r r e f i n e r i e s a n d c h e n i c a l p l a n t s
V o l . 2 , S e co n d e d i t i o a .
-
155 -
”
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P a t r o la u a F e f i n e r , r a l . 34, A n g u s t 1955
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puapa"
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( C o d ig o TEMA)
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