Reyes Bahena, J.L. 1 APLICACIÓN HOROMILL vs MOLINO DE BOLAS EN LA MOLIENDA FINA DEL CEMENTO Juan Luis Reyes Bahena Zamarripa 1307-2, Himno Nacional, 78280 San Luis Potosí, S.L.P., México. Tel (52-444) 1297821, e-mail: [email protected] (Asesor Metalúrgico) RESUMEN El rendimiento de la molienda del cemento con Horomill es comparado con algunos aspectos de la molienda convencional con el molino de bolas en la cual la alimentación es previamente molida con un molino de rodillo de alta presión vertical. El análisis de datos mostró que la velocidad de descarga depende la velocidad de rompimiento, la cual es calculada en base al modelo de mezclado perfecto, concluyendo que la proporción de partículas finas (< 50 m) es mayor en la descarga del molino Horomill que en el molino de bolas convencional. Aproximadamente, el 50.0% en ahorro de energía es observado con el molino Horomill en comparación con la operación del molino de bolas convencional con una molienda previa del material crudo en un molino de rodillo de alta presión vertical. 1. INTRODUCCION El proceso de reducción de tamaños es una etapa importante para la evaluación de costos en cualquier planta de cemento, principalmente en relación con el consumo de energía el cual se encuentra en el rango de 80 a 90 kW. A principio de los 90’s, la molienda en las plantas de cemento fue operada principalmente por molinos verticales para la materia prima seguida de molinos de bolas convencionales para el cemento. El cemento es producido en molinos de bolas convencionales los cuales son operados en circuito cerrado con clasificadores dinámicos de aire de alta eficiencia. Los molinos de bolas convencionales tienen dos compartimentos los cuales son separados por un diafragma de rejilla por la cual las partículas sometidas a una primera molienda pasan al siguiente compartimento para una molienda más fina mientras que el producto que sale de la molienda es definido por una rejilla de descarga. XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 2 Los molinos de bolas convencionales están siendo reemplazados en la actualidad por nuevas tecnologías tales como los molinos de rodillos de alta presión, molinos verticales y Horomill debido a un eficiente uso de energía en la reducción de tamaños del cemento. 1.1 Nuevas tecnologías de molienda en cemento El desarrollo de nuevas tecnologías de molienda en la industria del cemento ha surgido por la necesidad de optimizar el consumo de energía debido al incremento del costo de energía y la responsabilidad ambiental por la generación del CO2 que tiene un gran impacta al calentamiento global del planeta. La tecnología de molienda ha tenido su desarrollo desde los molinos de bolas convencionales de dos ó tres compartimentos; hasta la aplicación de los molinos verticales y últimamente con los molinos Horomill, fabricado por FCB, Francia. La Tabla 1 muestra las ventajas y desventajas de estas nuevas tecnologías comparadas con el molino de bolas convencional (Tuñon, 2008). El ahorro de energía entre los molinos verticales y el Horomill (molino horizontal de rodillo) es similar, generalmente entre 30.0% y 50.0% menor que el molino de bolas convencional; pero con una carga circulante moderadamente más alta y una mayor presión de molienda. La primera aplicación industrial del molino Horomill se llevó a cabo en Trino, Italia con una capacidad de 25 ton/h (Cordonnier, 1996). Un gran número de aplicaciones industriales de molinos Horomill en plantas de cemento se han llevado a cabo con éxito en varias partes del mundo (Marchal, 1997). Mecánicamente, el Horomill combina el recipiente cilíndrico del molino de bolas y los rodillos del molino vertical; pero este opera a una presión de molienda mucho menor (Figura 1). El molino consiste de tres partes principales; alimentación, zona de molienda y descarga. El material es alimentado por gravedad al Horomill y la cubierta cilíndrica del molino Horomill gira mucho más rápido que la velocidad crítica del molino el cual permite centrifugar la carga de material en el interior; mientras que un sistema de raspadores permite quitar toda la carga XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 3 de la pared del cilindro el cual cae en el panel ajustable de control de velocidad de alimentación. Tabla 1: Ventajas y desventajas de nuevas tecnologías de molienda MOLINO DE BOLAS VENTAJAS DESVENTAJAS → No requiere gases calientes para el secado de las materias primas → Menor eficiencia de molturación (80.0% de la energía disponible (máximo 5%). se pierde como energía térmica (calor), ruido y vibración). → Tecnologia tradicional debido a la experiencia → Mayor consumo de energía eléctrica. → Fácil mantenimiento. → Diseño no compacto: molienda, separación, secado. MOLINO VERTICAL VENTAJAS DESVENTAJAS → Requiere de gases calientes para el secado de las materias → Menor consumo de energía eléctrica. primas. → Menor espacio para su instalación. → Requiere de mantenimiento calificado. → Diseño compacto: muele, seca, separa y transporta al mismo → Mayor desgaste de componentes de molturación: mesa, masas tiempo. moledoras. → Mayor capacidad de secado. → Mayor nivel de vibración. → Mayor eficiencia de molturación. → Requiere inyección de agua para estabilizar la cama de metarial. MOLINO HOROMILL VENTAJAS DESVENTAJAS → Menor consumo de energía eléctrica. → Tecnología innovadora con menor trayectoria de experiencia. → No requiere inyección de agua para estabilizar la cama de → Requiere de gases calientes para el secado de las materias material. primas. → Menor espacio para su instalación. → Requiere de mantenimiento calificado. → Alimentación al separador por ambos extremos del molino. → Mayor costo del equipo. → Velocidad de rotación menor a la velocidad crítica del molino. Figura 1: Molino industrial Horomill XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 4 La posición de panel ajustable determina la velocidad ó el número de veces en que el material pasa bajo el rodillo; es decir la carga circulante interna. En la zona de molienda, el rodillo cilíndrico transfiere la potencia de molienda sobre el material; en el cual la altura de la cama de material en el molino es generado por la acción centrifuga. La presión de molienda varía de 500 a 800 bar. 2. DATOS EXPERIMENTALES Varias campañas de muestreo se realizaron durante la operación del molino Horomill (Figura 2) y el molino de bolas convencional de dos compartimentos (Figura 3). En el caso del molino de bolas convencional; el material crudo fue pre-molido en un molino de rodillo de alta presión vertical operado en circuito abierto. Figura 2: Puntos de muestreo del circuito de molienda Horomill Las muestras fueron tomadas lo más cerca posible a las condiciones de estado estable. La distribución de tamaños en cada una de las muestras se llevó a cabo mediante la combinación de técnicas de análisis de cribas y el análisis de difracción de rayos laser. El análisis de cribas se realizó hasta la fracción de +149m (malla 100); mientras que el análisis por difracción de rayos laser, se realizó para la fracción -149m. XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 5 Figura 3: Puntos de molienda del circuito de molienda convencional Las características de operación del molino Horomill son mostradas en la Tabla 2a y del separador de aire en la Tabla 2b en el circuito de molienda Horomill; mientras que la Tabla 3 muestra las condiciones de operación de los equipos en el circuito de molienda de bolas convencional. Tabla 2a: Parámetros del molino Horomill Diámetro efectivo, m 3.64 Diámetro del rodillo, m 1.82 Longitud efectiva de trabajo del rodillo, m 1.365 Presión nominal , bar Potencial instalada, kW 220 Slip ring 2500 Vel. del molino, rpm 35.9 Tipo de motor Tabla 2b: Parámetros del separador TSV® Separador TSV® Valor Diámetro, m 4 Diámetro del rotor, m 2.79 Diámetro nominal del rotor, m 1.65 Potencia del rotor, kW 62 Velocidad del rotor (min-max), rpm 3 Velocidad de aire nominal, m /h 70-210 165000 Velocidad rotacional nominal, rpm 135 Potencia instalada, kW 132 XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 6 Tabla 3a: Parámetros de operación del molino vertical Diámetro del rodillo, mm Longitud del rodillo, mm Capacidad de diseño, ton/h Potencia del motor, kW 1700 800 240 2*520 Velocidad del motor, rpm Presión de operación, bar 1770 82 Tabla 3b: Parámetros de operación del molino de bolas Diámetro efectivo, m Longitud efectiva, m Carga de bolas, % Tam. Máximo de bola, mm Vel. Crítica, % Potencia del motor, kW Compartimento 1 4.6 4.82 30 80 Compartimento 2 4.7 10.25 30 40 76.06 76.88 5400 Tabla 3c: Parámetros de operación del separador SEPOL Diámetro, m Diámetro efectivo, m Diámetro del rotor, m Altura de jaula, m Flujo de aire actual, m3/h Velocidad del motor, rpm Velocidad del rotor, rpm Capacidad del ventilador, m3/hr 3. ANALISIS DE RESULTADOS 3.1 Balance de materia 5.08 4.87 3.5 2.393 145000 1455.8 154.43 434880 Los flujos másicos del circuito de molienda fueron calculados en función de la distribución de tamaños de todas las corrientes del circuito Horomill y de molienda convencional a través del simulador JKSimMet (v5.2). Los flujos másicos fueron calculados mediante la minimización de la suma cuadrada de errores de los datos de las distribuciones de tamaño. La calidad del balance de masa es analizada mediante la comparación de los datos experimentales y ajustados (Figura 4 y Figura 5); en la cual los puntos coinciden en una línea de 45°. XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 7 Figura 4: Datos experimentales vs ajustados del circuito de molienda Horomill Figura 5: Datos experimentales vs ajustados del circuito de molienda convencional XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 8 Las velocidades de rompimiento y las funciones de descarga de los molinos Horomill y de bola de dos compartimentos fueron directamente calculados del modelo de mezclado perfecto (Whiten, 1972), representado por la Ecuación (1). Ec.(1) Donde fi es la fracción en peso del tamaño i en la alimentación. pi es la fracción en peso del tamaño i en el producto. ri es la velocidad de rompimiento específica del tamaño i. di es la velocidad de descarga del tamaño i. aij es la fracción en masa del tamaño j que aparece en el tamaño i después del rompimiento. La función de distribución de rompimiento fue calculado usando la Ecuación (2). Ec.(2) Donde Axy es la proporción de partículas acumuladas inicialmente del tamaño y el cual aparece en tamaños más pequeños x después del rompimiento. Las curvas de eficiencia de clasificación de cualquier clasificador es representado por una curva de Tromp la cual describe la proporción de un tamaño dado el cual se reporta al producto grueso (Ecuación 3). Ec.(3) Donde P es el porcentaje de cualquier fracción de tamaño en la alimentación que pasa al producto grueso. U es el flujo total de partículas en el producto grueso. F es el flujo total de partículas en el flujo de alimentación. ui es el porcentaje del tamaño i en el producto grueso. fi es el porcentaje del tamaño i en el flujo de alimentación. XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 3.2 9 Comparación de los circuitos de molienda El producto final de molienda de cemento depende de la fineza o Blaine (cm2/g); es decir, entre mayor sea el Blaine, mayor será la calidad del cemento. La Figura 6 muestra las distribuciones de tamaño del circuito Horomill y convencional del producto final del circuito de molienda. Como puede observarse, la distribución de tamaños del producto final en el circuito Horomill es mucho mejor que en el circuito convencional. Figura 6: Distribución de tamaños del producto final en ambos circuitos Las condiciones de operación de ambos circuitos son comparadas en la Tabla 4; concluyendo que el circuito Horomill presenta un ahorro del 50.0% en el consumo de energía. Es importante hacer notar que el tamaño al 80.0% de la alimentación al circuito Horomill es mucho mayor comparado con el circuito convencional lo que representa 3.2 veces mayor la razón de reducción de tamaños del circuito Horomill comparado con el circuito convencional. Así mismo, la cantidad de material fino es mucho mayor en el circuito Horomill el cual tiene un porcentaje de 1.4% retenido a 45m; mientras que el circuito convencional presenta valores mayores a 10.6%. El tamaño más fino del producto en el circuito Horomill se atribuye a una mayor carga circulante (881%) en comparación con el circuito convencional (257%). XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 10 Tabla 4: Características de operación de los dos circuitos de molienda Horomill® CPP-30R puzzolanic 87.95 83.18 11.8 5.02 Tipo de cemento Etapa de pre-molienda Alimentación, ton/h Aditivos (clinker+gypsum), ton/h Puzzolana, % Polvos de electrofiltro, % Molino de Bolas CPP-30R puzzolanic HPGR 134.88 83.48 16.52 - ® Tipo de separador ® TSV SEPOL Carga circulante, % Consumo de energía específico, kWh/ton Consumo de energía específico (HPGR), kWh/ton Velocidad crítica, % 881 21.12 161.92 257 38.25 3.1 77.69 Tamaño al 80% en alimentación (F80), mm 13.21 5.62 Tamaño al 80% en producto (P80), mm 0.024 0.033 Producto final (+45µm), % 1.44 10.66 550.42 170.30 Razón de reducción (F80/P80) La eficiencia de los separadores fue analizada en ambos circuitos de molienda; y los resultados (Tabla 5 y Figura 7) muestran que el separador TSV® del circuito Horomill es mucho más eficiente que el separador SEPOL® del circuito convencional. El tamaño d50 corresponde al 50.0% de la alimentación pasando al flujo de gruesos; es decir, es el tamaño que tiene la misma probabilidad de pasar a los gruesos o finos del separador. De acuerdo a Duhamel y colaboradores (1997) el by-pass de los separadores SEPOL® debe estar entre 0 a 25.0%; mientras que el separador TSV® está entre 0 a 20.0%. Bajo este criterio, el separador SEPOL® está operando eficientemente; sin embargo, el separador TSV® presenta un valor alto de by-pass por lo que podría la operación de este separador podría ser mejorado. Tabla 5: Parámetros de las curvas de eficiencia en los separadores d50 (µm) By-pass (C) Fish-hook (β) Sharpness (κ=d25/d75) TSV® SEPOL® Actual Corregida Actual Corregida 23.33 26.98 25.41 30.62 23.29 18.69 1.99 2.06 0.95 1.17 0.32 0.58 0.33 XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México 0.43 Reyes Bahena, J.L. 11 La pendiente de la curva de eficiencia en la Figura 7, define la eficiencia de separación. Como se observa en esta figura, la pendiente del separador TSV® es mayor que la del separador SEPOL® y por tal, la eficiencia del separador TSV® es alta. Figura 7: Curva de eficiencia actual de los separadores de aire 4. CONCLUSIÓN Los dos circuitos de molienda proporcionan diferentes eficiencias de reducción de tamaños y por tal diferentes consumos de energía son observados. Estas diferencias están asociadas a las diferentes características de operación y de diseño de los equipos involucrados en ambos circuitos por lo que es difícil hacer una directa comparación entre el molino Horomill y el molino de bolas convencional de dos compartimentos en términos del consumo de energía. Sin embargo, los datos analizados en este trabajo proporcionan información importante sobre las características de estas dos tecnologías de molienda. 5. REFERENCIAS Cordonnier, A., A new grinding process: HOROMILL, International Journal of Mineral Processing, v44-45: 597-606, 1996. Duhamel, Ph., Cordonnier, A., Lernaire, D., The current state development of the TSV high-efficiency dynamic classifier, ZKG International, 1997. Marchal, G., Industrial experience with clinker grinding in the Horomill®, XXXIX Cement Industry Technical Conference, Hershey, PA, USA, 20-24 Abril, 1997. XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México Reyes Bahena, J.L. 12 Tuñon, A.A., Ahorro de energía en la industria del cemento: Molino de cemento Horomill, 1er Simposio Internacional sobre Energía: La industria frente al reto energético, Panamá, 08-09 Octubre, 2008. Whiten, W.J., A model for simulating crushing plants, Journal of South African Institute of Mining and Metallurgy, v72: 257-264, 1972. XV Encuentro Sobre Procesamiento de Minerales 13-15 Octubre 2010, San Luis Potosí, S.L.P., México