Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica LABORATORIO DE TECNOLOGÍAS IV 3º ingeniería Técnica Industrial Mecánica PRESTACIONES EN VEHÍCULOS UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA LEGANÉS 04 JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 1 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica INDICE DEL CURSO 1.- Introducción 2.-Resistencias al Movimiento 2.1.- Resistencia Aerodinámica 2.2.- Resistencia a la Rodadura 2.3.- Resistencia Gravitatoria 3.- Potencia Necesaria 4.- Ecuación del Movimiento Longitudinal 5.- Esfuerzo Tractor Máximo 5.1.- Limite por Adherencia 5.2.- Límite por Sistema Motriz 6.- Cálculo de las prestaciones 6.1.- Velocidad Máxima 6.2.- Aceleración 6.3.- Rampa Máxima JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 2 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 1.- INTRODUCCIÓN. Se entiende por calculo de prestaciones de un vehículo la determinación de: ¾Aceleración máxima. (normalmente de 0 a 100 km/h) ¾Velocidad máxima en llano. (normalmente en km/h) ¾Máxima pendiente superable. (normalmente en %) JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 3 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 1.- INTRODUCCIÓN. ¾Para poder determinar estos parámetros, es necesario conocer las fuerzas que actúan en el vehículo en dirección longitudinal. No se consideran: ¾Aceleraciones Laterales ¾Aceleraciones Verticales JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 4 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 1.- INTRODUCCIÓN. Para el cálculo se aplica la segunda ley de Newton en dirección Longitudinal: ∑F X = m ⋅ ax Donde: ΣF= Fuerza Tractora – Fuerzas Resistentes JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 5 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.- Resistencias al Movimiento. Existen tres tipos de resistencia al avance del vehículo: ¾ Resistencia aerodinámica (Ra) ¾ Resistencia a la Rodadura (RR) ¾ Resistencia Gravitatoria (Rg) RT = Ra + RR + Rg JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 6 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.- Resistencias al Movimiento. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 7 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.1.- Resistencia Aerodinámica. ¾ Debida al desplazamiento por un medio fluido. ¾ La resistencia aerodinámica depende del flujo exterior del vehículo y de la circulación del aire por el interior. ¾ La resistencia es debida al rozamiento y la resistencia de presión JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 8 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.1.- Resistencia Aerodinámica. 1 2 Ra = ⋅ ρ ⋅ C x ⋅ A f ⋅ V 2 ¾ Donde: ¾ ρ = Densidad el Aire ¾ Cx = Coeficiente aerodinámico ¾ Af = Área Frontal del Vehículo ¾ V = Velocidad de avance del vehículo JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 9 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.1.- Resistencia Aerodinámica. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 10 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.1.- Resistencia Aerodinámica. ¾ Densidad del aire en condiciones normales de Presión y temperatura (25 ºC y 1.074 Pa) ¾ρ = 1.225 kg/m3 Z (m) ρ(Kg/m3) JAC - jul-04 v(m2/s) 0 1.225 1.453 x 10-5 500 1.168 1.510 x 10-5 1000 1.112 1.571 x 10-5 1.500 1.059 1.636 x 10-5 2.000 1.007 1.705 x 10-5 2.500 0.957 1.777 x 10-6 3.000 0.909 1.853 x 10-6 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 11 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.1.- Resistencia Aerodinámica. ¾ El coeficiente aerodinámico Cx depende de la forma del vehículo JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 12 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.1.- Resistencia Aerodinámica. ¾ El área frontal se calcula en función de las dimensiones del vehículo A JAC - jul-04 f = f • b • h f = 0.8 a 0.85 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 13 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.2.- Resistencia a la Rodadura. ¾ La resistencia a la rodadura es debido a la deformación del neumático cuando rueda sobre una superficie dura debido a la carga vertical que actúa sobre este ¾ Depende de unos coeficientes empíricos que son función del tipo de neumático y la calzada y del peso del vehículo. ( ) RR = f o + f v ⋅ V ⋅ P = f r ⋅ P JAC - jul-04 n Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 14 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.2.- Resistencia a la Rodadura. ¾ Donde: ¾fo y fv= Son parámetros que dependen fundamentalmente de la presión de inflado. ¾n = es un valor empírico que varía entre 2 y 2.5 ¾P = es el peso del vehículo JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 15 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.2.- Resistencia a la Rodadura. ¾ Se suele utilizar como RR el producto del Peso del vehículo multiplicado por el parámetro fr que engloba los otros dos. RR = f r ⋅ P Tipo de Vehículo Turismos Camiones Tractores JAC - jul-04 Asfalto 0.015 0.012 0.02 Superficie Dureza media 0.08 0.06 0.04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones Arena 0.3 0.25 0.2 16 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.3.- Resistencia Gravitatoria. ¾ Debida a la componente del peso que se opone al movimiento cuando se circula por una superficie con cierta pendiente. ¾ Donde: Rg = P ⋅ senθ ¾ P = Peso del Vehículo. ¾ θ = ángulo de la superficie respecto de la horizontal. Si θ es positivo se opone al movimiento, si es negativo es propulsora JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 17 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.3.- Resistencia Gravitatoria. ¾ Normalmente θ tiene valores menores de 10º en carreteras normales (equivale a pendientes menores del 17 %) en puertos de montaña podemos movernos entre valores de 10 a 25 % para ⋅θ ≤ 10º ⇒ Senθ ≈ Tanθ ≈ j Cosθ ≈ 1 ¾ Siendo “j” la pendiente expresada en tanto por uno JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 18 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 2.3.- Resistencia Gravitatoria. ¾ Para θ = 1º Æ Sen θ = 0.01745 Tan θ = 0.01745 j = 1.7 % ¾ Para θ = 10º Æ Sen θ = 0.174 Tan θ = 0.176 j = 17 % JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 19 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 3.- Potencia necesaria. ¾ La potencia necesaria para vencer todas estas resistencias será: Pot = RT ⋅ V 1 2 Pot = V ⋅ P ⋅ senθ + f r ⋅ P ⋅ cosθ + ρ ⋅ C x ⋅ A f ⋅V 2 ¾ Esto permite circular a una velocidad constante. ¾ Si la potencia es la máxima del motor la velocidad será también la máxima que se puede alcanzar. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 20 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 3.- Potencia necesaria. ¾ Se pueden dibujar la familia de curvas que indican la potencia necesaria para circular a una velocidad determinada: JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 21 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾ De acuerdo al modelo de vehículo siguiente: JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 22 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾ Donde: ¾ Fd y Ft representan los esfuerzos de tracción en los ejes delantero y trasero, respectivamente. ¾ Fzd y Fzt son las reacciones normales a la superficie de rodadura, en los ejes delantero y trasero. ¾ Fza es la fuerza de sustentación aerodinámica. ¾ Mya es el momento aerodinámico de cabeceo. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 23 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾ Id e It son los momentos de inercia de las ruedas y masas que giran unidas a ellas, respecto a sus respectivos ejes de giro. ¾ dd y dt son los avances de neumático. Originan sendos pares de resistencia a la rodadura en ambos ejes. ¾ l1, y l2 representan las distancias entre el centro de gravedad y cada uno de los ejes, en su proyección sobre el plano de rodadura. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 24 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾ L es la distancia entre ejes o batalla. ¾ h es la altura del centro de gravedad del vehículo. ¾ Vx, ax velocidad y aceleración longitudinales del centro de gravedad. ¾ Ωd y Ωt Velocidades de giro de las ruedas. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 25 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾ Planteamos la segunda ley de Newton tanto en el eje X como en el eje Y así como los momentos respecto del C.D.G.: ¾ Eje X Æ ΣFx = m ax ¾ Eje Y Æ ΣFy = m ay ¾ Momentos Æ ΣMy = Iy αy JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 26 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾ Eje X m ⋅ a x = Ft + Fd − Fxa − P ⋅ senθ ¾ Eje Y m ⋅ a y = 0 = Fzd + Fzt + Fza − P ⋅ Cosθ ¾ Momentos en Y & d + It ⋅ Ω & t = Fzt (l2 − d t ) + Fzd (l1 + d d ) − ( Fd + Ft ) ⋅ h + M ya Id ⋅ Ω JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 27 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica ¾ Si planteamos el equilibrio de fuerzas en una rueda mr ⋅ a x = X + F − Pr ⋅ senθ 0 = Z + Fz − Pt ⋅ Cosθ & = M T − M F − rc ⋅ F − Fz ⋅ d Ir ⋅ Ω & = M T − M F − rc (F − Fz ⋅ f r ) Ir ⋅ Ω JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 28 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾De las ecuaciones de equilibrio se pueden obtener las cargas dinámicas que se producen en cada uno de los ejes. ¾En el proceso de aceleración la parte delantera del vehículo se descarga para transferir carga al eje trasero JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 29 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾El esfuerzo de tracción en cada una de las ruedas para el equilibrio será: & MT − M F Ir ⋅ Ω + F =− − Fz ⋅ f r rc rc JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 30 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 4.- Ecuación Fundamental del movimiento Longitudinal. ¾Particularizando la ecuación fundamental para cada uno de los ejes (delantero y trasero) & d + It ⋅ Ω & t MTd − MFd MTt − MFt Id ⋅ Ω m⋅ ax + = + − Fxa − P⋅ Senθ − fr (Fzd − Fzt ) rc rc rc JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 31 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.- Esfuerzo Tractor Máximo ¾Existen dos límites para el esfuerzo tractor máximo: ¾El Esfuerzo que es capaz de generar el motor del vehículo y el sistema de transmisión. ¾El esfuerza que somos capaces de transmitir entre el neumático y la calzada JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 32 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾Teniendo en cuenta el equilibrio de fuerzas de la figura adjunta. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 33 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾Teniendo en cuenta que el esfuerzo está limitado por la adherencia neumáticocalzada (µ) Calculamos momentos respecto del punto A (eje trasero) P ⋅ a + Fxa + P ⋅ Senθ ⋅ h + Rb ⋅ hb − (P ⋅ Cosθ − Fza ) ⋅ l2 + Fzd L − M ya = 0 g JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 34 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾De esta forma podemos determinar la fuerza dinámica en el eje Delantero P P⋅ Cosθ ⋅ l2 − ⋅ a + Fxa + P⋅ Senθ ⋅ h − Rb ⋅ hb − Fza ⋅ l2 + Mya g Fzd = L JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 35 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾Tomando momentos respecto del punto B (Eje delantero) Obtenemos la Fuerza Dinámica en el eje Trasero P P⋅ Cosθ ⋅ l1 − ⋅ a + Fxa + P⋅ Senθ ⋅ h + Rb ⋅ hb − Fza ⋅ l2 − Mya g Fzt = L JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 36 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾Si ahora suponemos: ¾ θ pequeño ¾ hb = h ¾ Acciones de sustentación aerodinámica y cabeceo pequeñas frente al resto de esfuerzos JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 37 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia l2 hP Fzd = P − ⋅ a + Fxa + P⋅ Senθ + Rb L L g l1 hP Fzt = P + ⋅ a + Fxa + P⋅ Senθ + Rb L L g JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 38 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾ Considerando ahora el equilibrio en dirección longitudinal P ⋅ a + Fxa + P ⋅ Senθ + Rb = FT − Rr g l2 h Fzd = P − (FT − Rr ) L L JAC - jul-04 l1 h Fzt = P + (FT − Rr ) L L Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 39 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾ Una vez conocidas las fuerzas adherentes en cada uno de los ejes para calcular la fuerza tractora máxima que se puede transmitir entre el neumático y la calzada debemos tener en cuenta el coeficiente de rozamiento µ ¾ Se pueden das tres casos posibles. ¾ Tracción Delantera ¾ Tracción Trasera ¾ Tracción Total. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 40 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾ Tracción Delantera: h l2 FTd (max)= µ ⋅ Fzd = µ P − (FTd max − Rr ) L L ¾ Despejando FTd max. µ ⋅ P[l2 + h ⋅ f r ] FTd (max)= L + µh JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 41 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾ Tracción Trasera: h l1 FTt (max)= µ ⋅ Fzt = µ P + (FTt max − Rr ) L L ¾ Despejando FTt max. µ ⋅ P[l1 − h ⋅ f r ] FTt (max)= L − µh JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 42 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.1- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por la Adherencia ¾Tracción Total: FT (max)= µ ⋅ P ⋅ Cosθ ≈ µ ⋅ P JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 43 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾Entendemos pos Sistema Motriz al conjunto formado por: ¾El motor del vehículo. ¾La caja de cambios ¾El sistema de transmisión de potencia hasta los neumáticos JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 44 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ La curva de comportamiento de un motor ideal sería la que se muestra en la figura adjunta (típica de motores eléctricos) : Potencia Par JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 45 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Sin embargo los motores de combustión interna alternativos que son los que se utilizan en el 99 % de los vehículos tienen un comportamiento como el que se indica: JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 46 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Con objeto de adaptar la curva de funcionamiento de un motor de combustión a la curva de tracción ideal, se añade al sistema una caja de cambios que permite solapar el funcionamiento. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 47 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ A demás de la caja de cambios se añaden otros elementos al sistema para permitir transmitir el movimiento desde el motor a las ruedas: ¾ Embrague (permite desconectar el motor de las ruedas) ¾ Caja de cambios (permite adaptar la curva del motor a la curva ideal) ¾ Grupo diferencial (permite tomar las curvas sin pérdidas de adherencia) ¾ Ejes y juntas de transmisión. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 48 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Para poder adaptar la curva del motor a la curva ideal se deben seleccionar las relaciones de la caja de cambios en función de las prestaciones del motor (Par y régimen de giro). ¾ Suponemos un sistema de transmisión mecánico. ¾ Suponemos una relación del grupo cónico fija ¾ Suponemos una caja de Q relaciones (normalmente 5 o 6) JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 49 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ La relación de transmisión entre el motor y las ruedas será: ¾ ξj = ξc*ξj’ ¾ Para el cálculo de las relaciones intermedias hay que fijar en primer lugar el número de relaciones y el régimen de giro del motor para el Par máximo y Potencia máxima y la velocidad máxima que queremos conseguir. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 50 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ A continuación realizaremos la siguiente gráfica: Pot Max. Par Max. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 51 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Las relaciones deben cumplir: nm1 nm2 ξq = = nq nq−1 nm1 nm2 ξq−1 = = nq−1 nq−2 nm1 ξ1 = n1 JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 52 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Dividiendo dos a dos las anteriores: ξq ξq−1 ξ2 nm2 = = ⋅⋅⋅ = = =K ξq−1 ξq−2 ξ1 nm1 ¾ De donde resulta que: ξq K = ξ1 JAC - jul-04 1 q −1 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 53 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Para calcular el valor de K, tenemos que: ¾ Definir el valor de ξq en función de la velocidad máxima que deseamos alcanzar. ¾ Definir el valor de ξ1en función de la rampa máxima que queremos subir. ¾ Definir el valor del número de relaciones de la caja “q” ξ j = K ⋅ξ j −1 JAC - jul-04 ξj ξj = ξc ' Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 54 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Para calcular la relación que permite la velocidad máxima: ωm = ξ j ⋅ ωr ωm V = ωr ⋅ re = ⋅ re ξj ¾ Siendo re el radio efectivo de la rueda: re = rn (1 − i ) JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 55 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Sustituyendo π ⋅ nm ⋅ r V= ⋅ (1 − i) 30⋅ξ j ¾ Haciendo V = Vmax; nm =nm1 ; ξj=ξq ξq = JAC - jul-04 π ⋅ nm1 ⋅ r 30⋅V ⋅ (1 − i) Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 56 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ Calculamos ahora la relación e transmisión que nos permite ascender por la pendiente máxima: P RT1 = P ⋅ Senθ1 + f r ⋅ P ⋅ Cosθ1 + ⋅ a g RT 2 = P ⋅ Senθ 2 + f r ⋅ P ⋅ Cosθ 2 ¾ Considerando que en los ascensos a= 0.5 m/s2 ¾ También consideramos que θ1<θ2 JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 57 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 5.2.- Esfuerzo Tractor Máximo limitado por el Sistema Motriz ¾ El rendimiento de la transmisión depende de la relación de transmisión engranada: ξ = 1 ⇒ η = 0.9 ⇒ relaciones⋅ Directas Otras⋅ Relaciones⇒ η = 0.85 Relaciones⋅ de ⋅ alta⋅ Re ducción⇒ η = 0.75 ≈ 0.8 JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 58 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica ¾ De esta forma se puede representar el siguiente diagrama. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 59 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.- Cálculo de las Prestaciones 6.1.- Velocidad Máxima ¾ Suponemos circulación por una superficie horizontal Æθ=0 ¾ La velocidad Máxima se obtiene para el régimen de potencia Máxima. ¾ Se tiene que igualar la potencia disponible en las ruedas para el régimen de potencia máxima con las resistencias al movimiento para esta velocidad JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 60 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.1.- Velocidad Máxima ¾ Pot máxima disponible = Pot máxima Motor *ητ 1 2 Pot mot ⋅ηt = V ⋅ f r ⋅ P + ρ ⋅ C x ⋅ A f ⋅V 2 JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 61 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.1.- Velocidad Máxima ¾ Se puede despejar la velocidad como: Vmax = A1 ⋅ 3 B1 + 1 − 3 B1 − 1 ) Pot .Max ⋅ηt A1 = 3 2( P ⋅ f r + 0.5 ⋅ ρ ⋅ C x ⋅ A f ¾ Siendo: B1 = 1 + 3 JAC - jul-04 ( 4 ⋅ P 2 ⋅ f r3 27 ⋅ Pot .max ⋅ηt ⋅ ( f r + 0.5 ⋅ ρ ⋅ Cx ⋅ Af Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones P ) 62 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾La fuerza necesaria para acelerar el vehículo tiene que vencer dos tipos de inercias: ¾La inercia debida a la masa del vehículo (m) ¾La inercia necesaria para hacer girar las masa rotativas (I) JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 63 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ Calculamos el momento necesario para acelerar las masas rotativas M ' = ∑ I r ⋅α r + ∑ I t ⋅α t ⋅ ξt a a 2 M ' = ∑ I r ⋅ + ∑ It ⋅ ⋅ξ t re re JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 64 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ Suponemos que el rc=re=r ¾ Podemos definir un “Factor de masas Equivalente” = γm 2 It ⋅ξ t Ir γ m = 1 + ∑ +∑ 2 2 m⋅r m⋅r JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 65 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ Existe una fórmula empírica para calcular el valor del Factor de masas Equivalente ( γm) γ m = 1.04 + 0.0025 ⋅ ξ Tipo de Vehículo Turismo grande Turismo Pequeño Camión JAC - jul-04 Altas 1.09 1.11 1.09 2 j Relaciones de Transmisión Segunda Primera Bajas 1.14 1.3 -1.2 1.5 2.4 1.2 1.6 2.5 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 66 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ De esta forma: Fda = γ m ⋅ m ⋅ a ¾ La aceleración será una función de: a (V , ξ j ,θ ) = JAC - jul-04 Fda (V , ξ j ,θ ) γm ⋅m Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 67 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ Considerando las curvas de esfuerzo motor y la curva de resistencia al movimiento con la velocidad. Existirá posibilidad de acelerar siempre que para una velocidad dada exista Fuerza tractora disponible. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 68 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ De esta forma para determinar el tiempo necesario para acelerar el vehículo entre dos velocidades dadas será. dV dV dt = = γ m ⋅m⋅ a Fda (V ) V2 t1, 2 dV = γ m ⋅m⋅ ∫ F (V ) V 1 da ¾ Normalmente se utiliza como valor de aceleración el tiempo para pasar de 0 a 100 km/h JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 69 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración ¾ Se puede también calcular el espacio recorrido V ⋅ dV dS = V ⋅ dt = γ m ⋅ m ⋅ Fda (V ) V2 S1, 2 JAC - jul-04 V ⋅ dV = γ m ⋅m⋅ ∫ F (V ) V 1 da Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 70 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.2.- Aceleración JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 71 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.3.- Rampa Máxima ¾ Se considera que: ¾ Se asciende a velocidad constante. ¾ Debido a la baja velocidad se desprecia la resistencia aerodinámica RT = P ⋅ Senθ + P ⋅ f r FT max = RT = P ⋅ Senθ + P ⋅ f r JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 72 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica 6.3.- Rampa Máxima ¾ Despejando θ FT max − P ⋅ f r θ = Arcsen P ¾ Simplificando: FT max − P ⋅ f r j= P JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 73 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica PRACTICA DE PRESTACIONES Será necesario obtener información de las características mecánicas de un vehículo a elegir por el alumno. Se pueden obtener de la revista AUTOPISTA o de otras similares. JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 74 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica Para la realización de la práctica se necesita el siguiente material: ¾Un disquete de 3½ formateado. ¾Seleccionar un vehículo de cualquier revista sobre automóviles ( Autopista, Solo-auto, etc...) y determinar los siguientes datos del mismo : ¾Curva: par motor / revoluciones (hacer una tabla como la que se indica a continuación con el máximo número de puntos posibles.) Régimen de motor (rpm) Par motor (Nm) JAC - jul-04 1000 12 1500 14 2000 18 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 2500 20 75 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica ¾ Peso del vehículo y reparto de pesos por eje ¾ Características del neumático (las necesarias para obtener el radio del mismo) ¾ Relación de transmisión de cada una de las velocidades de la caja y relación final ¾Coeficiente aerodinámico ¾Área frontal del vehículo (se puede obtener multiplicando el alto por el ancho del mismo mediante el factor de corrección adecuado) ¾ Régimen de potencia máxima. ¾ Régimen de par máximo JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 76 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 77 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 78 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 79 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 80 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 81 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 82 Universidad Carlos III de Madrid. Departamento de Ingeniería Mecánica JAC - jul-04 Laboratorio de Tecnologías IV Prestaciones 83