Los suelos blandos en obras de tierra.

GEOTECNIAFFDDDDDD
Los suelos blandos en obras de tierra.
Problemática y tratamientos potenciales. El ejemplo irlandés.
En este artículo repasamos las implicaciones de la presencia de suelos blandos en terrenos afectados por obras de tierra y los
posibles tratamientos aplicables cuando aquellas no resultan admisibles. Asimismo, enumeramos las principales labores de
prospección adecuadas para su caracterización y los posibles instrumentos de seguimiento que existen para evaluar la
respuesta de los suelos frente a los nuevos estados de carga. Para ello, hemos escogido el ejemplo irlandés, con el cual hemos
adquirido mucha experiencia en los últimos cuatro años, en obras de carretera, debido a la frecuencia con la que se presentan
allí terrenos muy compresibles y de baja capacidad portante.
Texto |
Javier Nieto Calduch, ingeniero de Caminos, Canales y Puertos;
Mónica Martínez Corbella, licenciada en Ciencias Geológicas;
Rafael Portilla Hermosilla, ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Director de la División de Ingeniería del Terreno de Eptisa.
Palabras clave
Suelos blandos, Irlanda, tratamiento,
consolidación, instrumentación
Aproximación General
Una de las características más
está compuesto fundamentalmente por
Bajo ellos se encuentra directamente el
relevantes de la geología irlandesa es
un recubrimiento de depósitos
substrato rocoso paleozoico, en el que
la práctica ausencia de substratos
glaciales, del Pleistoceno medio-alto.
predominan rocas carbonatadas del
terciario y secundario (sólo están
Éstos son relativamente homogéneos
Carbonífero, en la zona central de la
datadas así las arcillas del lago Neagh,
por lo que respecta a sus propiedades
isla, y detríticas del Devónico, al
terciarias, y algunas formaciones
geotécnicas (arcillas arenosas firmes
suroeste. En la costa este, son
costeras, triásicas y jurásicas, todas en
con gravas, normalmente) y no suelen
frecuentes también cuarcitas del
Irlanda del Norte), y que el cuaternario
superar los 30 metros de potencia.
Silúrico e intrusiones graníticas
devónicas como las que conforman las
montañas Wicklow, al sur de Dublín.
Esta simplificación puede deducirse de
la Figura 1: tonos azules y verdosos
para las calizas carboníferas, marrones
y rojos para las detríticas e intrusivas
devónicas, respectivamente, y,
finalmente, tonos amarillos para las
silúricas, predominantes al este.
Los depósitos cuaternarios que no son
de origen glacial, mixtos, o aluviales
granulares, son, precisamente, los que,
situados en zonas de mal drenaje, dan
lugar a los suelos blandos tratados en
este artículo. Éstos comprenden tanto
turba como arcillas y limos no
orgánicos, siendo los últimos de origen
aluvial, normalmente (cabe pensar que
un material es orgánico cuando el
Figura 1. Substrato rocoso en Irlanda (Geological Survey of Ireland, Public Data Sheets).
contenido de humedad supera el 100 –
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125%. En turberas, hemos visto
Sin embargo, en la misma obra de
potencialmente disponibles; y es
bastantes muestras con humedades y
tierra, a sólo unos metros de distancia,
frecuente que el diseño completo
límites líquidos por encima del 300%).
puede hacer falta recurrir a una medida
requiera combinar varios.
En ambos casos, cuando se someten a
mucho más dura debido, por ejemplo, a
un incremento de carga, se producen
la presencia de una estructura que
asientos que resultan inadmisibles,
limite los asientos admisibles.
bien por su magnitud, bien por el
tiempo necesario para que se
completen. Por ello, lo deseable es
evitar construir sobre ellos, diseñando
corredores que no atraviesen este tipo
de depósitos, como los del ejemplo de
la Figura 2. Cuando esto no es posible,
la aceptabilidad de la deformación, y de
la medida correctora, depende de
varios factores: la naturaleza del
terreno, la disponibilidad de materiales
de sustitución, el tipo de obra afectada,
el tiempo disponible para que entre en
servicio, y el riesgo remanente que se
acepte tras el tratamiento. Así, por
ejemplo, es posible que un asiento de
más de un metro bajo un terraplén sea
aceptable, aunque tarde en
completarse, siempre y cuando se
tenga suficiente certeza sobre el plazo
necesario para que se produzca y éste
encaje dentro del programa de obra.
Respecto a la certidumbre del proceso
y el riesgo residual aceptable, los
pliegos de prescripciones técnicas
habituales en Irlanda prohíben, por
ejemplo, la sobrecarga o el drenaje de
suelos orgánicos como forma de
tratamiento. Esto tiene que ver con los
procesos de consolidación secundaria
Posibles Tratamientos
Las medidas de mejora que pueden
contemplarse potencialmente son:
- Excavación y sustitución.
- Compactación dinámica.
- Precarga y/o drenes verticales.
- Columnas de grava.
- Pilotes.
- Estabilización con cemento o cal.
- Construcción de un relleno ligero.
Excavación y sustitución
(deformación sin que haya variación de
las presiones efectivas) que están
normalmente ligados al contenido de
materia orgánica y son muy difíciles de
evaluar con precisión. Esta prescripción
se relaja en el caso de las concesiones,
en las que el mantenimiento de la
carretera corresponde a la empresa
encargada de la explotación. Teniendo
en cuenta estos parámetros generales,
que definen el ámbito de partida, y los
particulares de cada proyecto, se elige
el tratamiento más adecuado entre los
Figura 3. Excavación para la sustitución de
limo aluvial gris blando.
Siempre y cuando se disponga de
material de reemplazo a precio
razonable, este es el tratamiento más
probable en zonas de suelo blando
someras (no más de 5 metros de
profundidad, como norma general, ya
que es el alcance máximo de las
máquinas convencionales, como la de
la Figura 3).
Compactación dinámica
Se basa en el empleo de un martillo
pesado (del orden de 10 a 20
toneladas) para compactar el suelo
impactando con él desde gran altura
(entre 10 y 20m), en puntos localizados
Figura 2. Ejemplo de la presencia de suelos blandos. Turberas y depósitos lagunares
(cartografía geológica básica para la selección de un corredor).
en una malla con 3m a 10m de
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espaciamiento. Antes de ello, y este es
lado, un refuerzo del relleno en su base
un aspecto común a muchos de los
(lámina de geosintético de alta
tratamientos, se debe extender una
resistencia colocada encima de la capa
capa granular de reparto sobre el área
drenante) y, por otro, una construcción
afectada. Se trata de un procedimiento
por etapas, con tiempos de espera que
adecuado para terrenos granulares o
permitan que el suelo gane la suficiente
poco plásticos; la mejora obtenida en
resistencia como para soportar más
capas arcillosas saturadas o arcillo-
carga. A este respecto, se estima que
limosas gruesas es muy pequeña,
el aumento de la resistencia del
incluso aunque se instalen drenes para
terreno, evaluada en condiciones sin
acelerar el proceso de consolidación.
drenaje, es del orden de un 20-30% del
De hecho, como orden de magnitud, no
incremento que se va produciendo en
es un tratamiento adecuado para
Figura 4. Instalación de mechas drenantes.
suelos con un límite líquido mayor que
Como se aprecia en la Figura 4, se
35 o un índice de plasticidad mayor que
suministran en rollos que se ensartan
10, y tampoco para suelos orgánicos.
en un mandril, en el extremo de una
deformación, y de la medida
Estas limitaciones descartan su uso
pluma. Una vez ejecutada la
dentro de la casuística irlandesa
correctora, depende de
plataforma granular de trabajo, el dren
habitual (ocurre lo mismo con la vibro-
se hinca en el suelo blando mediante
varios factores: la
compactación).
golpeo, o incluso por el propio peso del
naturaleza del terreno, la
Precarga y/o mechas drenantes
mandril, hasta que el incremento de
Consiste en la colocación de una
resistencia indica que se ha atravesado
disponibilidad de materiales
sobrecarga sobre el suelo blando de
la capa blanda. La mecha se corta
de sustitución, el tipo de
manera que se acorta el tiempo en el
entonces a unos 30cm sobre la
que se producen los asientos relativos
obra afectada, el tiempo
plataforma, de manera que ese
a la carga real de diseño.
extremo quede luego embebido por
disponible para que entre
Normalmente, se construye primero el
una capa granular drenante que servirá
en servicio, y el riesgo
relleno estructural y después se coloca
de conexión entre los drenes, para
encima un relleno extra, con menos
evacuar el agua fuera de los límites de
remanente que se acepte
exigencias de compactación. La
ocupación del relleno. Dicha capa
efectividad de la sobrecarga se mejora
granular puede sustituirse también por
si se emplean drenes verticales
una manta drenante sintética.
hincados a través de las capas blandas
que se pretende tratar, para acelerar la
consolidación primaria (disipación de la
sobrepresión de agua intersticial).
Estas mechas drenantes, drenes de
arena en otros tiempos, se instalan en
mallas de 1m a 2m de espaciamiento,
normalmente, y están constituidas en la
actualidad por materiales sintéticos: un
núcleo drenante de polietileno-poliester
recubierto por un geotextil de filtro.
las presiones efectivas.
La aceptabilidad de la
tras el tratamiento.
Columnas de grava
La técnica más aplicada comúnmente,
Las limitaciones teóricas en el empleo
para suelos cohesivos blandos, se
de esta técnica son el contenido de
conoce como de vía húmeda. Consiste
materia orgánica (la efectividad se
en introducir una carcasa tubular en el
cuestiona para contenidos superiores al
terreno, mediante vibración, hasta el
10%), el tiempo disponible dentro del
fondo de la capa blanda. Durante la
plan de obra y la capacidad portante
introducción no se aporta material
del terreno: existe un compromiso entre
normalmente y se emplea agua a
la resistencia del suelo y la altura
presión para sujetar el agujero
admisible del relleno que se pretende
temporalmente y ayudar a evacuar el
construir. Debido a ello, es muy
residuo producido
probable que sea necesario, por un
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Figura 5. Preparación de un relleno pilotado en la aproximación a una estructura (hormigonado de los encepados en cabeza).
Es durante la extracción del tubo
un geotextil para solventar esa
relleno (ver Figura 5). Para ello, es
cuando se rellena con grava,
carencia, empleándose entonces
necesaria también la construcción de
apisonada con un émbolo central. El
también columnas de arena.
una plataforma de reparto (LTP, del
requerimiento principal de este tipo de
tratamiento es que se cuente con
suficiente confinamiento lateral del
terreno para que la columna de grava
no se desparrame. El límite inferior de
resistencia al corte sin drenaje que se
considera aceptable para poder aplicar
esta técnica es del orden de 15 kPa.
Cuando la resistencia es menor, existe
la posibilidad de encapsular la grava en
Pilotes
El tratamiento se basa en ejecutar una
malla de pilotes bajo el relleno.
Normalmente son prefabricados y se
inglés Load Transfer Platform),
consistente normalmente en una capa
granular con láminas de geosintético de
refuerzo intercaladas (ver Figura 6).
hincan hasta alcanzar materiales con
Esta medida puede llegar a ser la única
suficiente capacidad portante. Los
viable, cuando el saneo no es posible,
pilotes deben tener una placa o
en los rellenos de aproximación y
encepado en la cabeza que permita la
estribos de estructuras, en los que el
apropiada distribución del peso del
asiento admisible es casi nulo.
Figura 6. Ejemplo del diseño de un relleno pilotado y la plataforma de reparto de carga (LTP)
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La longitud de los pilotes depende
frecuencia, debido a que la reacción
Atterberg, la densidad, el contenido de
lógicamente del espesor de la capa
inicial de la cal con el agua genera
materia orgánica, sulfatos y sales, el
blanda y debe contarse con que sea
calor, útil para la reacción del cemento.
pH, y la resistencia al corte.
necesario perforar 2 ó 3 metros extra
La técnica tiene dos modalidades
para alcanzar el rechazo. Los
básicas:
diámetros oscilan entre 200mm y
400mm y, como puede suponerse, a
mayor diámetro, es posible emplear un
mayor espaciamiento de la malla, por lo
que el diseño final responde también a
la idoneidad en los precios.
Estabilización con cemento/cal (soil
mixing)
Consiste en la mejora del suelo
participado hasta ahora, en Irlanda,
- Mezcla profunda en columnas.
esta técnica ha resultado ser menos
- Mezcla en masa hasta 4 ó 5 metros
competitiva que el saneo (profundidad
de profundidad (empleada en suelos
de trabajo similar a la de la
orgánicos).
estabilización en masa) o la
En la Tabla 1 se resumen las
aplicaciones más habituales de los
la naturaleza del suelo.
Al contrario que en todas las técnicas
Aditivo
aglutinante que, al reaccionar
Arcilla
Cal o cemento/cal
Arcilla orgánica
Cemento/cal o
cemento/escoria
Turba
Cemento o
cemento/escoria
propiedades resistentes y de
En los años sesenta comenzó a
Con sulfatos
Cemento o
cemento/escoria
El cemento se introdujo poco después
Limo
Cemento o cemento/cal
y en los años noventa comenzaron
Arena
Cemento
extenderse su uso, empleando cal viva.
aplicarse otros materiales como la
drenes verticales.
Relleno ligero
Suelo
deformación.
construcción por fases con ayuda de
distintos tipos de aditivos, en función de
mediante la adición en seco de un
químicamente con él, mejora sus
En la experiencias en las que hemos
Tabla 1. Tipos de aditivos en el “soil mixing”
anteriores, con este tratamiento no se
pretende mejorar el terreno, sino
reducir la carga impuesta sobre él. En
cualquier caso, esta reducción no suele
ser suficiente por lo que es habitual
combinarla con alguna de aquellas. Los
materiales empleados más
habitualmente para aligerar un relleno
son la arcilla expandida (material
cerámico resultante de introducir arcilla
pura en un horno rotatorio) y los
escoria de altos hornos, las cenizas
De todas formas, para cada proyecto
volantes, el yeso o la bentonita que,
bloques de poliestireno expandido
se debe definir una mezcla concreta,
combinados con los primeros, dan
(conocido como EPS, del inglés
en función de las características del
lugar a un producto más reactivo. Debe
expanded polystyrene, y de apariencia
suelo. Los parámetros principales que
destacarse también, que la mezcla de
similar a la del corcho blanco empleado
deben tenerse en cuenta son: la
cal y cemento se emplea con
en embalajes).
humedad natural, los límites de
Figura 7. Sección esquemática de un terraplén con bloques de poliestireno.
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La arcilla expandida, puesta en obra
Caracterización del terreno
Debe tenerse presente que, debido a la
tiene una densidad máxima a largo
De acuerdo con nuestra experiencia
baja capacidad portante, muchas veces
hasta la fecha, las investigaciones de
no es viable el acceso con máquinas
orden de una tercera parte que la de un
campo y ensayos de laboratorio que
de sondeos.
material natural. En las mismas
parece más adecuado llevar a cabo
condiciones, la densidad recomendada
son las siguientes:
plazo de 600 a 800
kg/m3;
es decir, del
de diseño del EPS es de 40 kg/m3; es
decir, unas cincuenta veces menos que
un material natural. De todas formas,
como puede observarse en la Figura 7,
los bloques de poliestireno, de hasta 2
– 3m3, deben colocarse sobre una base
granular, protegerse con espaldones y
cubrirse también con material
convencional, por lo que el peso final
medio del relleno acaba siendo del
orden de una sexta parte que si se
- Sondeos hincados tipo “window
sample”. Se trata de sondeos que
- Penetrómetros dinámicos, en una
resultan un buen complemento, o
malla aproximada de 10m x 10m ó 10m
incluso un sustituto, de los sondeos
x 20m, con el objeto de tener una idea
convencionales.
inicial de la resistencia del depósito de
suelo blando pero, sobretodo, para
determinar con suficiente precisión su
extensión en planta y en profundidad
(en la Figura 8 se muestra un posible
perfil típico resultante –no se han
representado en él los penetrómetros-).
Alcanzan profundidades de hasta 6- 8m
en función de la firmeza del terreno y
pueden operarse, bien manualmente,
bien con la misma máquina que los
penetrómetros dinámicos (en vez de
hincar el cono macizo, se hinca un tubo
hueco de acero que permite tomar
- Sondeos con realización de ensayos
muestras cada metro). Si se dispone de
SPT y toma de muestras inalteradas, a
suficiente presupuesto, lo ideal es
partir de las cuales se puedan obtener
realizar este tipo de investigación al
concreto
los siguientes parámetros en el
“tres bolillo” con los penetrómetros
Lo ideal cuando se interviene en el
laboratorio: límites de Atterberg,
dinámicos.
diseño de una obra de tierra sobre
humedad y densidad naturales,
terreno blando es poder participar en
contenido de materia orgánica,
todo el proceso; desde la
resistencia al corte sin drenaje y,
caracterización del suelo hasta la
efectuando ensayos edométricos;
definición de las medidas de
índice de poros, coeficiente de
instrumentación y su seguimiento,
compresibilidad y coeficiente de
necesarios para verificar si el
consolidación (parámetro que mide la
comportamiento real responde a las
velocidad con la que se produce la
previsiones.
disipación de la sobrepresión
empleara sólo terreno natural.
Metodología para un estudio
- Ensayos de molinete (vane test) para
la medida in-situ de la resistencia al
corte sin drenaje. Al igual que los
window sample, pueden operarse
manualmente, con una sonda
específica para tal efecto, o
aprovechando la perforación de los
sondeos.
intersticial).
Figura 8. Perfil longitudinal típico de una carretera en Irlanda, sobre suelo blando (turba sobre depósitos glaciales cohesivos sobre roca).
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Desarrollo del diseño
edométricos se obtiene el coeficiente
Con las investigaciones antedichas, se
de consolidación vertical.
obtienen los parámetros necesarios
Normalmente, se admite, en España,
una obra de tierra sobre
para seguir tres líneas de diseño:
que el coeficiente de consolidación
terreno blando es poder
- Estudio de la deformación absoluta:
participar en todo el
se trata de saber cuál es el asiento total
Lo ideal cuando se
interviene en el diseño de
proceso; desde la
caracterización del suelo
hasta la definición de las
previsto para cada altura de relleno (ver
Figura 9) para saber a qué porcentaje
del mismo corresponde la magnitud
admisible y, por lo tanto, qué grado de
consolidación se debe alcanzar antes
medidas de instrumentación
de la siguiente fase de obra. Por
y su seguimiento,
ejemplo, si en un relleno de carretera
necesarios para verificar si
el comportamiento real
responde a las previsiones.
se estima que el asiento admisible
después de construirse el firme es de
5cm, y se calcula que el asiento total
será de 100cm, deberá producirse un
95% de ellos con anterioridad.
También existe la posibilidad de llevar
horizontal real es mayor que el vertical
de laboratorio, tanto por una cuestión
de factor de escala (la superficie sobre
la que se aplica la carga en el ensayo
no es mayor que la longitud de la
probeta, mientras que, en la realidad, la
ocupación del relleno sí es mucho
mayor que la profundidad del suelo
compresible), como porque es
frecuente que existan intercalaciones
más permeables, dentro del depósito
estudiado, que facilitan el drenaje. La
experiencia en Irlanda muestra que allí
esto no es necesariamente así, y que
conviene considerar un Ch de diseño
no mucho mayor que el Cv de
a cabo penetraciones estáticas con
laboratorio. Probablemente se deba a
medida de la presión intersticial
la gran homogeneidad, en profundidad,
(ensayo CPTU), y ejecutando ensayos
tanto de la turba como de los limos
de disipación de ésta. Este tipo de
aluviales grises, que son los tipos de
prospección permite estimar el
materiales blandos más frecuentes allí.
coeficiente de consolidación, así como
Elegido el Ch de cálculo, se estima la
la resistencia al corte sin drenaje y los
Figura 9. Evolución del asiento bajo un
relleno en función de la altura de éste (valor
absoluto, sc, e incremento relativo para
cada fase de relleno, Ds).
duración del asiento y se confronta con
precaución de, por un lado, confirmar
- Estudio de la deformación en el
admisible, que es lo normal, se estudia
que se obtendrá suficiente precisión en
tiempo: siguiendo con el ejemplo
algún tipo de medida entre las descritas
las medidas (por ejemplo, no tiene
anterior, se trata de averiguar cuánto
anteriormente. Lo razonable es hacer
sentido interpretar una gráfica de la
tiempo hace falta para que se
una primera estimación de qué malla
resistencia al corte sin drenaje que no
produzcan esos 95cm de asiento. Para
de drenes verticales o columnas de
tenga una precisión mínima de 10kPa).
ello, se emplea el coeficiente de
grava sería necesaria (el modelo se
Por otro lado, si no se corrige la sobre
consolidación y, en concreto, el
basa en la disminución del camino que
presión de agua intersticial que la
coeficiente de consolidación horizontal
tiene que recorrer el agua en la
propia penetración provoca en el
(Ch), que es el que rige,
disipación de presiones y es
terreno, se pueden malinterpretar los
predominantemente, cuánto tarda en
relativamente sencillo), y en función del
ensayos de disipación, obteniendo
evacuarse el agua fuera de los límites
resultado estudiar si es necesaria
parámetros de consolidación del lado
de influencia del relleno, de manera
alguna medida complementaria
de la inseguridad.
que se recupere la presión intersticial
(sobrecarga, pilotes, etc.)
parámetros de deformación, en función
de la profundidad. Sin embargo, si se
opta por ella, debe tenerse la
inicial bajo él. En los ensayos
el tiempo disponible dentro del plan de
obra. Cuando el plazo necesario no es
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Figura 10. Cálculos de estabilidad por fases en función de la mejora del terreno con el incremento de las presiones efectivas
Por último, debe considerarse también
- Estudio de la estabilidad:
el fenómeno de la consolidación
paralelamente a las dos líneas de
secundaria, asociado al reajuste de
cálculo anteriores, hay que evaluar si la
España, que el coeficiente
partículas que se produce cuando
carga que se va a transmitir al terreno,
empieza a equilibrarse la presión
debido al peso de la obra de tierra, es
de consolidación horizontal
intersticial. Como se ha mencionado al
admisible a efectos de estabilidad.
real es mayor que el vertical
principio, esta consolidación es muy
Idealmente querríamos construir todo
de laboratorio. La
difícil de evaluar con precisión. Da
el relleno lo antes posible, para acortar
lugar a un asiento complementario al
el periodo de asiento, pero, si no se
de la primaria que es más acusado
pilota el relleno ni se mejora
muestra que allí esto no es
cuanto más orgánico y permeable es el
drásticamente el cimiento, lo habitual
material, dentro del rango de los
es que eso no sea viable y haya que
necesariamente así, y que
materiales cohesivos (no es un
estimar qué carga parcial es aceptable
conviene considerar un Ch
fenómeno que se dé en materiales
en función de la resistencia del suelo.
de diseño no mucho mayor
granulares). Se trata de un fenómeno
Como ya hemos comentado, ésta irá
muy dilatado en el tiempo que suele
aumentando en función del incremento
dar lugar a movimientos aceptables
de las presiones efectivas.
para la obra de tierra, incluso en
condiciones de servicio. No obstante,
conviene tener presente que el asiento
global final pueda ser del orden de un
10-15% más que el calculado
exclusivamente con la consolidación
primaria. En función de esto, debe
decidirse, en cada caso, si conviene
anticipar éste en mayor medida con
alguno de los tratamientos anteriores.
Normalmente, se admite, en
experiencia en Irlanda
que el Cv de laboratorio.
En la Figura 10 se muestran el cálculo
Por lo tanto, el procedimiento consiste,
de estabilidad, frente al deslizamiento
en primer lugar, en calcular la altura de
rotacional, de un relleno de 8.5m de
relleno admisible para la resistencia
altura que se construyó en 3 fases,
inicial. Seguidamente, se debe iterar
deteniendo la ejecución a los 4m y a
enfrentando las siguientes fases de
los 7m, hasta que se produjo el grado
relleno deseadas con el tiempo
de consolidación necesario para que el
necesario para que se produzca la
terreno pudiese soportar el siguiente
mejora correspondiente del suelo.
escalón de carga.
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Seguimiento
inclinómetros en los pies del relleno, 1
Por otro, se debe definir claramente la
El control de la disipación de las
ó 2 sondeos con piezómetros a
frecuencia de las lecturas, la
presiones intersticiales, y de los
profundidades correspondientes a 1/3 y
información que debe obtenerse y las
asientos que se producen, es
2/3 del espesor de suelo blando, y una
pautas a seguir en función de ésta:
fundamental en este tipo de diseños,
línea continua de asientos, para
aumento de la frecuencia de lectura, la
sobretodo si se opta por la
contrastar con los hitos, y que mida la
variación de las hipótesis de partida, el
construcción por fases. Además,
deformación del cimiento
aplazamiento de la siguiente fase de
conviene verificar in situ que no hay
exclusivamente (no la del relleno).
relleno, etc. En definitiva, este es el
riesgo de inestabilidades. Para ello es
recomendable disponer la siguiente
instrumentación:
Esta instrumentación debe ir
acompañada de un adecuado plan de
seguimiento. Por un lado, se debe
- Hitos topográficos cada 20m – 50m,
controlar cuál es la evolución real de la
para medir el asiento total, en todas las
obra de tierra (altura construida frente
fases de relleno.
al tiempo empleado en la ejecución,
- Secciones transversales de control
cada 100m – 200m en las que se
instalen los siguientes dispositivos:
teniendo presentes los tiempos reales
de espera, si se trata de una
construcción por fases).
último paso del proceso; el que permite
evaluar la respuesta real del terreno y
construir una gráfica como la de la
Figura 11, que permita decidir en qué
momento se dan las condiciones para
dar por finalizada la obra de tierra y
pasar a la siguiente actividad
(extendido de las capas de firme,
construcción de la vía, etc.)
.
Figura 11. Ejemplo de comparación de la consolidación prevista con la real (la línea negra corresponde a la evolución teórica,
de la consolidación y de la previsión de ejecución del relleno. La línea azul muestra la evolución que hubiese predicho el diseño
para la secuencia real que tuvo la construcción. La línea verde corresponde a los datos reales registrados finalmente)
Bibliografía
BRITISH STANDARDS. BS 1377-9:1990. Methods of test for soils for civil engineering purposes. Part 9: In-situ tests.
BRITISH STANDARDS. BS 8006:1995. Section 8. Design of embankments with reinforced soil foundations on poor ground.
CIRIA REPORT 504 (1999). Engineering in glacial tills.
Jiménez Salas, J.A., de Justo Alpañés, J.L. (1975) Geotecnia y cimientos I: Propiedades de los suelos y las rocas.