ESTRUCTURAS II Tema 15 Estructuras de acero

DEPARTAMENTO DE ESTRUCTURAS Y CONSTRUCCIÓN
CARLOS JOSÉ PARRA COSTA, Dr. Arquitecto
DEPARTAMENTO DE ESTRUCTURAS Y CONSTRUCCIÓN
CARLOS JOSÉ PARRA COSTA, Dr. Arquitecto
ESTRUCTURAS II Tema 15 Estructuras de acero
Structures II. Lesson 15 Steel Structures
curso académico 2006/2007
UNIVERSIDAD
POLITECNICA DE
CARTAGENA
DEPARTAMENTO
ESTRUCTURAS Y
CONSTRUCCIÓN
UNIVERSIDAD
POLITECNICA DE
CARTAGENA
contents:
índice
1.
Introdution
2.
Analysis methods
3.
Classes of cross
sections
4.
Failure criteria of Von
Misses
Dr. Carlos José Parra Costa
estructuras 2
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1. Introducción
2. Métodos de análisis
3. Tipos de sección
4. Criterio de rotura de von Misses
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POLITECNICA DE
CARTAGENA
1. Introducción
Codigo Técnico
Technical Building Code
estructuras 2
1. Generalidades
2. Bases de cálculo
3. Durabilidad
4. Materiales
5. Análisis estructural
6. EL Ultimo
7. EL Servicio
8. Uniones
9. Fatiga
10. Ejecución
11. Tolerancias
12. Control de calidad
13. Inspección y mantenimiento
•
Anejos
Sustituye a la NBE EA 95, inspirándose en el EC-3
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1. Introducción
Propiedades
mecánicas
estructuras 2
Las propiedades del acero se obtienen mediante ensayos
específicos, comentados en cursos anteriores.
Mechanical Properties
•Ensayos de doblado
•Elasticidad/Plasticidad
•Ductilidad/Fragilidad
•Dureza/Dulzura
•Ensayo de resilencia
•Ensayo de dureza Brinell
•Ensayo de aplastamiento
Las propiedades de los aceros a emplear serán:
Modulus of Elasticity
•
•
•
•
•
Modulus of Robuness
Poisson coefficient
Thermal coefficient
Density
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módulo de Elasticidad:
módulo de Rigidez:
coeficiente de Poisson:
coeficiente de dilatación térmica:
densidad:
E 210.000 MPa
G 81.000 MPa
ν=0,3
α= 1,2·10-5 (ºC)-1
ρ= 7.850 kg/m3
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1. Introducción
Código Técnico
Technical Building Code
estructuras 2
El DB SE-A indica que para productos laminados se
emplearan aceros en concordancia con la UNE EN 10.025
Para tornillos, tuercas y arandelas:
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1. Introducción
estructuras 2
Las series de productos comerciales son las siguientes:
Laminados en caliente
Perfiles huecos
•IPN
•Redondos
•IPE
•Cuadrados
•HE (HEB, HEA, HEM)
•Rectangulares
•UPN
Perfiles Conformados
•L
•L
•LD
•LD
•T
•U
•Redondo, cuadrado, rectangular
y chapa
•C
Ω
•Z
•Placas
(ondulada, grecada, nervada)
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1. Introducción
Dr. Carlos José Parra Costa
estructuras 2
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CARTAGENA
estructuras 2
7 / 46
1. Introducción
Dr. Carlos José Parra Costa
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CARTAGENA
8 / 46
1. Introducción
Dr. Carlos José Parra Costa
estructuras 2
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CARTAGENA
estructuras 2
9 / 46
1. Introducción
Dr. Carlos José Parra Costa
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CARTAGENA
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CARTAGENA
1. Introducción
estructuras 2
fyd =
La resistencia de cálculo fyd
Resistencia última del material o de la sección:
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CARTAGENA
contents:
estructuras 2
índice
1.
Introdution
2.
Analysis methods
3.
Classes of cross
sections
4.
Failure criteria of Von
Misses
Dr. Carlos José Parra Costa
fud =
12 / 46
1. Introducción
2. Métodos de análisis
3. Tipos de sección
4. Criterio de rotura de von misses
fy
γM
fu
γM2
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CARTAGENA
2. Métodos de
análisis
estructuras 2
La estructura puede ser analizada mediante métodos:
1.
Incrementales, es decir que, en régimen no lineal,
adecuen las características elásticas de secciones y
elementos al nivel de los esfuerzos actuantes.
2.
Los basados en métodos de cálculo en capacidad, que
parten para el dimensionamiento no de los esfuerzos
obtenidos en el análisis global sino de los que puedan ser
transmitidos desde los elementos dúctiles aledaños.
El DB permite el análisis de uniones semirrígidas entre barras en
función del momento resistente y la rigidez al giro.
Unión flexible
Unión semirrigida
Unión rígida
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2. Métodos de
análisis
Estabilidad lateral
global
estructuras 2
Cuando el esquema resistente ante acciones horizontales se
base en sistemas triangulados o en pantallas o núcleos de
hormigón de rigidez que aportan al menos el 80% de la
rigidez frente a desplazamientos horizontales en una
dirección, se dice que la estructura está arriostrada en dicha
dirección.
En este caso es admisible suponer que todas las acciones
horizontales son resistidas exclusivamente por el sistema
de arriostramiento y, además, considerar la estructura como
intraslacional.
Por debajo de toda planta, hacen falta al menos tres planos de
arriostramiento no paralelos ni concurrentes, complementados
con un forjado o cubierta rígido en su plano, para poder
concluir que dicha planta está completamente arriostrada en
todas direcciones.
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2. Métodos de
análisis
estructuras 2
Para caracterizar la traslacionalidad
δ
V
r = ED · H,d
HED h
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r >0,1 la estructura
es traslacional
HEd
valor de cálculo de las cargas horizontales totales (incluyendo
las debidas a imperfecciones) en la planta considerada y en
todas las superiores. Coincide con el cortante total en los
pilares de la planta;
VEd
valor de cálculo de las cargas verticales totales en la planta
considerada y en todas las superiores. Coincide con el axil
total en los pilares de la planta;
h
altura de la planta;
δH,d
desplazamiento horizontal relativo de la planta (del forjado de
techo al de suelo).
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2. Métodos de
análisis
estructuras 2
En el caso de estructuras traslacionales se establece que el método
será:
Análisis
global
en
segundo
orden
considerando
imperfecciones iniciales globales y en la geometría de las
piezas. En este caso en las comprobaciones de resistencia de las
piezas no se considerarán los efectos de pandeo que ya estén
representados en el modelo.
Análisis global en segundo orden considerando sólo las
imperfecciones iniciales globales. En este caso en las
comprobaciones de resistencia se considerarán los efectos de
pandeo de las piezas.
si r < 0,33 se admite análisis elástico y lineal pero
multiplicando las acciones horizontales por el
coeficiente:
1
1− r
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coeficiente de pandeo
correspondiente al modo
intraslacional
Cimentación sin acciones
amplificadas
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2. Métodos de
análisis
estructuras 2
Imperfecciones iniciales
En estructuras de pórticos metálicos, en cada dirección
analizada, a efectos de estabilidad, es suficiente considerar un
desplome lineal en altura, de valor:
L/200 si en esa dirección hay sólo dos soportes y una altura,
L/400 si hay al menos cuatro soportes y tres alturas.
En casos intermedios puede usarse el valor L/300,
siendo L la altura total de la construcción si es constante, y la
altura media si es ligeramente variable.
Otro método,
alternativo al de
las imperfecciones
iniciales consiste
en introducir un
conjunto de
acciones
equivalentes
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2. Métodos de
análisis
estructuras 2
En los cálculos relativos a los elementos estabilizadores (arriostramientos) de
estructuras de pórticos, se deberá tener en cuenta la inclinación inicial φ para
todos los pilares que deban ser estabilizados por dichos elementos. 0
Las fuerzas laterales que se deberán tener en cuenta en los cálculos se
obtendrán al admitir una desviación geométrica (flecha) inicial de valor w0 en
los elementos a estabilizar.
wo =
l
·kr
500
kr = 0,2 +
n es el número de elementos a estabilizar
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1
n
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contents:
índice
1.
Introdution
2.
Analysis methods
3.
Classes of cross
sections
4.
Failure criteria of Von
Misses
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estructuras 2
1. Introducción
2. Métodos de análisis
3. Tipos de sección
4. Criterio de rotura de von Misses
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Clasificación de
secciones
estructuras 2
•Para clasificar una sección, se debe conocer la limitación en la
resistencia y la limitación en la capacidad de giro de la sección:
Sections classification
-Clase 1 (plásticas): son aquellas que alcanzan, su capacidad
resistente plástica,
-Clase 2 (compactas) son aquellas que pueden alcanzar su
momento resistente plástico pero tienen limitada su capacidad
de giro limitad por fenómenos de abolladura.
-Clase 3 (semicompactas): en ellas la tensión en la fibra más
comprimida, estimada a partir de una distribución elástica de
tensiones, puede alcanzar el límite de elasticidad del acero,
pero el abollamiento local impide alcanzar el momento plástico.
-Clase 4 (esbeltas) son aquéllas en las que los fenómenos de
inestabilidad de chapas comprimidas limitan el desarrollo de su
capacidad resistente elástica, no llegando a alcanzarse el límite
elástico del acero en la fibra metálica más comprimida.
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3. Tipos de
sección
estructuras 2
Clase 1: Plástica
Pueden formar una rótula plástica con la capacidad de giro
suficiente para permitir la redistribución de momentos.
Class 1
M
fy
MPL
P
Abollamiento
local
M
θ
P
θ
PL
Modelo de
comportamiento
θ
fy
θ
Momento
resistente
P
θ PL
θ PL
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3. Tipos de
sección
Clase 1: Plástica
Zonas de plastificación: rótula plástica
Class 1
P
M
P
θ
θ
P
θ PL
θ PL
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estructuras 2
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
estructuras 2
Clase 2: Compacta
Pueden desarrollar momento plástico pero tiene una
capacidad de giro limitada debido al pandeo local
Class 2
M
P
fy
MPL
M
Abollamiento
local
P
θ
θ
θ
PL
P
θ PL
Momento
resistente
Modelo de
comportamiento
θ PL
Dr. Carlos José Parra Costa
fy
θ
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Clase 3: Semicompacta
o elástica
Class 3
estructuras 2
La tensión en la fibra más comprimida del elemento puede
alcanzar el límite elástico pero el pandeo local impide
alcanzar el momento plástico.
M
MPL
MEL
P
fy
Abollamiento local
M
θ
P
θ
Modelo de
comportamiento
θ
P
θ PL
θ PL
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fy
Momento
resistente
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3. Tipos de
sección
estructuras 2
Clase 4: Esbelta
El pandeo local ocurre antes de alcanzar el límite de
fluencia.
Class 4
M
σ
MPL
MEL
Local Buckling
σ < fy
Abollamiento local
P
σ
θ
M
Modelo de
comportamiento
P
θ
Momento
resistente
θ
P
θ PL
θ PL
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
estructuras 2
C a r g a a p lic a d a
M
Fp
B
F
θ
L /2
Fy
θ
2θ
F
L /2
A
P lá s t ic o
E la s to p lá s t ic o
elastoplástico
plástico
F
elástico
E lá s t ic o
P
F le c h a e n e l c e n t r o δ
φ en el centro
M
P
θ
Elástico
θ
plástico
φ
φ
P
θ PL
θ PL
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M
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M
W
M pl,Rd
M
Wp
3. Tipos de
sección
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CARTAGENA
estructuras 2
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CARTAGENA
estructuras 2
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3. Tipos de
sección
The class into which a
particular cross-section
falls depends upon the
slenderness of each
element and the
compressive stress
distribution
La asignación de una Clase resistente depende
de:
a.
Características del acero de la sección
b.
La geometría de la sección
c.
El tipo y situación del esfuerzo al que este sometido la
sección
A continuación se incluyen las tablas que indican los criterios
para la clasificación de secciones, la cual se realiza de manera
escalonada y sucesiva de la 1 a la 4.
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3. Tipos de
sección
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CARTAGENA
estructuras 2
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estructuras 2
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3. Tipos de
sección
Clasificación de secciones
Ejemplo 1.
Clasificar a que tipo de sección pertenece un IPE80 y un
IPE600 sometido a compresión y a flexión de acero S 275
IPE 80
t
alma
c
c=60mm; t=3,8mm;
ala
c
c=18 mm; t=5,2mm
t
IPE 600
alma
c=514mm; t=12mm;
ala c=86 y t=19 mm
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 1.
estructuras 2
Límites de esbeltez para elementos planos, apoyados en dos
bordes total o parcialmente comprimidos
c
fy
fy
fy
fy
fy
fy
Factor de
reducción
Dr. Carlos José Parra Costa
ε=
235
fy
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 1.
estructuras 2
Para el IPE 80 el factor de reducción por tener todos los
espesores <16 mm fy=275 N/mm2:
ε=
235
235
=
= 0,92
fy
275
IPE 80
t
Para el alma
c
c=60mm; t=3,8mm, con lo que c/t=15,78.
El alma se considera que trabaja a flexión:
Límite clase 1: 33ε=30,36>c/tÆAlma clase 1
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 1.
estructuras 2
Límites de esbeltez de elementos planos, apoyados en un
borde y libre el otro, total o parcialmente comprimidos
c
c
c
t
t
t
Borde
apoyado
libre
fy
fy
fy
fy
αc
α fibra plas.
ψ F. elást
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21ε kσ 1
fy
ψfy
ε=
235
fy
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
estructuras 2
IPE 80
Ejemplo 1.
ε=
c
235
235
=
= 0,92
fy
275
t
En el ala c=18 mm; t=5,2mm; c/t=3,46
Se considera que esta comprimida de manera
uniforme por la flexión
Límite clase 1: 9ε=8,28>3,46ÆAla clase 1
Alma y ala son de clase 1
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Para el IPE 600 el factor de reducción por tener todos los
espesores mayores y menores de16 mm fy=275 N/mm2: y
fy=265 N/mm2(tabla 4.1 SE-A)
235
235
=
= 0,92
fy
275
ε=
t
Ejemplo 1.
estructuras 2
c
235
235
=
= 0,94
fy
265
ε=
IPE 600; alma c=514mm; t=12mm, con lo que c/t=42,83.
Las esbelteces de clase límites a flexión son:
Clase 1: 33ε= 33·0,92 =30,36
Clase 2: 38ε= 38·0,92 =34,96
Clase 3: 42ε= 42·0,92 =38,64
el alma no puede clasificarse en ninguna claseÆClase 4
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 1.
estructuras 2
Límites de esbeltez de elementos planos, apoyados en un
borde y libre el otro, total o parcialmente comprimidos
c
c
c
t
t
t
Borde
apoyado
libre
fy
fy
fy
ψfy
fy
αc
α fibra plas.
ψ F. elást
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21ε kσ 1
fy
ε=
235
fy
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 1.
estructuras 2
ε=
235
235
=
= 0,94
fy
265
c
t
En el ala c=86 y t=19 mm; c/t=4,52
Se considera que esta comprimida de manera
uniforme por la flexión
Límite clase 1: 9ε=9·0,94=8,46>3,46ÆAla clase 1
Alma clase 4
Ala
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Sección de clase 4
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 1.
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clase 1
38 / 46
IPE
80
IPE
100
IPE
120
IPE
140
IPE
160
IPE
180
IPE
200
IPE
220
IPE
240
IPE
270
IPE
300
IPE
330
IPE
360
IPE
400
IPE
450
IPE
500
IPE
550
IPE
600
estructuras 2
Clasificación a
compresión
Clase 1
A flexión yy/zz son
todos clase 1
Clase 2
Clase 3
Clase 4
3. Tipos de
sección
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CARTAGENA
Ejemplo 2.
estructuras 2
Asignar la clase de sección a las vigas armadas de la figura
sabiendo que son de acero S355 frente a solicitaciones de
flexión
#300·tf
A
tf
#1000·tw
B
25 20
C
D
15 8
dimensiones
tw 20 15 10 6
en mm.
#300·tf
Se considera que la dimensión de la soldadura tanto en el
sentido del ala como del alma de 0,5· 2·tssiendo ts el menor
valor de tf y tw.
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3. Tipos de
sección
Ejemplo 2.
estructuras 2
Sección A:
tf
A
c
25
f
tw 20
cf
tf
tf
ts 20
c f = 150 − (
150 − (
tw
+ 0,5· 2·ts) =
2
20
+ 0,5· 2·20) = 125,86mm
2
cf/tf=125,86/25=5,03
Cw=1000-2· 0,5· 2·ts
Cw
tw
Cw=1000-2·0,5· 2·20 =
Cw/tw=971,72/20=48,59
Calculamos las esbelteces…
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971,72 mm
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 2.
estructuras 2
Límites de esbeltez para elementos planos, apoyados en dos
bordes total o parcialmente comprimidos
c
fy
fy
fy
fy
fy
fy
Factor de reducción
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 2.
ε=
ε=
235
fy
estructuras 2
Hay espesores mayores de 16
235
235
=
= 0,8136 mm, fy=345N/mm2 en esos casos
fy
355
235
235
ε=
=
= 0,825
fy
345
usamos el factor de reducción
0,8136 por simplicidad.
Alma, a flexión
Clase 1 72ε=58,58
Clase 2 83ε=67,53
Clase 3 124ε=100,89
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42 / 46
Cw/tw=48,59
Sección A Clase 1
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3. Tipos de
sección
Ejemplo 2.
estructuras 2
Límites de esbeltez de elementos planos, apoyados en un
borde y libre el otro, total o parcialmente comprimidos
c
c
c
t
t
t
Borde
apoyado
libre
fy
fy
fy
fy
αc
ψfy
21ε kσ 1
fy
α fibra plas.
Dr. Carlos José Parra Costa
ψ F. elást
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CARTAGENA
3. Tipos de
sección
Ejemplo 2.
ε=
ε=
235
fy
estructuras 2
235
235
=
= 0,8136
fy
355
AlaÆse supone a compresión
Clase 1 9ε=7,32
Clase 2 10ε=8,13
Clase 3 14ε=11,39
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44 / 46
cf/tf=5,03 Sección A: Clase 1
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3. Tipos de
sección
ε
0,813
estructuras 2
Sección A
Límites de
sección
Sección B
Sección C
Ala
Cf/tf
alma
Cw/tw
Ala
Cf/tf
alma
Cw/tw
Ala
Cf/tf
alma
Cw/tw
Ala
Cf/tf
alma
Cw/tw
65,25
9,20
98,59
17,84
165,25
X
X
X
X
Ala
alma
5,03
48.59
6,59
C1
7,32
58,6
X
X
X
C2
8,14
67,5
C3
11,39
100,9
X
C4
Clase 1
Clase 2
Clase 1 9ε
Clase 2 10ε
Clase 3 14ε
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Clase 3
Clase 4
Clase 1 72ε
Clase 2 83ε
Clase 3 124ε
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CARTAGENA
contents:
estructuras 2
índice
1.
Introdution
2.
Analysis methods
3.
Classes of cross
sections
4.
Failure criteria of
Von Misses
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Sección D
46 / 46
1. Introducción
2. Métodos de análisis
3. Tipos de sección
4. Criterio de rotura de von Misses
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CARTAGENA
4. Criterios de
rotura de vonMisses
estructuras 2
En estructuras metálicas se acepta el criterio de rotura de Von
Mises: “la fluencia se produce cuando la energía de
deformación por unidad de volumen en un punto de la
estructura, alcanza el valor de la energía de deformación por
unidad de volumen en una probeta deformada hasta el límite
elástico en un ensayo axil”
La tensión de comparación obtenida igualando la energía
unitaria de deformación (Wu) en un punto, con la energía
unitaria de deformación obtenida en un ensayo a tracción axial,
es igual a:
σco =
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[(
)
(
)
)]
(
1
σ x − σ y 2 + (σ x − σ z )2 + σ y − σ z 2 + 6 τ xy + τ xz + τ yz 2
2
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CARTAGENA
4. Criterios de
rotura de vonMisses
estructuras 2
Para los casos más simples de tensiones la expresión anterior queda
de la siguiente forma:
•
Estado tensional plano (plano XY)
σco =
•
[
1
(σI − σII )2 + (σI − σIII )2 + (σII − σIII )2
2
Flexión simple
σco = σ y 2 + σz2 − σzσ Y + 3τ yz2
•
Tracción simple
σco = σ y 2 + 3τ yz2
•
Cortadura simple
σco = 3τ yz2 = τ yz 3
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]
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4. Criterios de
rotura de vonMisses
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En un punto de una chapa sometido a un estado plano de tensión
sería en el sentido del eje x e z:
P
F
z
F
P
x
σco = (σ2x,Ed + σ2z,Ed − σ x,Ed·σz,Ed + 3·τ2xz,Ed < fyd
Normalmente σzd=0 y queda:
σco = σ2x,Ed + 3τ2xz,Ed ≤ fyd
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fyd =
fy
γM
γM0=1,05 coeficiente parcial de seguridad relativo a la plastificación del
material
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4. Criterios de
rotura de vonMisses
estructuras 2
En una sección a flexocompresión si se quiere aplicar el
criterio de Von Mises para las fibras extremas (donde las
tensiones tangenciales son nulas) se tiene:
σ xd
N
M
yO
O
z
M
z
y
M
z
M
y
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N
N Ed M y , Ed M z , Ed
=
+
+
A
Wel , y
Wel , z
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4. Criterios de
rotura de vonMisses
estructuras 2
En una sección a flexocompresión si se quiere aplicar el
criterio de Von Mises para las fibras extremas (donde las
tensiones tangenciales son nulas) se tiene:
σ xd
N Ed M y , Ed M z , Ed
=
+
+
A
Wel , y
Wel , z
Donde:
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NEd
axil mayorado
My,Ed y Mz,Ed
momentos y z mayorados
A
área de la sección
Wel,y Wel,z
módulos resistentes elásticos de la sección
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4. Criterios de
rotura de vonMisses
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NEd My,Ed Mz,Ed
σ x,Ed =
+
+
A
Wel,y Wel,z
Calculado σxd se introduce en el criterio de Von Mises:
σco = σ2x,Ed + 3τ2xz,Ed ≤ fyd
Que en este caso es equivalente a:
σ x,Ed ≤ fyd
Se recuerda que siempre puede aplicarse este criterio
elástico, sin embargo siempre puede aplicarse en
secciones clase 1 y 2 criterios plásticos.
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4. Criterios de
rotura de vonMisses
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σco = (σ2x,Ed + σ2z,Ed − σ x,Ed·σz,Ed + 3·τ2xz,Ed < fyd
Si se eleva al cuadrado y se divide entre fyd es equivalente a:
2
2
2
⎞ ⎛ σ
⎞⎛ σ
⎞
⎞
⎛ σ x,ED ⎞
⎛ σ
⎛
⎜
⎟ + ⎜ z,ED ⎟ − ⎜ x,ED ⎟⎜ z,ED ⎟ + 3·⎜ τED ⎟ < 1
⎜ fy / γMo ⎟
⎜ fy / γMo ⎟ ⎜ fy / γMo ⎟⎜ fy / γMo ⎟
⎜ fy / γMo ⎟
⎠
⎠ ⎝
⎠⎝
⎠
⎠
⎝
⎝
⎝
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contents:
estructuras 2
índice
1.
Introdution
2.
Analysis methods
3.
Class of sections
2. Métodos de análisis
4.
Von Misses
3. Tipos de sección
1. Introducción
4. Criterio de rotura de von Misses
5. Montaje
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6. Montaje
Plan de montaje
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Es importante establecer un correcto orden de montaje considerando
que es una estructura realizada en taller en un elevado porcentaje
Joints
Uniones en obra: las uniones hechas en obra deben hacerse con
tornillos, no soldadas.
Prearmado: el fabricante debe reducir las uniones en obra al
número indispensable para minimizar el coste del proyecto. El
tamaño y peso de los conjuntos de acero estructural está limitado por
la capacidad de la obra y el taller, el peso permitido y los
gálibos del transporte disponible y las condiciones de la obra.
•Dimensiones: todas las medidas necesarias para el montaje en
obra deben acotarse en los planos.
•Programa: el orden del montaje debe considerarse parte integral
del proyecto y fijarse y documentarse desde el principio.
•Marcado: las marcas hechas en todas las piezas deben ser claras y
uniformes en todo el proyecto.
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Recursos: es esencial asegurar que se dispone de los recursos
apropiados con arreglo al método de montaje en obra.
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estructuras 2
FIN
The End
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