Armadura Transversal I - Zona de Rótula Plástica

Armadura Transversal
I - Zona de Rótula Plástica
a) Columnas circulares: el mayor de los valores
(1.30 - rt m ) A g f 'c p u
rs =
- 0.0084
2.40
A c f yt f f 'c A g
A st f y 1
rs =
110 d' ' f yt d b
(*)
b) columnas rectangulares: el mayor de los valores
A sh
(1.30 - rt m ) s h'' A g f 'c Pu
=
- 0.0060 s h' '
3.30
A c f yt f f 'c A g
A te =
S Ab fy
16 f yt
s
(*)
6 db
II - Dónde no se espera rótula plástica se puede reducir el 30 %, sin que sea menor
que las (*). En capitel de columna del piso inferior no se admite reducción.
Ductilidad Global Para Tabiques
Rigidez de Tabiques
Rigidez Efectiva para Vigas de Acoplamiento
Ancho Efectivo de Alas
• bet = hw + bw < bf
(alas traccionadas)
• bec = 0.30 hw + bw < bf
(alas comprimidas)
Esquema de Confinamiento en Columnas
Fuera de las Zonas de rótula plástica:
• La separación de estribos no será mayor que: 10 db, 1/3 del diámetro o 1/3 de
la menor dimensión transversal en caso de secciones rectangulares
• La armadura transversal no será menor que el 70 % de la requerida en zona de
formación de rótula plástica
Esfuerzo de Corte de Diseño
a) En columnas dónde no se prevé formación de rótula plástica:
• Pisos superiores de pórticos planos: Vu = 1.30 fob VcE
• Pisos superiores de pórticos espaciales: Vu = 1.60 fob VcE
• Primer piso de pórticos planos o espaciales: Vu = (Moc base + Moc capitel)/Ln
b) En columnas dónde se prevé formación de rótula plástica:
• Se prevé rótula en ambos extremos: Vu = (Moc base + Moc capitel)/Ln
• Se prevé rótula solo en un extremo: Vu = (Mu + Moc)/Ln
con:
2
ì
æ Pu
ö ü
- 0.10 ÷ ï c
ç
ï
o
M c = íl o + 2ç f 'c A g
÷ ý Mn
ç
÷ ï
ï
è
ø þ
î
Adicionalmente Vu > 1.70 VcE
Resistencia al Corte
En zonas de rótula plástica no se considera colaboración del hormigón, salvo:
Si Pu/Ag > 0.10 f’c:
En zonas normales:
uc = 4 ub
Pu
- 0.10
A g f 'c
é
3 Pu ù
uc = ê1 +
ú ub
ë A g f 'c û
é
12 Pu ù
uc = ê1 +
ú ub
ë A g f 'c û
Se considera signo negativo en la tracción.
compresión
tracción
Tabiques Sismoresistentes
Tabiques Sismorresistentes en Voladizo:
El vuelco total de la base se resiste por flexión. El Mecanismo de colapso
se genera por una única rótula plástica situada en la base del tabique.
Tabiques Sismorresistentes Acoplados:
El vuelco total de la base se resiste por flexión y por una cupla provocada
por esfuerzos axiales. Para que esto sea posible las vigas de acoplamiento
deben poseer la suficiente rigidez y resistencia a fin de que se verifique la
siguiente relación
T L 2
1
£ A = wo £
3
Mw 3
M ow
Tabique en Voladizo
M ow1
M ow 2
Tabique Acoplado
Momentos de diseño: Los resultantes del análisis teniendo en cuenta el factor de
reducción f (Art. 1.6)
Cuantía mínima:
0.70
A
16
å Ab
= rl =
= s £
fy
bi s v bi s v f y
En zona de empalmes rl < 21/fy
Envolvente de Momentos Para Diseño
Confinamiento en Zona Comprimida
En zona de potencial rótula plástica:
0.30 fow
cc =
Lw
m
f ow
M ow l o M nw base
= w=
ME
M Ew
La extensión horizontal de la zona a confinar tendrá una longitud:
c' = c - 0.70 cc ³ 0.50 c
Se dispondrá armadura transversal para confinamiento en las dos direcciones
ortogonales tal que:
A*g f 'c æ c
æm
ö
ö
çç
A sh = çç + 0.10 ÷÷ s h h ' ' *
- 0.07 ÷÷
A c f yh è L w
ø
ø
è 40
Diseño al Corte
El esfuerzo de corte en el nivel i para tabiques en voladizo se evalúa de acuerdo a:
Vui = w v f ow VEi £ m
VEi
f
Para análisis estático:
Edificios de hasta 6 pisos:
w v = 0.90 +
n
10
Edificios mayores de 6 pisos:
w v = 1.30 +
n
£ 1.80
30
Análisis dinámicos:
w v = 1.00
Resistencia al Corte
Tensión nominal de corte:
un =
ö
Vn
V æ
1
÷
= u çç
f è 0.80 b w L w ÷ø
0.80 b w L w
Debe tomarse f = 1
En zona de potencial rótula plástica ésta tensión nominal de corte no deberá superar:
æ fo
ö
w
ç
+ 0.015 ÷ f 'c
un =
ç m
÷
è
ø
Dónde no se espera formación de rótula plástica:
0.20 f 'c ; 1.10 f 'c ; 9 Mpa
En zona de rótula plástica, en tabiques dónde exista compresión la contribución del hormigón
a la resistencia al corte será de:
uc = 0.60
Pu
Ag
Dónde no se espera formación de rótula plástica, la contribución deberá tomarse
como el menor de los valores:
uc = 0.27 f 'c +
Pu
4 Ag
æ
P ö
L w ç 0.10 f 'c + 0.20 u ÷
ç
Ag ÷
è
ø
uc = 0.05 f 'c +
Mu Lw
Vu
2
Armadura de Corte
Armadura horizontal:
Armadura vertical:
A vh =
(un - uc )b w sh ³ 0.70 b w sh
fy
A vv =
fy
0.70 b w s v
fy
Transferencia de corte por un plano de potencial deslizamiento:
A vf =
(Vu -f m f Pu )
f mf f y
Vigas de Acoplamiento
La totalidad del corte en vigas de acoplamiento se debe tomar con armadura, salvo que la
tensión nominal sea inferior a:
L
un = 0.10 n f 'c
hb
Cuando se exceda la armadura de corte anterior la armadura se calculará como:
A sh =
VE
2 f f y sen a
Esfuerzos Axiales Inducidos por la Vigas de Acoplamiento
Los máximos esfuerzos axiles para un tabique se determinan mediante:
æ
nön o
= çç1 - ÷÷ å Vi
è 80 ø i
• Dónde Vio, se determina empleando como tensión de acero fs = lo fy.
• n < 20
PEio
Factor de sobrerresistencia:
Tabique traccionado ó menos comprimido:
P1o = PEo - PD
Tabique más comprimido:
P2o = PEo + PD
M ow1 + M ow 2 + PEo L
=
M Ew
Dónde los Mowk se calculan teniendo en cuenta las armaduras reales, lo y Pok
f ow
Esfuerzo de corte de diseño:
Vuk i =
Dónde: k = tabique considerado
i = nivel considerado
æ
ö
M owk
÷V
0
0 ÷ Ei
è M w1 + M w 2 ø
w v f ow ç
ç
Sistemas de Protección Sísmica
CAPACIDAD > DEMANDA
Sistemas
Convencionales
Sistemas de Protección
Sísmica
•Resistencia
•Deformación
•Disipación
• Flexibilización
• Disipación
EFECTO DE LA AISLACIÓN Y DISPACIÓN
SISTEMAS DE AISLACIÓN
Y DISPACIÓN
Efecto de Aislación y Dispación
Pendulo Friccional
Corte de Apelaciones de San Francisco
Aislador de Goma
Aisladores de Goma
y
Sus Constitutivas
Disipación
Sistemas de Disipación
Sistemas de Disipación
Sistemas de Disipación
Sistemas de Disipación
Sistemas de Disipación