4 modelos de deterioro por deformación permanente para

3° Coloquio de Jóvenes Geotecnistas
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Análisis de daño por deformación permanente en pavimentos flexibles mediante Metodología Empírico Mecanicista (MEM) utilizando modelos de deterioro para capas no estabilizadas
Analysis of creep damage in flexible pavements by means Mechanistic Empirical Methodology (MEM) using deterioration
models for non-stabilized layers
Carlos Adolfo Coria Gutiérrez, Ing. en Diseño de Pavimentos Jr., SemMaterials México.
Palabras clave: Pavimento Flexible, Metodología empírico mecanicista, Teoría elástica multicapa, modelos de
deterioro, deformación permanente, capas no estabilizadas, daño acumulativo.
RESUMEN: Este trabajo tiene por objeto el presentar un análisis de daño por deformación permanente de un pavimento tricapa, mediante la metodología empírico-mecanicista (MEM). Este análisis se llevará a cabo mediante la obtención de la respuesta a compresión arriba de la capa subrasante justo en el eje de simetría de un área circular uniformemente cargada por medio del software elástico
multicapa WinJULEA. Una vez obtenidas las respuestas se incorporaran a modelos de deterioro por deformación permanente propuestos por varias agencias de transporte e investigación en el mundo para obtener, a través del daño acumulativo o ley de Miner, la
vida remanente del pavimento en estudio. Con ello se determinará cuál modelo puede subestimar o sobrestimar la vida del pavimento
por deformación permanente o rodera y su importancia en el diseño óptimo de pavimentos flexibles.
ABSTRACT: This work aims to present an analysis of creep damage of a three-layer pavement by mechanistic-empirical method
(MEM). This analysis was carried out by obtaining the response to compression above the subgrade layer just on the axis of symmetry
of a uniformly loaded circular area through the WinJULEA multilayer elastic software. After obtaining the responses were incorporated into models of deterioration permanent deformation given by various transportation agencies and research in the world to get
through the cumulative damage or Miner law, the remaining life of the pavement under study. This will determine which model may
underestimate or overestimate the life of the pavement permanent deformation or rut and its importance in the optimal design of flexible pavements is determined.
1 INTRODUCCIÓN
Las metodologías de diseño de pavimentos flexibles han
evolucionado notoriamente en los últimos veinte años.
Con la introducción de equipo de laboratorio mucho más
sofisticado y a partir de la mecánica del medio continuo y
de la mecánica de materiales, ha sido posible estudiar y
modelar el comportamiento de materiales presentes en las
capas que conforman los pavimentos flexibles, de una manera mucho más realista. De estos conceptos surgen las
metodologías mecanicistas. Las metodologías mecanicistas
requieren desde luego de la parte empírica o la de la experiencia propia de campo, ya que sin ella es imposible establecer una correlación entre lo que ocurre en campo con lo
que se predice en el laboratorio. De allí que se le denomine coloquialmente Metodología Empírico Mecanicista
(MEM) para diseño de pavimentos flexibles. Dentro de estas metodologías tenemos el método del Instituto del Asfalto, AASHTO 2004 (NCHRP 1-37A), DISPAV UNAM,
IMT PAVE, PerRoad 3.5, por mencionar los que se utilizan en nuestro medio.
Estas metodologías requieren de modelos de deterioro que
permitan predecir la vida del pavimento a través de daño
acumulativo. Este trabajo tiene por objeto presentar un
análisis de daño por deformación permanente en capas no
estabilizadas para mostrar el efecto estructural que tienen
éstas respecto al sistema global del pavimento. Se hace
incapié en que el análisis de daño sólo se hace para este
tipo de daño puntualizando la importancia de este tipo de
capas (bases, subbases, subrasante) en el desarrollo óptimo
del pavimento con lo cual se redituará en mejores estados
de confort por parte del usuario así como la reducción de
los costos de operación del mismo. Ver Fig. 1.
Fig. 1. Las Metodologías empírico-mecanicista juegan un papel
preponderante en el desarrollo carretero-económico de nuestro
país. Coria (2013).
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2 METODOLOGÍA EMPÍRICO MECANICISTA PARA
DISEÑO DE PAVIMENTOS FLEXIBLES
La gran mayoría de los métodos de diseño de pavimentos
flexibles desarrollan una metodología general de diseño
empírico- mecanicista aceptada internacionalmente con
algunas variantes en su ejecución.
La metodología general para el diseño de pavimentos flexibles asume que los materiales utilizados en la estructura
del pavimento son conocidos con anticipación y que sólo
sus espesores están sujetos a iteraciones de diseño. Si los
espesores propuestos no soportarán el tránsito durante la
vida útil esperada, será entonces necesario cambiar los tipos y propiedades de los materiales a utilizar o sus espesores.
A continuación se describen brevemente las etapas de esta
metodología de diseño. Ver Fig. 2.
dulo dinámico (E*) es el usual y para las capas granulares
los módulos resilientes (Mr) son los utilizados.
c) Modelos climáticos
Estos modelos han sido muy poco difundidos debido a la
complejidad de análisis que ello representa. Se reconocen
modelos de equilibrio de humedad (succión), transferencia
de calor e infiltración y drenaje.
d) Condiciones de tránsito.
El tránsito debe subdividirse en un cierto número de grupos, cada uno con diferentes configuraciones, pesos y número de repeticiones. El peso, la configuración, la separación entre ejes, el radio y la presión de contacto son
variables utilizadas en los modelos estructurales, mientras
que el número de repeticiones se usa en los modelos de deterioro.
e) Respuesta del pavimento.
La respuesta de un pavimento ante una solicitación está
dada en términos de esfuerzos, deformaciones permanentes y deflexiones, y es obtenida a partir de los modelos estructurales utilizados. De manera general se acepta que la
deformación unitaria por tensión debajo de la carpeta asfáltica está asociada al agrietamiento por fatiga de la misma y la deformación unitaria por compresión arriba de la
capa subrasante está asociada a la deformación permanente de las capas granulares. Estos son los dos criterios de
diseño de pavimentos flexibles más difundidos y utilizados
en el plano internacional. Ver subtitulo 3.
f)
Fig. 2. Metodología empírico-mecanicista. Huang (1993).
a) Configuración del pavimento.
El primer paso implica la suposición inicial del pavimento
o geometría del mismo que incluye el número de capas, su
espesor y el tipo de materiales a utilizar.
Análisis de confiabilidad.
Dada la variabilidad que existe en las características de los
materiales de los factores de clima, en la valoración de
tránsito y en los procesos constructivos, será necesario realizar un análisis de confiabilidad en el proyecto.
Los métodos de diseño de pavimentos pueden ser de tipo
determinístico o probabilístico.
g) Modelos de deterioro.
Los modelos de deterioro son funciones de transferencia
que relacionan la respuesta estructural de un sistema con
Las características elásticas de los materiales que confor- varios tipos de deterioro. Estos modelos requieren una exman las capas de pavimento son sus módulos elásticos y tensiva y permanente calibración y verificación en campo
sus relaciones de Poisson. Para las capas asfálticas el mó- para que sean confiables, y tomar en cuenta las condiciones locales del ámbito en que serán utilizados. Ver subtitulo 4.
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b) Caracterización de materiales.
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h) Diseño Final.
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3.1 Teoría elástica multicapa de Burmister (1943)
El diseño final consiste en comparar el número de repeticiones esperadas de tránsito durante el período de diseño
del pavimento con el número de repeticiones permisibles
en la carpeta asfáltica y en las capas granulares derivados
de los modelos de deterioro. Si resultan mayores, quiere
decir que los materiales todavía no satisfacen todas las repeticiones de tránsito, por lo tanto se repite el procedimiento modificando la geometría del pavimento o las características elásticas de las capas (módulos dinámicos y
módulos resilientes) hasta que cumplan con la solicitación
de tránsito esperada. Ver subtitulo 5.
Partiendo de los postulados de la teoría de la elasticidad y
de los desarrollos iniciales de Boussinesq, Burmister
(1943) dedujo las primeras soluciones para sistemas estructurales de pavimentos para dos y tres capas mediante
la resolución de ecuaciones diferenciales de cuarto orden
que se resuelven considerando ciertas condiciones de frontera entre cada una de las capas del pavimento, siendo las
más importantes las de las interfaces entre capa y capa.
Ver Fig. 4.
3 RESPUESTA ESTRUCTURAL DE UN PAVIMEN-
TO FLEXIBLE: ESFUERZOS, DEFORMACIONES Y
DEFLEXIONES.
Se denomina respuesta estructural de un pavimento a los
esfuerzos, deformaciones y deflexiones que se generan en
las capas que constituyen el mismo debido a la acción repetida de las cargas vehiculares que obran sobre la superficie de rodamiento. Ver Fig. 3.
A lo largo de los años esta respuesta estructural ha sido
objeto de numerosos estudios e investigaciones alrededor
del mundo. Los primeros estudios corresponden a los análisis hechos por Boussinesq quien consideraba un espacio
homogéneo, isotrópico y lineal. Primeramente sus soluciones fueron para cargas puntuales y posteriormente se
extenderían para cargas circulares. Estos planteamientos
teóricos permitieron a Burmister desarrollar una teoría
mucho más general para medios estratificados.
Fig. 3. Respuesta de un pavimento en términos de esfuerzos, deformaciones y deflexiones. Elaboración propia.
Fig. 4. Solución de Burmister (1943) para esfuerzos normales
para un sistema de dos capas. Elaboración propia utilizando el
programa WESLEA.
Fig. 5. Sistema elástico multicapa. Yoder y Witczak (1975).
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Según Huang (1993), existen ciertas consideraciones que
se deben tener en cuenta para aplicar esta teoría de una
manera más general. A saber (Ver Fig. 5):
 Cada una de las capas es homogénea, isotrópica y
linealmente elástica.
 El material no tiene peso.
 Cada capa tiene un espesor finito “h”, a excepción
de la capa más baja que es infinita.
 Existe una carga uniforme “q” que es aplicada en la
superficie sobre un área circular de diámetro “a”.
 La fricción se desarrolla completamente entre cada
una de las capas.
 Los esfuerzos de corte no están presentes en la
superficie.
 La solución del esfuerzo se basa en dos propiedades
de los materiales para cada capa: la relación de
Poisson “υ”, y el Módulo de Elasticidad “E”.
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Posteriormente Ulery y Ahlvin (1962) presentaron soluciones tabulares también para sistemas monocapa pero extendido las soluciones a cualquier relación de Poisson del
sistema. Raad y Marhamo (1991) presentaron resultados
gráficos para obtener la respuesta de un pavimento de dos
capas mediante un método denominado “análisis dimensional”. Ver Fig. 7.
3.2 Soluciones tabulares y gráficas derivadas de la
teoría elástica multicapa.
Las soluciones de Burmister (1943) establecieron un parteaguas en el desarrollo de soluciones gráficas y numéricas
para determinar esfuerzos y deformaciones por parte de
varios autores, quienes con ayuda de ordenadores de
cómputo obtuvieron interesantes desarrollos numéricos.
Foster y Ahlvin (1954) fueron los primeros que presentaron soluciones gráficas para determinar esfuerzos en sistemas monocapa, teniendo ésta una relación de Poisson de
0.5. Ver Fig. 6.
Fig. 6. Soluciones gráficas de Foster y Ahlvin (1954) para calcular esfuerzos radiales. Elaboración propia utilizando el programa
WESLEA.
Fig. 7. Soluciones gráficas de Raad y Marhamo (1991) para calcular esfuerzos normales en un sistema de dos capas. Elaboración propia utilizando el programa WESLEA.
Jones (1962) presentó soluciones tabulares muy extensas
para sistemas de tres capas mediante “factores de esfuerzo”, donde se calculaban esfuerzos normales y radiales en
cada una de las interfaces del sistema tricapa. Peattie
(1962) presentó los resultados de Jones en forma gráfica
(cuadrículas).
Fig. 8. Método de estructuras equivalentes o espesores equivalentes de Odemark. Coria (2013).
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Palmer y Barber (1940) y Odemark (1949) presentaron alternativas de soluciones mediante “estructuras equivalentes” para sistemas de dos capas y n-capas respectivamente.
Este procedimiento tiene por objeto transformar un sistema en otro llamado equivalente, donde las respuestas mecánicas son las mismas. Estas soluciones han simplificado
enormemente muchos análisis de respuesta y han cobrado
gran impulso en los últimos años. Ver Fig. 8.
Para sistemas de más de tres capas, las soluciones se volvieron muy complejas de tal manera que fue imposible
darlas a conocer a través de forma tabular o gráfica, tal y
como se ha visto con anterioridad. Por tal motivo y desde
entonces se han desarrollado un gran número de programas que difieren en la interfaz para la entrada y salida de
datos, siendo el núcleo del programa el proceso matemático similar en todos ellos y basado en la solución multicapa
de Burmister.
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4 MODELOS DE DETERIORO POR DEFORMACIÓN
PERMANENTE PARA CAPAS NO ESTABILIZADAS
(SUELOS).
Kerkhoven y Dormon (1953) fueron los primeros en sugerir el uso de la deformación vertical de compresión en la
parte superior de la subrasante como criterio de falla para
controlar la deformación permanente (Ver Fig. 10 y Fig.
11). Análogamente Saal y Pell (1960) recomendaron el
uso de la deformación a tensión en el fondo de la capa estabilizada como criterio de falla para controlar la fatiga
(Mateos, 2003). Dormon y Metcalf (1965) utilizaron ambos conceptos para elaborar gráficas de diseño de pavimentos flexibles. Estos conceptos continúan hasta nuestros
días y han cobrado gran valor e importancia.
Los modelos de deterioro por deformación permanente,
están en función de la deformación de compresión en la
capa sub-rasante,z la cual está asociada a las roderas en la
superficie del pavimento.
Fig. 10. Mecanismo de falla por deformación permanente o rodera en un pavimento flexible. Coria (2013).
Fig. 9. Programas comerciales para análisis estructural de sistemas de pavimentos flexibles. Modificado Coria (2013).
Entre los programas más conocidos tenemos el WESLEA
(WES), KENPAVE (Universidad de Kentucky), BISAR
(Shell), EVERSTRESS (DOT Washington), DAMA (Instituto del Asfalto), WinJULEA (MEPDEG), 3D-MOVE
Analysis (Universidad de Nevada EE.UU), me-PADS
(Sudáfrica), WINDEPAV (Universidad del Cauca, Colombia), ALIZÉ III (LCPC de Francia), AMADEUS
(RRC, Bélgica), GAMES (Japón), Cedem-KENPAV (Escuela Colombiana de Ingeniería), CIRCLY (Mincad Australia), ICAFIR (España), entre muchos otros. Ver Fig. 9.
Chen et al (1995) en base a un análisis con varios programas (incluyendo programas de elemento finito), concluye
que DAMA es el programa más adecuado para llevar a cabo análisis estructurales de pavimentos flexibles.
Fig. 11. Falla por deformación permanente o rodera.
Los modelos de deterioro por deformación permanente
que se utilizarán en este trabajo dado la utilización generalizada de los mismos en varias agencias y laboratorios de
transporte en el mundo, fueron los siguientes. Ver fórmula
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 y 9.
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Instituto del Asfalto (Huang, 1993)
(1)
concepto está definido con un modelo de deterioro especial de la guía empírico mecanicista AASHTO 2004
(NCHRP 1-37A). Para términos de investigación se considerará sólo al efecto concerniente de las capas granulares
o no estabilizadas.
(2)
5 DAÑO ACUMULATIVO: LEY DE MINER
Shell para 50% de confiabilidad (Huang, 1993)
Shell para 85% de confiabilidad (Huang, 1993)
(3)
La hipótesis de Miner consiste en que cada aplicación de
carga “consume” una fracción de la vida del pavimento
igual a la inversa del número de repeticiones permitidas
para dicha carga. Por ejemplo, si consideramos “i” configuraciones de carga y “j” periodos temporales, el daño
acumulado sería (ver Formula 10):
(10)
Shell para 95% de confiabilidad (Huang, 1993)
(4)
Laboratorio de Transporte TRRL del Reino Unido para
85% de confiabilidad (Huang, 1993)
(5)
Laboratorio de Investigación Belga RRC de Bélgica
(Huang, 1993)
(6)
Laboratorio de Transporte LCPC, Francia (Higuera, 2007)
(7)
Donde:
nij = número de repeticiones esperadas del eje i durante el
periodo j.
Nij = número de repeticiones admisibles del eje i.
El pavimento se considera agotado cuando este daño sea
igual a 1. El recíproco de este daño acumulativo nos da
por ende la vida remanente del pavimento.
Algunos programas elásticos multicapa como el DAMA
(Hwang and Witczak, 1979) y el KENPAVE (Huang,
1993) utilizan el concepto de daño acumulativo de forma
mensual, para obtener la vida remanente del pavimento.
Para este trabajo en particular tomaremos el análisis de
daño acumulativo propuesto por el programa DAMA establecido de la siguiente manera. Ver Formula 11 y 12.
CHEVRON, EUA (Higuera, 2007)
(11)
(8)
(12)
Instituto Tecnológico de la India (Das & Pandey, 1999)
(9)
Cabe aclarar que la deformación permanente asociada a la
rodera, también está asociada al comportamiento por deformación permanente que sufre la mezcla asfáltica. Este
Donde el análisis se llevará a cabo de manera mensual teniendo que “n esperadas” es el número de repeticiones de
carga (tránsito) en el umbral de servicio y “N admisibles”
el nivel máximo de repeticiones del material justo antes de
la falla y derivado de los modelos de deterioro anteriores.
DAMA es el acrónimo de la palabra en inglés DAMAGE
que significa daño.
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6 ESQUEMA DE ANÁLISIS
Consideraremos un sistema tricapa convencional (Carpeta
Asfáltica + Base Granular + Subrasante) donde variaremos
algunos de los parámetros de entrada (espesores, módulos
elásticos) mismos que se observan en la Tabla 1. Ver Fig.
12.
El análisis de la respuesta se hará bajo una carga circular
uniformemente cargada con presión de inflado de 0.6 MPa
(6 kg/cm2), radio del neumático de 15 cm y sobre el eje de
simetría.
Se tomaran para fines de cálculo:
 ESALS (20 años) = 6, 000,000
 ESALS mensuales = 25,000
 Daño mensual = ESALS mensuales/Nd (modelo de
deterioro)
 Daño acumulativo = 12*Daño mensual
 Vida remanente =1/Daño acumulativo
 Para términos de investigación se hará solamente
análisis de daño por deformación permanente o rodera en las capas no estabilizadas (base y subrasante). El análisis de daño por fatiga en la capa estabilizada no se llevará a cabo pero siempre en
cualquier análisis de daño del pavimento se debe
de considerar, ya que el daño acumulativo mayor
entre la fatiga y la deformación condiciona la vida
del pavimento. De allí su importancia de no obviarlo.
Posteriormente introduciremos estos valores al programa
elástico multicapa lineal WinJULEA (Dr. Jacob Uzan) para obtener las deformaciones unitarias a compresión arriba
de la subrasante. Hecho lo anterior introduciremos estas
respuestas a los modelos de deterioro por deformación
permanente propuestos anteriormente (ver fórmula 1 a la
fórmula 9). Finalmente determinaremos el daño acumulativo por deformación permanente mediante la ley de Miner
y calcularemos la vida remante para cada modelo, determinando así cual modelo puede a sobrestimar o subestimar
la vida del pavimento por deformación permanente o rodera.
7 RESULTADOS
Fig. 12. Secciones de pavimento flexible consideras en el análisis.
Tabla 1.- Valores considerados en el análisis de daño por
deformación permanente o rodera.
h1
(cm)
h2
(cm)
E1 (MPa)
20°C
1-10
20-30
2,500-10,000
E2
(MPa)
1503,000
E3
(MPa)
10-300
Una vez llevada la secuencia y plataforma de análisis descritas en el apartado anterior, se obtuvieron los siguientes
resultados después de llevar a cabo 127 corridas en el
software WinJULEA.
De la Fig. 13 a la Fig. 17 se observará un par de flechas de
orientación vertical y horizontal. Las verticales nos indican
que a mayor daño acumulativo (↓) la vida de nuestro pavimento por deformación permanente es menor que la
condición de menor daño acumulativo (↑) donde la vida se
incrementa notoriamente. Las horizontales nos indican que
a mayor incremento de nuestro espesor o módulo elástico
de alguna capa (→) la vida por deformación permanente
se incrementa, caso contrario cuando disminuimos espesores o módulos elásticos (←) la vida se ve reducida.
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Fig. 13. Análisis de daño por deformación permanente variando
espesor de capa asfáltica. Obtenido del análisis en el programa
WinJULEA.
En la Fig. 13 se observa que al aumentar el espesor de la
carpeta asfáltica el modelo por deformación permanente
de la India, se dispersa consideradamente del resto de los
modelos sobreestimando la vida remanente del pavimento
para este modo de falla. En la misma, el modelo de la
SHELL al 85% de confiabilidad y el del LCPC de Francia
parecen ser coherentes en resultados. El resto de los modelos son muy conservadores (Shell 95% Conf., CHEVRON,
RRC, etc.).
En la Fig. 14 se observa que al variar los espesores de la
base granular ahora es el modelo de la SHELL al 50% de
confiabilidad y el del LCPC de Francia los que se dispersan del resto de los modelos pero sus vidas remanentes
pueden llegar a ser aceptables ya que el resto de los modelos arrojan vidas por deformación permanente muy bajas.
En esta primera instancia de variabilidad de espesores de
la capa asfáltica y de la base granular puede observarse
que la mayoría de los modelos utilizados son muy conservadores siendo a juicio del autor el modelo de Francia
LCPC el que se coloca en un punto medio de todos los
modelos ya que la vida remanente por deformación permanente no la sobrestima pero tampoco la subestima. Se
observa que la variación de espesor en la capa asfáltica incrementa notoriamente la vida del pavimento por deformación permanente no así el aumento de la base granular
donde la vida es muy baja y no hay un incremento considerable.
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Fig. 14. Análisis de daño por deformación permanente variando
espesor de base granular. Obtenido del análisis en el programa
WinJULEA.
Fig. 15. Análisis de daño por deformación permanente variando
módulo dinámico de capa asfáltica. Obtenido del análisis en el
programa WinJULEA.
La Fig. 15 nos muestra que al aumentar el módulo
dinámico de la capa asfáltica la vida por deformación
permanente en las capas no estabilizadas no tiene gran
impacto e inclusive el diseño no pasa para cuaquiera de los
modelos presentados. Seguramente la vida remante por
fatiga de esa capa estará por encima de la vida del diseño.
En conclusión, bajo el análisis de daño, elevar el módulo
dinámico de la capa estabilizada no contribuye al aumento
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de la vida remanente por deformación permanente en las
capas no estabilizadas.
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modelo de la LCPC de Francia vuelve a establecerse como
un modelo promedio por lo que parece adecuado para
definir la vida por deformación permanente. En conclusión
se observa que los modelos de deterioro por deformación
permanente examinados no son muy sensibles cuando
cambian los espesores de la capa asfáltica y de la base, inclusive el cambio del módulo de la capa estabilizada. Sin
embargo comienza a volverse muy sensible cuando se modifican los módulos elásticos o resilientes de las capas no
estabilizadas traducidas estas en mejores calidades y por lo
tanto en menores deformaciones unitarias arriba de la capa
subrasante lo que se traduce en mayores vidas remanentes
para estas capas. De aquí se desprende la enorme importancia de brindar un mejor calidad a las capas granulares o
capas no estabilizadas ya sea proponiendo la utilización de
bases negras o bases asfálticas y el mejoramiento de la capa de apoyo o capa de subrasante.
8 CONCLUSIONES
Fig. 16. Análisis de daño por deformación permanente variando
módulo resiliente de base granular. Obtenido del análisis en el
programa WinJULEA.
Fig. 17. Análisis de daño por deformación permanente variando
módulo resiliente de la capa subrasante. Obtenido del análisis en
el programa WinJULEA.
En la Fig. 16 y Fig. 17se observa que al rigidizar las capas
no estabilizadas (mayor calidad en las mismas) las vidas
remanentes por deformación permanente son muy grandes,
siendo el modelo de la India el que se dispersa
exponencialmente. Los modelos de la CHEVRON y del
Instituto del Asfalto parecen ser los más conservadores. El
Las metodologías de diseño de pavimentos flexibles empírico mecanicista han tomado un gran impulso en los últimos años. Estas metodologías incorporan modelos de deterioro por fatiga y deformación permanente que se
relacionan con respuestas críticas del pavimento como lo
son las deformaciones unitarias, esto con el objeto de determinar el daño acumulativo y por ende la vida remanente
del pavimento. Se llevó a cabo un análisis de daño de un
pavimento de tres capas donde se variaron sus módulos y
espesores con lo cual se obtuvo el daño acumulativo con
varios modelos de deterioro por deformación permanente
de las capas no estabilizadas. Se observó que la mayoría
de los modelos por deformación permanente analizados
tienen muy baja sensibilidad y por lo tanto baja vida remanente cuando se modifican los espesores de la capa asfáltica (a excepción del modelo de la India, el modelo de
la SHELL al 50% de Conf. y el de la LCPC) y de la base
granular. Cuando se variaron los módulos elásticos de las
capas no estabilizadas existió una reducción de los daños
acumulativos (al rigidizarse las capas) y vidas remanentes
muy grandes. La rigidización de la capa asfáltica aporta
muy poca vida remanente a la deformación permanente de
las capas no estabilizadas. A juicio del autor el modelo
francés de la LCPC es el que mejor desempeño puede tener frente al análisis de daño por deformación permanente
o rodera. El mejoramiento mecánico de las capas no estabilizadas brindando a estas una mejor rigidez traducida en
mejores calidades (por ejemplo la utilización de bases negras), puede garantizar un desempeño del pavimento mucho más óptimo que garantice comodidad y menor costo
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de operación para el usuario de carreteras. Se debe impulsar el uso de bases mejoradas con productos asfálticos.
9 RECONOCIMIENTO
Se agradece a la división de ingeniería de la empresa
SemMaterials México (laboratorio central de Puebla) por
el espacio y tiempo proporcionado para la elaboración de
este trabajo. Lo expresado por el autor en este artículo representa su punto de vista y no necesariamente el de la
empresa SemMaterials.
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SOCIEDAD MEXICANA DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA A.C.
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