"?\t\ü)ü : .\-iu$1qdú\olu'!r,'ici gdJ Serie MHPG Aprovechamiento de la. fuerza hidráulica en pequeña escala Volumen 3 Diseño e ingeniería de equipamiento de una turbina de flujo cruzado /c E Al -\ \ Y 'rn tl' r i Contenido Agradecimientos 3. ............. 6 Diseño e ingeniería de equipamiento de una turbina de flujtl cruzacjo Agradecimientos Queremos agradecer a Ia SDC, CooperaciÓn Suiza para el Desarrollo, HELVETAS, Schweizerische Gesellschaft fÜr Entwicklung und Zusammenarbeit, y Deutsche Gesellschaft fÜr Technische Zusammenarbeit (GTZ) GmbH por su apoyo financiero a esta publicación. Nuestros agradecimientos van a la SDC por financiar nuestro trabajo y también los costos del tiraje de esta publicaciÓn, a HELVETAS por financiar la instrucciÓn de K.B. Nakarmi, y a la GTZ por financiar, a través de la iniciativa del señor K. Rudotph, la prueba de la turbina T12 en el Hong Kong Polytechnic y la producción piloto de la misma turbina durante un curso de instrucción financiado por la GTZ en Balaju Yantra Shala (P) Ltda., Nepal. También agradecemos al Prof. B. Buchelt y al lng. M. Viertler de EFG, Energieforschungs- und Entwicklungs Ges.m.b.H, & Co., Austria, por su invalorable aporte técnico. Agradecemos al ayudante de la investigación, al señor chiu Kong, bajo supervisión del señor M.J. Pomfret, jefe del Departamento de lngeniería Mecánica y Naval del Hong Kong Polytechnic, por la ejecuciÓn segufa y profesional de las pruebas de la turbina modelo T12. Nuestros agradecimientos también hacemos llegar al señor S. Devkota, gerente general de BYS, y a su personal, especialmente al señor M. Sharma, por su gran compromiso personal por la fabricación de un equipo de alta calidad. Por último, agradecemos a la señora Silvia Ndiaye por la minuciosa corrección y al señor Werner Fuchs, jefe de las publicaciones en SKAT, por la edición y el diseño de esta publicación. los autores St.Gallen, 12 de febrero de 1993 lntroducción l. lntroducción Esta publ¡cación ,,Diseño e ingeniería de equipamiento de una turbina de flujo cruzado" es el volumen 3 en la serie ,,Aprovechamiento de la luerza hidráulica en pequeña escala" del ,,Micro Hydro Power Group" (lvlHPG). Consiste de un juego completo de dibujos originales para la fabricación de la turbina de flujo cruzado T'1 2 y contiene las informaciones requeridas para determinar el ancho de admisión y el número de discos intermedios para la turbina dentro de su alcance de aplicación específica. Esta publicación está basada en la expenencia de SKAT por varios años de desarrollo en el campo de la fuerza hidráulica en pequeña escala. Algunos de los miembros de este equipo trabajaron en Nepal en el taller mecánico BYS (Balayu Yantra Shala (P) Ltda.). BYS desempeñó un rol de inmensa importancia en el desarrollo de las turbinas de flujo cruzado, que empezó en 1973 con la primera turbina de flujo cruzado T1. El trabajo de investigación y desarrollo en BYS culminó con la construcción de la turbina de flulo cruzado T12, la que ahora están fabricando con éxito en BYS. En 1990, la GTZ ha financiado la examinación de la turbina T12 en los ,,Fluid el Hong Kong Polytechnic. Los datos del rendimiento verificados durante las pruebas forman la base para los cálculos y los gráficos usados en esta publicación. Mechanics Laboratory" en El diseño de la turbina de flulo cruzado T12 incluye los últimos resultados del trabajo de desarrollo y de la experiencia adquirida en un amplio rango de diseños de turbinas en Nepal y en otros países. Diseños anteriores, como las turbinas f3 y T7 , también fueron publicados anteriormente por SKAT. Fueron turbinas muy simples, diseñadas para un alcance de pequeña aplicación y para la fabricación en pequeños talleres con equipos básicos. La turbina de flujo cruzado Tl2 es un diseño más robusto y la turbina está construida para una mayor estabilidad. De cualquier modo la fabricacrón de la turbina requiere niveles más altos de ingeniería de producción y control de calidad además de una maquinaria de producción más sofisticada. Se puede adaptar la turbina T12 a un extenso rango de aplicación. Para caídas y caudales variables, los únicos parámetros que tienen que estar apropiados, son el ancho de admisión y el número de discos intermedios. r Diseño e ingeniería Ce equipamiento de una turbina de flujo cruzado 2. Nomenclatura Hn", Caída neta y definiciones Im] i CaÍda disponible para Ia turbina (caída estática menos el total de las pérdidas de caida: pérdidas de fricción en Ia tubería y otras pérdidas rnternas), expresado como altura de columna de agua. Caudal lllsl Caudal de agua de descarga en la turbina = 0.92 para la turbina T12 (cuando válvula está totalmente abierta) Q,,,", Caudal esPecifico bo Ancho de admisión [mm] El ancho de admisión bo significa la el ancho de admisión de la carcasa de la turbina (bo es 324 mm en los ejemplos de esta publicación). P Potencia tkwl Potencia disponible en el eje del rodete Diámetro rodete lml = 0.3 m para la turbina Eficiencia turbina t-l El valor de diseño es estimado a 0.7 para la turbina T12. (el valor efectivo para un punto de trabajo determinado está indicado en T12 el gráfico 10, Curvas de eficiencias isométricas.) Velocidad de rotación [min-1] Número de revoluciones por minuto del eje de la turbina. r,, Factor de velocidad Disco intermedio = 40 para la turbina flujo cruzada discos intermedios Selección del tamaño de la turbina T12 3. Selección del tamaño de la turbina T12 Se puede adaptar la turbina T12 fácilmente a un amplio rango de caída neta y caudal, solamente eligiendo el ancho de admisión bo y el número requerido de los discos intermedios. EI diámetro requerido del eje del rodete también tiene que ser controlado. Por eso, los siguientes tres parámetros: r ¡ r ancho de admisión bo número de los discos intermedios diámetro del eje del rodete tienen que ser determinados según los pasos que serán explicados en lo sucesivo. PASO l: Tome los valores de diseño para caudal tO] V caída neta [H,",1 designados por sus ingenieros para el diseño de la turbina. Llene en los espacios de Hn", y Q: Im] ll/sl PASO 2: Encuentre el gráfico correcto para los valores de H,., Y Q (establecidos en el paso l) para determinar el número requerido de los discos intermedios. En las páginas siguientes se puede encontrar diferentes gráficos, cada uno tratando de cubrir un rango de sub-aplicación especÍfico de la turbina de flujo cruzado T12. Para determinar la cantidad de los discos intermedios requeridos para su turbina f 12, hay que introducir los valores H"", y Q del paso 1 en los gráficos 0 hasta B. Si el punto de la intersección de la línea de valores se encuentra dentro del alcance de la figura blanca o en su límite, el número del gráfico es idéntico con el número correcto de los discos requeridos. Hay que empezar en el gráfico 0 y continuar hasta que se encuentre un gráfico, en el cual las necesidades de arriba esten satisfechas. Nota: :! !i I En caso de que no se encuentre un gráfico donde el punto de intersección de Hn",v Q no coincida estar dentro del alcance de la figura blanca, signifíca que el diseño de la turbina T12 no está adecuado para su necesidad. Se tiene que elegir otro modelo de turbina. Ejemplo: Se tierie que deterrninar el núrnero requerido de los discos intermedios para una caída neta Hn", de 30.89 metros y un cauciai Q de 497 i/s En el gráfico 3 el punto de la intersección de estos valores H"., y Q se lo puede encontrar dentro del alcance de la figura blanca y por eso el rodete tiene que tener 3 oisco interrnedios. Diseño e ingeniería de equipamiento cje una turbina de flujo cruzado 10 lml No se requiere discos intermedios [l/sl 60 6 4 :f (ú o c ¡ (ú (6 C) 0l1CrO 150 200 250 300 350 400 Caudal Q [/s] Gráfico 0: Alcance de aplicación para ningún disco intermedio en el rodete si el punto de la intersección de los valores Hn", y e se encuentra dentro o al borde de la figura blanca, no se necesita ningún disco intermedio en el rodete. r-l net lml requerimiento de 1 (un) disco intermedio il/sl - 6 (d 0) c (ú E Caudal Gráfico l: Alcance de aplicación para l a [l/s] disco intermedio en el rodete- Si el punto de la intersección de los valores Hn", v O se encuentra dentro o al borde de la figura blanca, se necesita 1 disco intermedio en el rodete. I f Selección del tamaño de la turbina T12 H= nel Im] o= [l/sl 11 requerimiento de 2 discos intermedios I (ú q) C (ú 13 (d O Caudal Gráfico 2: Alcance de aplicación para 2 a [Vs] discos intermedíos en el rodete SielpuntodelainterseccióndelosvaloresHn",Yoseencuentradentro en el rodete' o al borde de la figura blanca, se necesita 2 discos intermedios Hn",= lml O tl/s] requerimiento de 3 discos intermedios (ú c) c (ú -I] (! O 20 400 450 500 550 Caudal Gráfico 3: A!cance de aplicación paía a 600 b5u fl/sl 3 disccs intermedios en el rodete crnlr cJ3 la ii-r'¿r'stir_.ir-<,1, ¡¡ i,-.s'.,:ict:',: l-.,.;,C 3:,Jlc'.-relti': denlrc . :i c:¡i;,: ¡i,- i,t i,!ur-a'-tl:rlla,:,: i-t:cesiia 3 ci¡scos i¡t¿r¡'i'¿r.ii,,s en =l i'odete. Sr ei Diseño e inqeniería de equipanrienio de una turbi¡ia ce ilrtjo cruzado l¿ 'ñe I Url lli sl requerimiento de 4 discos intermedios I CÚ 0) c (d (ú O Caudal Gráfico 4: a [l/s] Alcance de aptícación para 4 discos intermedios en el rodete Si el punto de la intersección de los valores Hn", y O se encuentra dentro o al borde de la figura blanca, se necesita 4 discos intermedios en el rodete. H= nel lml ll/sl requerimiento de 5 discos intermedios T cd 0) C (ú :o (ú O Caudal O fl/sl Gráfico 5: Alcan-ce de aplicación para 5 discos intermedios en el radete Si el punto de Ia intersección de los valores H.", y Q se encuentra dentro o al borde de la figura blanca, se necesita 5 discos intermedios en el rodete. Selección del tamaño de la turbina T12 U t¡ [m] net il/sl requerimiento de 6 discos intermedios I (ú 0) c (d ! (ú Caudal Gráfico 6: Alcance de apticación Para a [/s] 6 discos intermedios en el rodete dentro Si el punto de la intersecciÓn de los valores Hnu, Y O se encuentra rodete' el en intermedios discos 6 necesita se blanca, figura o al borde de la Hn"t = [m] a) tl/sl requerimiento de 7 discos intermedios I (ú 0) c (ú ! (ú O Caudal Gráfico 7: Alcance de aplicación para Qi ^t ^,,^r^ o al boroe ¡lc ¡3 i. lr\',-.^-'.'^;l.n a [l/s] 7 discos intermedios en el rodete rla l¡'c ',cia'c' '* -':i' L-l iinel "J /-\ - cc ij ¿^^r -"-''-' ¡anf ra rlnnl¡¡ 1¿ fii;iira bi¡¡r,:a, se tre(.esiie 7 discos irriei-m:ij;'ls en ¿l r;C=ie qlgno 14 e ingenierÍa de equipamiento de una turbina de flujo cruzado l, Lml fl/sl requerimiento de 8 discos intermedios r 0) c ñ E (d () Caudal GráÍíco 8: Alcance de aplicación para I a fl/sl discos intermedios en el rodete si el punto de la intersección de los valores Hnu, y e se encuentra dentro o al borde de la figura blanca, se necesita 8 discos intermedios en el rodete. PASO 3: Determíne el ancho de admisión bo Para cada instalación de turbinas hay que definir el ancho de admisión La caída neta Hn", y el caudal e son factores decisivos. bo, Se puede calcular el ancho de admisión bo con la siguiente fórmula: El ancho de admisión bo generalmente tiene que ser determinado con una precisión de +1 mm. Para controlar si los puntos del diseño están dentro de los límites hay que controlar el ancho de admisión con el nomograma . Los valores para e y Hn", tienen que ser registrados en el nomograma 1 de la siguiente manera; .1 bo =3.623 g Hnet r Marque el valor de la caída neta Hn", (del paso 1) en Ia escala de la izquierda. r r r Marque el valor del caudal Q (del paso l) en la escala de la derecha. Trace una lÍnea recta entre estos dos puntos de las escalas EI ancho de admisión bo está ahora determinado en la intersección de esta lÍnea y la línea inclinada (escala bo). Nota: Sj alguno de los valores para e, Hn", o bo se encuentran por encima o por debajo der arcance indicado en las escaras respectivas, el diseño de la turbrna T12 no es conveniente para esta aplicación, lo que significa que el diseño de la turbina T.12 no está adecuado para la caída y el caudal previstos. Seiección del tamaño de la turbina T12 15 Ejemplo: Usted quiere determinar el ancho de admisión bo requerido para - una caída neta Hn", d-e 30.gg m y un caudal Q- de 497 t/s. Et valor calculado con la fórmula bn=3.623 alcanza 9-3.023 -gJgo.gg JHn", a 324 mm. Esta es una medída exacta. El nomograma I da a conocer aproximadamente el mismo valor como el cálculo. El punto de intersección encontramos de la siguiente manera: se lraza una línea entre los valores conocidos Hn",=3O.gg m y e=4g7 l/s. La línea lrazada c(uza la línea inclinada. El punto- de intersección nos indica sobre la escala inclinada el ancho de admisión bo. Todos los valores están dentro del alcance especificado. 'l$ soo sos 1oo o a c E f (ú O Nomograma 1: Determinación del ancho de admisión bo de ta Tl2 Ejemplo: Una caida neta Hn., = 3O.Bg m y un caudal un ancho de admisión b, de 324 mm. e= 4g7 l/s indican ?peño e inEeniei'ía de equipamienio de una turbina oe flLrjo cruzado Paso 4: !ínea d.d Ei punto de intersección de los valores Hn", .v Q se elrcuentran por encrma o por debajo de la iinea d-d mostrado en el gráÍlco 9. punto de intersección abajo de la lÍnea d-d Algún sistema de transmision entre turbina y generador es permisible. punto de intersección arriba de la línea d_d Una fuerza inclinada adicional en el eje del rodete cjebida a fuerzas producidas por elemplo por tensión de correas no es permisible, por tal motivo ningún tipo de polea para correa está permitida en el eje del rodete. En caso de transmisión por correa, hay que acoprai ar eje der rodete un ele de polea soportado separadamente. Limites de aplicación de la turbina de flujo cruzado T12, (potencia, rmp y línea d-d) 100 90 80 1 300 200 r 100 1 60. r 50. 000 900 8oo !É 700 :. C 600 á I soo 3 c (! 0) c (d 1) O -6 10 I I {00 J o o 7 6 loo Eo) 5 4 o o) J. .lE z rw 200 300 400 500 Caudal Gráfico 9: a 600 fl/sl Caída neta o número de revoluciones contra mites de aplicación, potencia y tínea d-d el caudal,, mostrando lí- Selección del tamaño de la turbina Ti paso 2 17 5: como se adecuan los dibujos originales de la turbina T.t2 al ancho de admisión bo determinado a través det p?so 3 Las dimensiones del juego de planos adjunto de la turbina Tl2 son oara un ancho de admisión bo de 324 mm (como fue calculado en el elemplo). Esta dimensión de 324 mm es la distancia entre las dos paredes laterales de la entrada de agua (vea sección A-A en el dibujo Tj2iGl). cuando se calcula el ancho de admisión bo con su Hn., y e, er b^ no resulta ser el mismo como el bo = 324 mm de nuestro ejemplo. poi tal motivo tiene que adaptar sus planos a la dimensión de bo encontrada. Todas las dimensiones en los planos de la turbina T12 que están marcadas con un asterisco (*) tienen que ser recalculadas y modificadas antes de ser fabricada la turbina T12. Normalmente, esto se puede hacerlo con la fórmula siguiente Dimensión en el dibujo original (marcada -) + ancho actual de admisión bo (Oaso 3) ancho de admisión del dibujo origrnal (324 mm) = dimensión modificada (vea ejemplo 1) Ejemplo 1: El largo total del eje del rodete tiene que ser calculado para un ancho de admisión bo de 580 mm (dimensiones en los dibujos T12lB1-1 y T12131-2). Los dibujos originates hechos para un ancho de admisión bo de 324 mm indican un largo total del eje del rodete de 872- mm. Entonces el largo total del eje ciel rodete para un ancho de admisión bo de S80 mm L = 872' + 580 - 324 = 1128 mm. La distancia entre los ejes centrales de dos perforaciones de los marcos de la carcasa tiene que ser recalculada. lnicialmente hay que calcular la distancia total entre las dos perforaciones extremas. Luego se tiene que controlar la distancia central indicada en los dibujos origrnales. Hay que elegir el número de divisiones de manera que la distancia central sea similar. No es necesario que todas las distancias centrales sean iguales. Algunos ajustes se hacen con sentido común (vea ejemplo Ejemplo 2). 2: áay que determinar el número de perforaciones y ias distancias de los ejes centrales para Ia fijación de la tapa superior (vea el dibulo f12iG3) para una turbina de un ancho de entrada bo = 580 mm El drbulo original rnuestra seis perforaciones con una distancia centrai de 81'rnrn y una distancia toial de 5'x B1'= 405mm Según el cálculo cjel ejemplo 1, la nueva drstancia total será de 405'+ 580 - 324 = 661 mm. El número de divisiones ^^-.^t^.t,.. 5U Ldti.-uld 661/8i = 8.16 con ésto, ha.v clue elegii-8,Jir,,isicnes 18 Diseño e ingenieria de equipamiento de una turbina de flujo cruzado Esto ouiere decir I perforaciones con I divisiones, para tener ciivisiones cle similar distancia, se puede hacer 3 divisiones de la derecha y de la izquierda con una distancia de 83 mm (entre ejes centrales de los agujeros), mientras que las dos divisiones restantes en el centro, serán separadas por una distancia de 81.5 mm cada una. Esto equivale a una distancia iotal de (6 x B3mm) + (2x B1.Smm) = 661mm. dibujo original bo = 324 mm 8t', 81', 8t', 81', 8t' dibujo adecuado bo = 580 mm 83' ,8r.5' ,El.5. , 83. ¡i.' & E E- tt t lnformaciones adicionales para j 1 : 4. ingeníeros 1o lnformac¡ones adicionales para ingenieros ¡ 4.1 Gálculo de la turbina T12 Las fórmulas para el cálculo de los valores para el diseño de la turbina son las siguientes: Fórmula (1): Ancho de admisión bo O _ 1 ^" Q,l'"r'D JHn", para admisión Hn", Caída neta O Caudal T12: bo=3623 " -+=362s JHn", Fórmula (2): Potencia en Ancho de [mm] im] [t/s] Q,,,", Caudal específico D ;i;11,3'.1 :::,'j""'',,", # Jso.89 u = 0.3 m para la turbina T12 el eje .tl 102 p _ Q.Hn", P q Potencia Eficiencia de ta tkwl turbina t-l = 0.7 para la turbina T12 Fórmula (3): rpm de la turbina n=+.F; n o,, para T12: n= 133 Número de revoluciones [min-]] Factor de velocidad = 40 para la turbina T12 .'F; Ejemplo: calculamos el ancho de admisión bo, la potencia en el eje p y el rpm n para una caída neta Hn", = 30.89 m y un caudal e = 497 lls según ras fórmuras arriba indrcadas de ra siguiente manera: L=324mm - =--1.u -$=3.623 Ql rrax Jso.gg JHn", bo 497.30.89.0.7 - Q.Hn",.l "' r= 1A2 = 102 .- rr n__ ,¡11 =105kW L, F;=: - -f,-'Vnr]er - IJJ.VJU.OV = /+ tmin U .1 2l Diseño e ingeniei-ía de equipamiento cje una iurbina de Ílujo cruzado +. ¿, Límite-s de anli¡:ae!Án Los lírnites de aplicación para la turbina de flujo cruzado T12 pueden ser resumidos de la siguiente manera: Hn"r CaÍda neta O Caudal P Potencia eje bo Ancho entrada lÍmite inferior lÍmite superior [m] 4 50 il/sl 100 820 [kW] 10 250 [mm] 100 Número de discos intermedios t-l Nota: 1 120 0 B Los límites arriba indicados deberán ser necesariamente respetados, a causa de las siguientes razones técnicas y constructivas: Diseño practico, costos relativos, aislamiento de la válvula en posición cerrada, fuerzas de apertura y cierre a la válvula, resistencia de los segmentos del rodete, resistencia de la uníón de los discos laterales al eje del rodete, diámetro del eje, etc. En el gráfico 9 se muestran curvas para diferentes potencias P. La fórmula correspondiente es: D _ Q'Hn"t 'rl 102 Se puede leer el número de revoluciones n aproximado de la turbina en la escala vertical del lado derecho del gráfico 9. El valor exacto se calcula con la fórmula siguiente: ',=f ..F;=fr .m=133.ffi Ejemplo dentro de los límites: Para una caÍda neta Hn", = 30.89 m y un caudal Q siguientes se los puede determinar en el gráfico g: = 497 l/s, los valores r El punto de intersección de los valores Hn", y Q se encuentra dentro del alcance de la figura blanca, lo que quiere decir que el diseño de la turbina T12 es adecuado. r r La potencia en el eje alcanza un poco más de 100 kW. El número de revoluciones n es aproximadamente 740 rpm Ejemplo fuera de los límites: Hn"t =6m!Q=2001/s Aunque ambos, Hnu, y Q están dentro de los límites, el punto de intersección en gráfico 9 se encuentra fuera de la figura blanca. por lo tanto, bajo estas condiciones, la turbina T12 no podrá ser utilizada. lnformaciones adicionales para ingenieros o (J (J & U' o.z o E :o (0 O 40 50 Factor de velocidad n',, Gráfico 10: Gráfico isométrico de eficíencias para Ia turbina 712 22 Diseño e ingeniería de equipamiento de una turbina de flujo cruzado á 08 E o 0.7 scF/" 7ú/o 60% 9e/" $ry/" 10e/" Apertura de la válvula Gráfico 11: Caudal relativo UQ^o contra la apertura de la válvula para la turbina Tl2 Q,"" representa el caudal máximo de la apertura total. Para cerrar la entrada de una turbina T12 enteramente, la válvula tiene que ser girada unos 20o de la posición completamente abierta. La relaciÓn entre la apertura de la válvula en 7. y en o (grados) es la siguiente: Apertura de la válvula en 100"4 "A = * o/ _lo = 'apenura en" 5;'aPertura en o Una apertura de la válvula de 0 % significa una posiciÓn de la válv-ula completamente cerrada y una apertura de 100 % significa una posición enteramente abierta.