PROTECCIÓN DE INSTALACIONES FRENTE A

PROTECCIÓN DE INSTALACIONES FRENTE A
SOBREINTENSIDADES Y SOBRETENSIONES
CONCEPTOS BÁSICOS
CIRCUITO
INTENSIDAD DE EMPLEO Ie
INTENSIDAD DE DISEÑO IB
INTENSIDAD ADMISIBLE IZ
SOBREINTENSIDAD
CORRIENTE DE SOBRECARGA
CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO
SOBRETENSIÓN
NORMATIVA
MIE BT 020
UNE 20 460, parte 4-43 y 4-473
PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS
Tipos de sobrecarga
• SOBRECARGAS PREVISIBLES (MOMENTÁNEAS) ?
Diseño
adecuado de la instalación
ej: Arranque de un motor, fases de un proceso
• SOBRECARGAS NO PREVISIBLES ? ACTUACIÓN PROTECCIONES
ej: Averías (cojinetes motor, máq. accionada, exceso de
consumo
Efectos de las sobrecargas
Si I > IZ ?
Tc > Tadm ?
propiedades dieléctricas y
mecánicas se degradan, hasta
producir defectos de aislamiento
Valores de las temperaturas máximas admisibles en cables aislados, en servicio
continuo y en cortocircuito, según UNE 20-460. Los valores entre paréntesis son
los indicados en el Reglamento de Baja Tensión.
Aislamiento
Policloruro de vinilo
Polietileno Reticulado
Butil Etilenopropileno
TAD (ºC)
TMAX (ºC)
(Servicio cont.)
(Cortocircuito)
70 (75)
160
90 (90)
220
FUNDAMENTO DE LA PROTECCIÓN FRENTE A
SOBRECARGAS
Teq: Temperatura equilibrio
Tad: Temperatura admisible
tcal : tiempo calentamiento
tac : tiempo actuación
Protección efectiva ?
tac < tcal
In: Int. nominal disp.
de protección.
I2: Int. convencional
de funcionamiento
(disparo garantizado)
DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN ADMITIDOS
•Interruptor magnetotérmico.
• Interruptor automático con disparador directo de
sobreintensidad de tiempo inverso o con disparador
indirecto asociado a un relé térmico.
• Fusibles gG (o gL).
• Contactor combinado con relé térmico.
COORDINACIÓN ENTRE INTERRUPTORES Y
DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN
conductor ?
? ?
protegido ?
? IB ? I n ? I Z
?
? I 2 ? 1.45 I Z
SOBRECARGAS PELIGROSAS
IZ ? I ? I2
?
INTERESA
IB ? I n ? I2
IZ ? I2
Ejemplo 1: Protección de un cable trifásico, de tensión nominal
Un=750 V, instalado al aire, y una intensidad de diseño IB= 16
A.
Sección del cable, (tabla 1, MIE BT 017):
IB =16 A, K=1 ?
S = 2,5 mm2 ?
I Z = 17 A
• Protección mediante fusible:
debe cumplir
IB ? I n ? I2 ?
16 ? I n ? 17
fusible normalizado que cumple esta condición es de 16 A
por tratarse de un fusible tipo gG:
I2 =1,6 × In =26,6A
Por tanto no se cumple la condición [3], ya que:
1,45 × IZ= 24,65 A < I2 ?
El fusible de 16 A no protege
eficazmente la línea frente a
sobrecargas, según la norma
UNE 20 460.
Si se quiere efectuar la protección mediante fusible, habría
que dimensionar la línea con una sección mayor, por
ejemplo S= 4 mm2. de este modo:
IZ= 23 A
1,45 × IZ= 33,45 A > I2 ? se cumple la condición [3].
• Protección mediante interruptor automático, S=2,5mm2
magnetotérmico de In=16 A, se cumple [2].
si es normalizado se cumple [3], ya que I2=1,45 × In.
PROTECCIÓN DEL CONDUCTOR NEUTRO
No requiere protección
Dispositivo de protección adecuado a la
I admisible que dispara el dispositivo de
corte de los cond. de fase
SITUACIÓN DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN
FRENTE A SOBRECARGAS
• En el origen de los circuitos
• En los puntos en que disminuye I Z (int. adm.)
• Excepción: puede omitirse si la parte por debajo del
punto de disminución de IZ está efectivamente protegida
por un dispositivo situado antes
IB ? I n ? I´z ? I z
I2 ? 1.45 I´z ? 1.45 I z
I´B ? I n ? I´´z ? I z
I2 ? 1.45 I´´z ? 1.45 I z
?
Línea protegida en
toda su longitud
Prot. contra cortocircuitos L.A.
Prot. contra sobrecargas L.A.
Disp. corte
omnipolar
OMISIÓN DE LA PROTECCIÓN CONTRA SOBRECARGAS
POR RAZONES DE SEGURIDAD (UNE 20-460 / 4-473)
En circuitos en los que el corte de la alimentación imprevista
puede ser peligroso; ej:
• ctos excitación máq. de c.c.
• ctos de alimentación de electroimanes de elevación.
• ctos 2arios transformadores de intensidad.
• ctos de alimentación de dispos. de extinción de incendios.
PROTECCIÓN FRENTE A CORTOCIRCUITOS
Origen de los cortocircuitos
• Fallos puntuales de aislamiento: sobretensión
origen mecánico
• Defectos en las cargas conectadas
• Defectos de conexión de la instalación
Efectos de los cortocircuitos
• Efectos térmicos: Icc ? 1000 I n ? Rápida destrucción del
aislamiento en las partes recorridas por Icc
• Efectos electrodinámicos: Rotura de embarrados
SITUACIÓN DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN
FRENTE A CORTOCIRCUITOS
•En el origen de los circuitos y en los puntos en que
disminuye I Z (int. adm.)
• Excepción: puede omitirse si la parte por debajo del punto
de disminución de I Z está efectivamente protegida por un
dispositivo situado antes
PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DE LAS
CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO
Caso general
IS
alterna
unidireccional
Componentes
• Componente simétrica i? (t) (alterna)
• Componente asimétrica Ia (unidireccional o continua)
Parámetros
• Corriente de cortocircuito ik(t)
• Corrientes parciales de cortocircuito
• Corriente simétrica de cortocircuito i? (t)
• Corriente Inicial simétrica de cortocircuito I”k
• Corriente máxima asimétrica de cortocircuito Is
(corriente de cresta)
• Corriente permanente de cortocircuito Ik
• Corriente simétrica de corte Isc
• Potencia de cortocircuito para la corriente inicial
simétrica S”k (potencia de cortocircuito)
´´
´´
K
n K
S ? 3U ?I
TIPOS DE CORTOCIRCUITOS
a) CORTOCIRCUITO TRIPOLAR: mayores corrientes, fácil de
analizar, poco frecuente.
b) CORTOCIRCUITO BIPOLAR SIN CONTACTO A TIERRA.
c) CORTOCIRCUITO BIPOLAR CON CONTACTO A TIERRA.
d) CORTOCIRCUITO UNIPOLAR A TIERRA: más frecuente.
e) DOBLE DEFECTO A TIERRA.
C.C. TRIPOLARES ALIMENTADOS DESDE LA RED
(no hay generadores o motores de potencia elevada próximos)
Is
Comp.. unidir.
Comp. alterna
I´´k ? I k ? Isc
CÁLCULO DE LA CORRIENTE INICIAL SIMÉTRICA I´´k
I k'' ?
U nT
? I k ? I sc
3 Zk
UnT tensión nominal transf.
Zk = (Rk + j Xk)
impedancia del circuito de
defecto.
CÁLCULO DE LA CORRIENTE MÁXIMA ASIMÉTRICA Is
??
''
I s = 2 ? Ik
? = f(Rk, Xk)
C.C. EN BORNES DEL TRANSF. (B.T.) SUPONIENDO
RED DE M.T. DE POTENCIA INFINITA
- Aproximación usual ?
I´´k, Is ligeramente mayores
Datos:
SnT: Potencia nominal del Transformador (kVA).
UnT: Tensión nominal secundaria (V).
?Rcc(%): Componente resistiva de la c.d.t.
?Xcc(%): Componente inductiva de la c.d.t.
Cálculo de la impedancia de cortocircuito del transformador
2
?
?
Rcc (%) U nT
(m ? ) ?
Rcc =
100 S nT
?
? Z cc ?
2
(%)
? Xcc
U nT ( m? ) ?
X cc =
??
100 S nT
Rcc ? X cc
2
2
( m? )
Cálculo de la impedancia de defecto:
Zk = Zcc Rk = Rcc Xk = Xcc
Cálculo de I´´k e Is
U nT
''
I k'' ?
? I k ? I sc
I s = 2 ? Ik
3 Zk
en este caso I´´k se puede calcular:
100 ?I nT
I k'' ?
InT corriente nominal del transf.
? cc (%)
?cc(%) c.d.t. cortocircuito.
Ejemplo 4: Cálculo de las corrientes de cortocircuito en bornes
de un transformador de distribución de potencia Sn = 1.600
kVA, relación 20/0,38 kV, y caídas de tensión porcentuales en
cortocircuito ?Rcc(%)=1, ?Xcc(%)=6.
1 3802
= 0,905 m?
Rcc =
100 1.600
6 3802
= 5,415 m?
X cc =
100 1.600
2
2
Z k = 0, 905 + 5, 415 = 5,49 m?
380
I k" =
= 39,9 kA
3 ? 5,49
R k / X k = 1/6
Is =
?
? = 1,6 5
2 ? 1,6 5 ? 39 ,9 = 90 , 28 kA
Ejemplo 5: Cálculo de la corriente de cortocircuito en bornes
del transformador del ejemplo 4, considerando la impedancia
de la red de distribución de 20 kV; se supone S”k = 350 MVA.
Rcc = 0,905 m?
X cc = 5,415 m?
Z cc = 5,490 m?
2
380
= 0,454 m?
Z L = 1,1?
1000 350
X L = 0,995 ? 0,454 = 0 ,451 m?
R L = 0,1? 0,451 = 0,045 m?
Referidos
2
2
Z k = (0 ,045 + 0,905 ) + (0 ,451 + 5, 415 ) = 6 ,016 m?
380
I k'' = I k =
= 36 ,47 kA
3 ? 6 ,016
R k / X K = (0 ,045 + 0,905)/(0 ,451 + 5 ,490) = 0,16 ? ? = 1,6
I s = 2 ? 1,6 ? 36 ,47 ? 82,52 kA
2º
C.C. EN BORNES DEL TRANSF. CONSIDERANDO LA
IMPEDANCIA DE LA RED DE M.T.
3
Datos:
Transformador: SnT, UnT, ?Rcc, ?Xcc. ? Rcc, Xcc
Red: S” k: Potencia de cortocircuito de la red MVA
Cálculo de la impedancia, reactancia y resistencia de la línea
de distribución, referidas al secundario del transformador:
2
U nT
m?
Z L = 1,1
1.000 S k''
X L = 0,995 Z L m?
R L = 0,1 X L m?
Cálculo de la impedancia de defecto:
R k = R L + Rcc
X k = X L + X cc
Z k = ( R L + Rcc ) + ( X L + X cc ) (m? )
2
2
Cálculo de I”k e Is
I k'' ?
U nT
3 Zk
? I k ? I sc
''
I s = 2 ? Ik
C.C. EN UN PUNTO ALEJADO DEL TRANSFORMADOR
Se sigue le mismo proceso que en
los casos anteriores, pero ahora:
R k = Rcc + R1 + R 2 + R3 + ...
X k = X cc + X 1 + X 2 + X 3 + ...
2
2
Z k = Rk + X k
Cálculo de I”k e Is
U nT
''
? = f(Rk, Xk)
I k'' ?
? I k ? I sc
I s = 2 ? Ik
3 Zk
• Normalmente se desprecia la impedancia de los embarrados.
• Se considera S”k ? ? (ZL MT despreciable frente a las
impedancias de los cables).
• Ri, Xi se estiman a partir de datos del fabricante de los cables,
ábacos y tablas en la bibliografía.
• Valores orientativos:
Ri =
1.000 ? l i
ni s i
( m? )
m
? (?
)?
mm 2
?1 / 58 Cu
?
?1 / 35 Al
?1 / 7 Fe
?
no tiene en cuenta el efecto pelicular
x´i m?
(
)
xi =
n
m
? conductor aéreo
330
m?
?
x´í (
) ? ? barras distribuci ón 130
km
? cables multipolar es 80
?
n: Nº de conductores en paralelo por fase
R Resistencia efectiva
XF Reactancia de líneas aéreas (conductores desnudos)
XK Reactancia de cables
(Cuando se emplean conductores de aluminio, los valores de
la resistencia efectiva, tomados del diagrama deben
multiplicarse por 1,7)
Ejemplo 7: Cálculo de las corrientes de cortocircuito en
los puntos A, B, C y D de la siguiente instalación.
? Ri
? Xi
? Zki
I”k
R/x
?
Ri
Xi
A
(m? )
(m? ) (m? ) (m? ) (m? )
(kA)
B
2,29
6,87 2,29
6,87
7,24
30,38 0.33 1.4
60
C
1,5/2
0,7/2 3,04
7,22
7,83
28,08 0.42 1.3
51.6
D
57
11
60,04 18,22 62,74
3,51
3.3
1
3.51
24
1,4
84,04 19,62 86,30
2,55
4.3
1
2.55
I S (KA)
CALENTAMIENTO DE UN CONDUCTOR EN C.C.
Ecuación del calentamiento adiabático (t < 5 seg.)
?: densidad
V: volumen
i 2 R dt ? Ce? V dT
Ce ? l S
2 2
i
dt
?
dT
?
K
S
?0
?Trég ? l
S T : 1600C PVC
C.C. que produce
el calentamiento
máximo admisible
t 2
Tad
ad
2200C XLPE
t
2
2 2
i
dt
?
K
S
?
0
Valores de K
PVC XLPE
Cu
115
135
Al
74
87
? tipo de conductor ( ? , ? )
K?
? tipo de aislamient o (Trég , Tad )
• Cortocircuitos largos (t > 0.1 s)
Calentamiento producido por componente continua <<
icc ?
2 I k sen ? t ?
2
2
2 2
i
dt
?
I
t
?
K
S
k
?
t
0
S 2
t ? ( K ? ) ? t ad
I
•Cortocircuitos cortos (t < 0.1 s) ? icc no senoidal
t
2
?
?? ? K 2 S 2
i
dt
?
i
dt
?
?0
? ?0
?adm
t
2
I2t que deja pasar la protección ?
DATO DADO
FABRICANTE
SELECCIÓN DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN
FRENTE A C.C.
Sistema de protección frente a c.c. Regla general
(UNE 20-460)
En toda instalación eléctrica deben preverse dispositivos de
protección que garanticen que toda corriente de c.c. será
interrumpida antes de que sus defectos térmicos y
mecánicos puedan resultar peligrosos para los conductores
y conexiones.
Condiciones que deben cumplir los dispositivos de
protección contra cortocircuitos
PODER DE CORTE DIS. ? I´´K (IK) en el punto donde está
instalado
TIEMPO DE CORTE DISP. tc ? tadm (Tc
tadm
Tadm)
para cualquier c.c. originado en el cto que protege el disp.
• Cortocircuitos largos (t > 0.1 s)
S 2
tad = ( K ? )
I
tad: Tiempo admisible en segundos.
I: Valor eficaz de la corriente de c.c. prevista en A.
S: Sección del cable en mm2.
K: Constante que depende del material conductor y
del tipo de aislante.
• Cortocircuitos cortos (t < 0.1 s)
(I 2 t) Disp ? (I 2 t) adm ? ( K ?S )2
(I2t)Dsip: Característica dada por el fabricante.
I2t admisible para distintos tipos de cable.
(I2t)adm
Secc.
(mm2)
Al, PVC
Al, Poliet.
Cu, PVC
Cu, Poliet.
16
1,4 × 106
1,9 × 106
3,4 × 106
4,7 × 106
35
6,7 × 106
9,3 × 106
1,6 × 107
2,2 × 107
70
2,7 × 107
3,7 × 107
6,5 × 107
8,9 × 107
95
4,9 × 107
6,8 × 107
1,2 × 108
1,6 × 108
120
7,9 × 107
1,1 × 108
1,9 × 108
2,6 × 108
240
3,2 × 108
4,4 × 108
7,6 × 108
1,0 × 109
PROTECCIÓN MEDIANTE INTERRUPTOR
AUTOMÁTICO
Condiciones que debe cumplir el I.A. para que la línea
este efectivamente protegida
a) Poder de Corte del I.A. > Icc,máx(prevista) ? Ik máx
b) Icc,mín > Ia
Ia es la intensidad de regulación del
disparador electromagnético, puede ser
ajustable o no
c) Icc,máx < Ib
la energía (I2t) que deja pasar el I.A. para el
c.c. máximo ha de ser menor que la
Ik max
admisible por el cable).
Ejemplo 8: Análisis de la protección contra cortocircuitos de la línea L2
(conductor de Cu, aislada con PVC) mediante el I.A.1, instalado en el origen
de la línea L1
I2=60A
a)
Trafo
L1
L2
R i(m? )
2,29
3
89
Xi(m? )
6,87
1,4
3,5
? R i(m? )
2,97
5,97
94,97
? Xi(m? )
6,87
8,27
11,77
Zki(m? )
7,24
10,19
95,7
Ik(kA)
30,28(A)
21,56(B)
2,29(C)
Poder de corte de I.A.1 = 35 kA > Ik(A) ? cumple criterio a)
b) El disparador electromagnético es ajustable entre 5In = 1.250 A y
10In = 2.500 A. Ajustando Ia ? 2,1 kA
Icc,mín = Ik(C) = 2,29 > Ia = 2,1 kA ? cumple criterio b)
c) La línea L2 está constituida por cable de cobre de 10 mm2 aislado
en PVC:
(I2t)adm =(115 × 10) 2 = 1,3 x10 6 A2s.
Entrando con este valor en la característica de I2t:
Icc,máx = Ik(B) = 21,56 > Ib ? 13 kA > ?
NO cumple criterio c)
1.3·106
1250
Ib ? 13 k A
2500A
PROTECCIÓN MEDIANTE FUSIBLE
F
Línea efectivamente protegida:
a) Poder de Corte del Fusible > Icc, máx
b) Icc, mín > Ia o
ta d < t F
(la caract. I/t del FUSIBLE está por debajo de la
caract. (I/t)adm del cable).
Ejemplo 9: Protección frente a cortocircuitos mediante fusibles
cuyas características I-t se dan en la figura 6.25 (Poder de
corte = 100 kA) de la línea L2 del ejemplo 8.
a) 100 > 30.28 KA
b) Icc, mín = 2.229 KA
2
t ad
0.25s
10 ?
?
? ?115
?
2290 ?
?
t ad ? 0.25 seg
Fusibles válidos In:
200, 160, 125, 100, 80
y 63 A
I2= 60 A
COMBINACIÓN FUSIBLE-INTERRUPTOR AUTOMÁTICO
• Permite utilizar I.A. de bajo poder de corte (baratos) en puntos
con elevadas intensidades de c.c.
• El I.A. debe actuar frente a sobrecargas.
• El fusible debe proteger contra cortocircuitos.
• Si Ic es la corriente a la que se cortan las carac. se debe cumplir:
Ic < Poder corte I.A.
• Interesa que Ic sea próximo al poder de corte, para que el I.A.
despeje el mayor número posible de c.c. (Ia < Icc < Ic).
Ejemplo 10: Selección del fusible adecuado para instalar en la
línea L1 del ejemplo 8, suponiendo ahora que el poder de corte
del interruptor I.A.1 es Ic = 25 kA.
Icc = Ic = 25 kA ?
Ic/In = 25.000/250 = 100 ?
tc = 10 ms
Fusibles válidos: (I = 25.000 A, t < 0,01 s) ? Calibres: 250, 315,
400, 500 A
se seleccionaría el de mayor calibre (I n = 500 A) ya que es el que
fundirá menos veces.
COMBINACIÓN CONTACTOR-RELÉ TÉRMICO-FUSIBLE
• Protección líneas que alimentan consumos con maniobras
frecuentes.
• Contactor + relé térmico: Protección frente a sobrecargas.
• Fusible: Protección frente a c.c. y sobrecorrientes mayores
que el poder de corte del contactor.
• Las características deben cortarse para una corriente algo
menor que el poder de corte del contactor.
• El punto de arranque del motor (Iarr, tarr), está por debajo de la
característica del fusible.
TRANSFORMADOR MONOFÁSICO IDEAL
U1 E1 N1
?
?
? rt
U 2 E2 N 2
3 ?U1 I1 ? 3 ?U 2 I 2
I1 U 2 1
?
?
I 2 U1 rt
?
CORTOCIRCUITO EN BORNES DEL TRANSFORMADOR
MONOFÁSICO REAL
Impedancia de cortocircuito vista desde el primario
?
?
U
R1cc: Resistencia de c.c. 1º
Z1cc ? ? 1 ? R1cc ? jX 1cc
I1cc
X1cc: Reactancia de c.c. 1º
Corriente de cortocircuito en el secundario
?
?
?
?
?
?
U1
rtU 2
U2
U2
I 2cc ? rt I1cc ? rt ? ? rt ? ? ?
? ?
Z1cc
Z1cc ? Z1cc ? Z 2cc
?? 2 ??
? rt ?
Z2cc : Impedancia
de c.c. 2º
Resistencia y Reactancia de cortocircuito referidas al 2º: R2cc y X2cc
?
?
Z1cc
Z 2cc ? 2
rt
R2 cc ?
R1cc
rt 2
X 2cc ?
X 1cc
rt 2
CAIDA DE TENSIÓN EN CORTOCIRCUITO
Caída de tensión en cortocircuito referida al primario (U1cc)
valor eficaz de la tensión que hay que aplicar al devanado
primario para que circule por él la intensidad nominal,
estando el secundario en cortocircuito.
Caída de tensión en cortocircuito referida al secundario (U2cc)
(análoga al 1º)
?
?
? ?
?
?
I 2 cc
2
U1cc ? Z1cc I1n ? ( rt Z 2 cc )
? rtU 2 cc
rt
Caída de tensión porcentual en cortocircuito ? cc(%)
U
U
? cc (%) ? 100 ? 1cc ? 100 ? 2 cc
U1n
U 2n
? cc (%) ? 100 ?
I1n Z1cc
U1n
Sn
Z1cc
U 1n
S
S
? 100 ?
? 100 ?Z1cc n2 ? 100 ?Z 2 cc 2n
U 1n
U 1n
U 2n
Componentes de la caída de tensión en cortocircuito
?
?
? ?
?
?
U cc ? Rcc I n ? jX cc I n ? U Rcc ? jU Xcc
Caída de tensión resistiva en c.c.:
?
?
U Rcc ? Rcc I n
?
?
Caída de tensión inductiva en c.c.: U Xcc ? jX cc I n
Caída de tensión resistiva en tanto por cien
U
? Rcc (%) ? 100 ? Rcc
Un
Caída de tensión inductiva en tanto por cien
U
? Xcc (%) ? 100 ? Xcc
Un
? Rcc (%) ? 100 ?
? Xcc (%) ? 100 ?
I n Rcc
S
? 100 ?Rcc n2
Un
Un
I n X cc
S
? 100 ? X cc n2
Un
Un
2
2
? cc2 (%) ? ? Rcc
? ? Xcc
Impedancias de cortocircuito
? cc (%) U n2
Zcc ?
(? )
100 S n
? Rcc (%) U n2
Rcc ?
(? )
100 S n
? Xcc (%) U n2
X cc ?
(? )
100 S n
Zcc, Rcc y Xcc están referidos al primario o al secundario
dependiendo de que la tensión Un utilizada sea la primaria o la
secundaria.
TRANSFORMADORES TRIFÁSICOS
Impedancias transformadores trifásicos (Zcc, Rcc, Xcc)
valores por fase de un transformador estrella-estrella
equivalente, obtenidos mediante el ensayo de cortocircuito.
Corrientes y tensiones (Un, In, Ucc, Icc)
son valores de línea.
Potencia aparente del transformador S n
??
?
Estudio del cortocircuito en bornes
El estudio del
del transformador monofásico fasecortocircuito
neutro equivalente, alimentado con
trifásico
una tensión de valor eficaz U1n
3
Impedancias de cortocircuito
? cc (%) U n2
Zcc ?
(? )
100 S n
? Rcc (%) U n2
Rcc ?
(? )
100 S n
? Xcc (%) U n2
X cc ?
(? )
100 S n
Corrientes de cortocircuito
I1cc ?
U1n
3 ?Z1cc
I
I 2 cc ? 100 ? 2 n
? cc (%)
I 2 cc ?
U 2n
?
3 ?Z 2 cc
I 2cc ?
U 2n
3 ?Z 2 cc
I
I1cc ? 100 ? 1n
? cc (%)
U 2n
Sn
3 ?U 2 n I 2n
I
? 100 ?
? 100 ?
? 100 ? 2 n
2
? (%) U 2 n
? cc (%)
3 ?? cc (%)U 2n
3 ?? cc (%)U 2 n
3 ? cc
100 Sn
ESTIMACIÓN DE LA IMPEDANCIA DE LA RED
Potencia de cortocircuito
S K ? 3 ?U nL I ccL
E ? 1,1?U nL
I ccL ?
1,1 ?U nL
?
3 ?Z L
Sk
3U nL
Impedancia equivalente de la red
?
2
U nL
Z L ? 1,1 ?
SK
X L ? 0,995 ?Z L
RL ? 0,1?X L
?