Estudio de Plan de Cierre de la Unidad Minera Santa Rosa
Compañía Minera Aruntani S.A.C
2.
COMPONENTES DEL PLAN DE CIERRE
2.1
MINA
Compañía Minera ARUNTANI explota el mineral por el método de minado a “tajo abierto” el
cual es acarreado y transportado hacia los PAD´s de lixiviación y luego es procesado en la
Planta de Beneficio que utiliza el proceso Merrill Crowe, obteniéndose como producto final
concentrados de oro / plata.
Las instalaciones actuales de la Unidad Minera Santa Rosa, están conformadas por el tajo,
botaderos, los PAD´s, planta de beneficio, almacén, taller, campamento (pabellones de
obreros, empleados, staff), comedor, oficinas, y demás servicios auxiliares
La explotación del yacimiento mediante el minado a tajo abierto se realiza con equipo pesado,
con bancos de 10 m de alto, una berma de 20 m de ancho y un talud de banco de 70°, siendo
el talud de operación del tajo de aproximadamente 37°.
Las reservas cubicadas por el método tradicional de polígonos dentro de un plan de minado
tienen una relación total de desmonte a mineral de 1.03:1. Se han utilizado bancos de 10
metros, aunque queda pendiente una evaluación de altura de banco menor para optimizar las
reservas y mejorar las condiciones operativas.
El método de minado que se emplea en el Proyecto Minero Santa Rosa es de tajo abierto
mediante voladura y excavación de mineral con un cargador frontal. El minado implicará
actividades de perforación y voladura, carguío de mineral con un cargador frontal y descarga
de tres volquetes de 95 toneladas de capacidad cada uno, y transporte del mineral los PAD´s
de lixiviación.
2.1.1. Tajo Abierto
a. Descripción del Tajo Abierto
El proyecto del tajo abierto de mina Santa Rosa se a diseñado, tomando en consideración la
forma del yacimiento, de acuerdo al método tradicional de polígonos y modelamiento
geológico, que se logro elaborar en base a la información de los 90 taladros de perforación
diamantina que se realizaron en el proyecto Santa Rosa.
Los bancos se diseñaron para trabajar con una altura de bancos de 5m. Teniendo en
consideración que el equipo de carguio se realiza con excavadoras de brazo mediano, y
volquetes convencionales 15m 3. Que se adaptan a la altura de banco diseñado. El proyecto
del tajo Santa Rosa tendrá 20 bancos de operación hasta llegar al talud final. Con las
siguientes características:

EL talud de banco diseñado es de 80º.

El diseño del talud operacional en la etapa inicial será de 35º; y en la etapa intermedia
de la explotación minera el talud operacional diseñado será de 45º.
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
El talud final de diseño para el tajo abierto Santa Rosa es de 57º.

EL diseño de accesos para el tajo abierto Santa Rosa es de 10 m., en la que esta
incluido la cuneta de 0.5m. x 0.5m. y y la berma de seguridad de 1m x 1m.

El acceso principal de ingreso a las operaciones tiene una rampa de – 8% hasta el
nivel 4160, con una longitud 2750m; y a partir de la rampa principal se han realizado
accesos para los diferentes bancos de operación.

La gradiente de los accesos y rampas no superan el 8%.

Los accesos desarrollados del tajo abierto hacia el PAD son de 2 Km.

Los accesos desarrollados del tajo abierto al botadero Sur es de 1Km en su etapa
inicial y al finalizar el proyecto es 0.5 Km.
b. Características Geológicas/ Geotécnicas
En la zona de estudio se distingue las siguientes unidades:
 Formación Capillune (Tp-ca)
Regionalmente comprende una secuencia sedimentaria de ambiente lacustrino,
compuesta por areniscas arcósicas, conglomerados, limolitas y arcillas; de colores
grises, amarillentos y verdosas; en estratos de 20 a 25 cm de espesor,
regionalmente la Formación tiene una potencia de 200 m. Corresponde a una edad
Plioceno superior, suprayaciendo en forma erosional a la Formación Senca e
inferiores e infrayace al Grupo Barroso. En el área aflora en la parte baja de la
quebrada Cotañani y en la quebrada Cacachara hasta el cerro Santa Rosa, donde se
le observa formando escarpes rocosos de areniscas gris en estratos delgados.
 Grupo Barroso (TQ-ba)
Comprende un complejo de rocas volcánicas correspondientes a pulsaciones
magmáticas de lavas, tovas de tipo fisural y conos centrales, con derrames
concéntricos en capas buzantes; la secuencia litológica en el área de la mina esta
compuesta de: riolita, riodacita, tova laminar, traquiandesita y dacitas, en orden de
inferior a superior. Estas rocas son de edad plio- plehistocena, se encuentran
obliterando en parte a la “Superficie Puna”, a la Formación Capillune y a los
volcánicos Senca.
Este Grupo de rocas volcánicas esta constituyendo los promontorios de la cabecera
de las quebradas Cotañani; Maurama y Acosiri, presentando tonalidades violaceas y
rojizas por intemperismo, como se observa en el panel fotográfico (…) y en el Mapa
Geológico (figura Nº…).
 Depósitos Glaciares (Qp-.gl)
En el área de estudio se encuentran depósitos de morrenas de glaciar y tillitas,
correspondientes a la última glaciación; distribuidos en las partes bajas y con
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características distintas. En un pequeño valle glacial colgado, en la margen izquierda
de la Quebrada Cotañani y en los flancos de la misma; en la Quebrada Acosiri. Por
otro lado, el interfluvio que separa las Quebradas Cotañani y Acosiri, está formado
por un depósito de morrenas finas, tillitas con bloques esporádicos, correspondientes
a morrenas laterales.
En fondo del valle Acosiri y quebrada Maurama se encuentran depósitos de
morrenas de fondo, acumuladas durante el proceso de regresión glacial.
 Depósitos Fluvioglaciares (Qr-fg)
Estos depósitos, son productos del arrastre de las aguas de fusión de los glaciares,
desde finales del plehistoceno, en el área se han depositado en el fondo de los
valles. Estos depósitos están constituidos por gravas finas con intercalaciones de
arenas y limos, sueltos y de color blanco grisáceo.
 Depósitos de Escombros Periglaciales (Qr-e)
En el frente de los acantilados se están acumulando canchales, generados por la
desintegración física o gelifracción, por el congelamiento del agua contenida en las
fracturas de las rocas, las que luego por gravedad caen por los acantilados y se
acumulan al pié.
Estos depósitos están en actual formación y acumulación y se les observa al pié de
los farallones rocosos de las cabeceras de las quebradas de Acosiri y Cotañani.
 Depósitos Palustres de bofedal (Qr-pb)
En el fondo de los valles de las Quebradas Cotañani y Acosiri, se presentan suelos
saturados, formados por la colonización de vegetación hidrofítica de alta montaña
dando lugar a depósitos limo-arcillosos con alto contenido orgánico en proceso de
lignificación, que da lugar a la formación de las turberas. De acuerdo a la ubicación
de los componentes mineros, estos ecosistemas no serán comprometidos con el
desarrollo minero. Se puede observar un bofedal al pié del botadero Sur, el cual
cuenta con una zanja de proteccion
 Depósitos Tecnógenos (Q-tc)
Son depósitos recientes producto de la actividad humana, en este caso por la
actividad minera, consisten de gravas angulosas, heterométricas, areno-limosas sin
gradación, en disposición caótica, sueltos e inestables. En la unidad Santa Rosa
tenemos el botadero Sur, el botadero Norte y la rampa Sureste.
Estos depósitos por su alto contenido de pirita, son generadores de acides en las aguas y en
el área de estudio han sido depositados, cerca de los depósitos saturados del bofedal de
Cotañani, sin embargo en este caso el Botadero Sur, cuenta en su base con una zanja para
retener la caída de bloques. Las condiciones geológicas están graficadas en el plano Nº 2, 3 y
4).
b.1 Características del Macizo Rocoso
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El comportamiento del macizo rocoso está directamente relacionado con el número de
familias de discontinuidades existentes, así como su distribución espacial y orientación; por lo
que es necesario realizar esta evaluación.
La caracterización litológica y estructural del macizo rocoso, se realizó en los afloramientos
rocosos en superficie mediante el uso de líneas de detalle (líneas micro tectónicas); este
mapeo geológico estructural de las discontinuidades consiste básicamente en la medición
detallada de la orientación de los planos (juntas, estratificaciones y fallas) que cortan el
macizo rocoso. También se evalúa la alteración/meteorización, estructura, rugosidad,
persistencia, espaciamiento de las discontinuidades, para ser incorporadas en la clasificación
del macizo rocoso y en la determinación de las familias principales de discontinuidades, para
lo cual se utilizó el sistema de Clasificación Geomecánica de Bieniawski (1979), denominado
índice RMR.
El sistema de valoración del macizo rocoso (Rock Mass Rating), también conocido como
Clasificación Geomecánica, fue desarrollado por Bieniawski durante la década de los 70. Este
método es aceptado debido a su inherente facilidad de uso y versatilidad en la práctica de la
ingeniería, involucrando túneles, cámaras, minas, taludes y cimentaciones.
El sistema RMR, cuenta con cinco parámetros básicos:





Resistencia de la roca intacta
Designación de la calidad de la roca (RQD)
Espaciamiento de discontinuidades
Estado de las discontinuidades
Condiciones de agua subterránea
Este método ha sido modificado con los años conforme más casos históricos llegaron a estar
disponibles, y adecuado a las normas y procedimientos internacionales, es así que en el año
1989 se añade un factor mas por Condición de la orientación de discontinuidades,
obteniéndose, un RMR ajustado (considerando todos los factores por evaluación de campo) y
el RMR89 (considerando condiciones secas y orientación de juntas muy favorables)
Del análisis realizado con la metodología descrita, se obtiene los siguientes resultados:
Cuadro 2.1.1.1
Evaluación Geomecánica del Macizo Rocoso
RMR
Ubicación
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Básico
Ajustado
RMR89
Condiciones
secas
favorables
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y
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Ensayos de Laboratorio
Los ensayos que se desarrollaron en laboratorio para caracterizar el macizo rocoso
son las siguientes
 Ensayo de Carga Puntual en Roca
Este ensayo tiene como objetivo determinar la resistencia a la compresión simple de
la roca intacta, que será usada para determinar los parámetros físicos mecánicos del
macizo rocoso.
Los ensayos fueron realizados siguiendo la norma ASTM D-5731. El ensayo
consistió en comprimir la muestra de roca entre dos puntos situados en generatrices
opuestas, realizando así la deformación y falla de la roca.
Se realizó estos ensayos con las muestras extraídas del tajo. En los siguientes
Cuadros Nº 2.1.1.2, se resume los resultados obtenidos
Cuadro 2.1.1.2
Resultados de los Ensayos de Carga Puntual
de las Muestras tomadas en el Tajo
Resistencia a la compresión
Tipo de
simple (MPa)
Tajo
Dureza
Roca
Máximo
Mínimo
Promedio

EG-1/Tajo
R5
164.3
EG-2/Tajo
R5
187.1
EG-3/Tajo
R5
113.0
111.
6
115.
6
90.7
143.0
144.9
104.6
Ensayo de propiedades físicas de roca
Para determinar las propiedades físicas de la roca se realizó ensayos de las muestras
de roca extraídas en los botaderos de desmonte y en las bocaminas en estudio.
Los ensayos fueron realizados, bajo las siguientes Normas ASTM respectivas:
Gravedad específica (ASTM C - 9783),
Porosidad (ASTM C - 9783),
Absorción (ASTM C - 9783) y
Densidad (ASTM D – 2937).
En los siguientes Cuadros Nº 2.1.1.3 se muestran los resultados obtenidos de los
ensayos de laboratorio para el tajo:
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Cuadro 2.1.1.3
Resumen de los Ensayos de Propiedades Físicas de Roca
Tajo Santa Rosa
Tajo
EG-1/Tajo
EG-2/Tajo
EG-3/Tajo
Tipo de
Roca
Absorción
(%)
3.23
1.62
2.61
Gravedad
Específica
2.36
2.52
2.44
Porosidad
(%)
3.12
1.59
2.54
Densidad
(g/cm3)
2.16
2.3
2.15
b.2 Análisis del Peligro Sísmico
La evaluación del peligro sísmico se ha efectuado por medio del método probabilístico, y
determinístico de donde se determinan los niveles sísmicos del movimiento máximo del suelo
en el área del proyecto. Además, se proponen valores del coeficiente sísmico para el diseño
pseudo-estático de las estructuras.
Basándose en la comparación de resultados de los estudios Determinístico y Probabilístico,
en el emplazamiento del proyecto se recomiendan los siguientes valores:


Aceleración diseño: 0.34 g
Aceleración Efectiva de diseño: 0.25 g
El coeficiente sísmico para el método pseudo-estático de diseño de taludes y muros de
contención deberá será:

 = 0.17g para la Zona de Santa Rosa
c. Características Geoquímicas
Debido a que generalmente las operaciones a tajo abierto ocasionan que haya materiales
sueltos y/o roca quebrada, esto puede originar la oxidación de los materiales sulfurosos, la
cual ocasiona la generación de drenaje acido de mina esto se acelera por la exposición de la
roca al oxigeno y al agua.
Para determinar el potencial de generación de drenaje ácido de la roca proveniente del tajo,
se han analizado los resultados de las muestras tomadas por ARUNTANI SAC, el cual
consiste en una muestra representativa proveniente del tajo Santa Rosa. Se realizaron
pruebas de balance acido - base (ABA) mostrándose los resultados del análisis de estos
últimos en el cuadro 2.2.1.6.
Los resultados del pH en pasta hallados son 6.0, los porcentajes de azufre están en el orden
de 0.03. Estas variables se justifican apartir del cálculo de del potencial ácido, es decir que la
diferencia de ambas indica el porcentaje neto de azufre reactivo capaz de generar aguas
ácidas.
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Para el calculo del potencial de neutralización, se utiliza la diferencia entre el potencial neto y
el potencial acido, interpretándose como el excedente disponible para neutralizar aguas
ácidas. El criterio es la relación PNN = PN – PA, (si PNN > +20, PN/PA < -20), no genera
drenaje acido, para cualquier caso intermedio se dice que cae en el rango de incertidumbre.
Para los casos de las muestras analizadas de la roca proveniente del tajo de Santa Rosa,
según los ensayos de laboratorio se ha encontrado que caen dentro del rango de
incertidumbre con un PNN igual a 0.31, por lo cual podría tratarse de material probable
generador de acidez. Se recomienda la realización de pruebas cinéticas que permitan
determinar la posible generación de drenaje acido a través del tiempo.
El valor de pH obtenido en el laboratorio es igual a 6.0, así como los valores de % de azufre
son muy bajos ( igual a 0.03%). Por lo que la muestra no es fuertemente generadora de
acidez, ya que la química es dominada por la liberación de alcalinidad del material calcáreo la
realización de pruebas cinéticas que permitan determinar claramente la generación de
drenaje acido a través del tiempo.
Cuadro 2.1.1.4: Resultados del balance Acido Base
2.2
Muestra
pH en
Pasta
%S
PA
Kg/tCaCO3
PN
Kg/tCaCO3
PNN
Kg/tCaCO3
PN/PA
SR-04
6.0
0.03
0.94
1.25
0.31
1.33
INSTALACIONES DE PROCESAMIENTO
2.1.2. Pad de Lixiviación
a. Descripción del PAD de Lixiviación
El mineral proveniente de la mina es depositado en los pads para su lixiviación. La pila de
mineral se forma mediante descarga directa de los volquetes sobre el pad. La altura final de la
pila será de 35 metros con bancos de 5 a 7 metros y taludes laterales de 1.4:1.
Los pads ó canchas de lixiviación han sido construidos de acuerdo a los estándares usados y
aceptados internacionalmente. La superficie o pad sobre la que se deposita el mineral está
construida con una sub-base compactada de arcilla de baja permeabilidad de 300 mm de
espesor, sobre la que tiene colocada una geomembrana de polietileno de alta densidad
(HDPE) para prevenir las fugas. La geomembrana está cubierta por una capa de material fino
de 300 mm de espesor denominada capa de protección. Sobre dicho material está colocada
otra capa de 300 mm de material grueso denominada capa de drenaje, dentro de la cual se
ha instalado un sistema de tuberías para recolectar la solución lixiviante.
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b. Características Geológicas/ Geotécnicas
La evaluación geotécnico de las instalaciones de procesamiento emplazadas en la unidad
minera Santa Rosa, tiene como finalidad evaluar las características geomorfológicas,
litoestratigráficas, estructurales y geodinámicas del área en la cual se desarrolla el Pad de
lixiviación (etapa I, II, III) y de las áreas ubicadas en las cercanías de estas. La visita técnica
fue realizada del 16 al 19 de Mayo del 2006.
El presente informe contempla los resultados de la recopilación de información, los resultados
de la exploración geotécnica, resultados de los ensayos de laboratorio realizados con las
muestras obtenidas en la visita técnica, así como, los resultados de evaluación de la
estabilidad de los taludes existentes y proyectados del Pad de lixiviación; contiene además
las recomendaciones en base a dichos resultados para los trabajos de estabilidad física en el
Pad de lixiviación.
Seguidamente se mencionan las principales labores existentes en el área de operaciones:



PAD de lixiviación etapa I
PAD de lixiviación etapa II
PAD de lixiviación etapa III
Metodología
Para la ejecución del proyecto se desarrollaron las siguientes actividades:
 Evaluación geológica
 Exploración de campo (densidad de campo, trincheras, ensayos de penetración
dinámica ligera –DPL)
 Ensayos de laboratorio
 Capacidad admisible del macizo del terreno de fundación
 Análisis del Peligro Sísmico
 Evaluación geotécnica
Evaluación Geológica
La información proporcionada por minas Aruntani indica que la unidad minera Santa
Rosa se encuentra en el flanco occidental de la cordillera de los andes, muy cerca del
Divortium Aquarium continental. El paisaje de la zona está caracterizado por la unidad
geomorfológica regional de la cordillera volcánica o Arco del Barroso. Esta constituida
por una sucesión de conos volcánicos, unidos por cadenas de flancos suaves, los
cuales han sufrido la fuerte erosión glaciar en el pleistoceno, los aparatos volcánicos
ya no son reconocibles por su avanzado estado de erosión.
En el lugar se ha distinguido tres unidades geológicas, de mas a menos antiguas:
Volcánico Barroso. Volcanico ignimbrítico, material eluvial 1, material eluvial 2 y
material antrópico.
Volcánico ignimbrítico
En la margen derecha de la quebrada donde ha sido emplazada el Pad de
lixiviación, existen varios afloramientos de ignimbrítica de color blanquecino,
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construida por cuarzo y plagioclasas alcalinas, alteradas por soluciones, con
puntos oxidados, meteorizados y fracturados
Volcánico Barroso
Sobre la roca anterior se extiende las diferencias emisiones lávaticas y
aglomerádicas de la formación Barroso, exhibiendo un color pardo verdusco
claro, con fenocristales de sanidina y plagioclasa en una pasta afanítica.
Material eluvial 1(Qr-e1)
Se describe como una grava arenosa de color amarillo, mal gradada,
regularmente densa, deleznable, conformada por andesitas en proceso de
descomposición.
Material eluvial 1(Qr-e2)
Se describe como una arcilla café amarillenta, regularmente suelta, cohesiva,
mal gradada, plástica, compuesta por fragmentos andesíticos engastados
Material antrópico (Qr-h3)
Se describe como una grava areno-arcilloso de color café amarillento,
deleznable, mal graduada, medianamente suelta, con bloques embebidos,
compuesta por fragmentos de composición diversa, estratificada en capas
inclinadas hacia el oeste, intercalando con arena gravo arcillosa y grava de
capas que tienen color verdusco claro
Las principales estructuras del área tienen una orientación general promedio de NE,
al igual que la falla Milagros, que controla la quebrada Cotañani igualmente es la
dirección en la cual se emplaza el yacimiento Santa Rosa y en el sector del
“anfiteatro”, donde se tiene un patrón estructural NE con fracturas y fallas con
buzamiento subvertical.
La unidad sedimentaria de la formación Capillune, en la quebrada Cotañani se
encuentra formando monoclinales de bajo buzamiento, lo que evidencia una
moderada tectónica de compresión, probablemente asociada a la actividad volcánica
del Barroso, sin embargo la presencia de fallamientos normales indica una tectónica
de tención que estaría asociada más al vulcanismo.
Las fallas se convierten en guías geológicas muy importantes para el control de la
mineralización, así, en el lado Oeste de la concesión aparecen las vetas que se
explotaron en la antigua mina Cacachara, sus vetas son muy angostas y presentan
un patrón estructural de rumbo promedio E-W con inclinaciones entre 50 y 85 grados
buzando al Sur. Igualmente se aprecia en el yacimiento Santa Rosa una falla Normal
de rumbo N30W con buzamiento de 45° al Este, y al cual se asocian los cuerpos de
mineral de mayor ley. Siguiendo aguas abajo por la Quebrada Cacachara, en la
margen izquierda, se encuentra una falla paralela, la que podría tener relación con las
fuentes hidrotermales que existen en el lecho de esta quebrada, denominadas
Majada de los Baños.
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Evaluación de Campo
Los trabajos de evaluación realizados por el personal de CESEL S.A., con el apoyo
de personal de la compañía minera comprendieron las siguientes actividades:




Excavación de 01 trinchera en el Pad de Lixiviación cuya profundidad alcanzo los
1,00 m.
Ejecución de 01 sondajes de penetración dinámica ligera (DPL), cuyas
profundidad alcanzo 0.5 m.
02 pruebas de densidad de campo con el método del balón.
Extracción de 02 muestras de roca tomadas en el área del tajo, para realizar
ensayos de carga puntual y propiedades físicas de la roca.
Excavación de trincheras
Se realizó la excavación de trincheras con la finalidad de identificar y reconocer la
estructura del suelo y la masa rocosa de cimentación, extraer muestras disturbadas y
registrarlas de acuerdo a la norma ASTM D-2488, realizar el ensayo de clasificación
estándar de suelo, carga puntual y propiedades físicas de las rocas. Cada una de las
muestras fue etiquetada y embolsada convenientemente para el análisis respectivo
en el laboratorio geotécnico de CESEL S.A. En el cuadro Nº 2.2.1.1, se presenta el
resumen de las trincheras realizadas en el Pad de lixiviación.
Cuadro Nº 2.2.1.1
Resumen de trincheras realizadas en el Pad de lixiviación y Canteras
N°
sondajes
N° de
Muestras
Profundidad
alcanzada (m)
N.F.
Ubicación
Ensayos Realizados
1
C – 1 (TR)
1
0.50
N. A.
Pad de Lixiviación
Clasificación
TR = Trinchera
Ensayos de penetración dinámica ligera (DPL)
Adicionalmente a la calicata, se realizó el ensayo de penetración dinámica ligera
(DPL) con la finalidad de poder determinar las condiciones de resistencia del terreno.
El ensayo DPL (DIN 4094), consiste en el hincado continuo en tramos de 10 cm. de
una punta cónica de 60º utilizando la energía de un martillo de 10 Kg. de peso, que
cae libremente desde una altura de 50 cm. Este ensayo nos permite obtener un
registro continuo de resistencia del terreno a la penetración, existiendo correlaciones
para encontrar el valor “N” de resistencia a la penetración estándar en función del tipo
de suelo, para cada 30 cm de hincado.
El cuadro No 2.2.1.2 resume los ensayos de penetración dinámica ligera (DPL)
realizadas y las profundidades alcanzadas.
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Cuadro Nº 2.2.1.2
Resumen del Ensayo DPL en el Desarrollo del Estudio
Calicatas
Profundidad
(m)
Ubicación
DPL-1
3.50
Pad de Lixiviación
Ensayos de Laboratorio
Con las muestras alteradas obtenidas en las trincheras excavadas del PAD de
lixiviación se realizó ensayos estándar de clasificación de suelos y de propiedades
físicas, los cuales comprendieron análisis granulométrico por tamizado, límites de
Atterberg (líquido y plástico) y contenido de humedad.
Los ensayos fueron realizados siguiendo las normas de la American Society For
Testing and Materials (ASTM). Las normas para estos ensayos son las siguientes:




Análisis granulométrico por tamizado
Límites de Atterberg
Contenido de humedad
Clasificación SUCS.
ASTM D-422
ASTM D-4318
ASTM D-2216
ASTM D-2487
En el cuadro 2.2.1.3 se presenta el resumen de los ensayos estándar del Pad de
lixiviación
Cuadro 2.2.1.3
Resumen de los Ensayos Estándar de Laboratorio
PAD de Lixiviación
Granulometría (%)
Límites (%)
Calicata /
Trinchera
Muestra
Profund.
(m)
Grava
Arena
Finos
L.L.
C-1
PAD-1
0,00-0,50
18.3
30.3
51.4
49
L.P.
C. H.
(%)
Clasificación
SUCS
20
13.8
CL
Capacidad admisible del macizo del terreno de fundación
El Pad de lixiviación descansa sobre un sustrato rocoso, así mismo, las áreas circundantes y
las zonas de ampliación, se caracterizan por exhibir afloramientos rocosos rodeados de
gruesa cobertura eluvial. Esta cobertura está constituida por una grava arcillosa cuyo
contenido de finos es menor al 12%. Por esta razón, la tendencia del terreno a asentarse por
consolidación primaria es nula. Sin embargo, el esfuerzo vertical generado por el material
mineralizado provocará un asentamiento elastoplastico, que debe ser controlado o reducido a
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límites tolerables. Considerando el tipo de estructura, se puede asumir un asentamiento
máximo permisible de dos pulgadas. Con una capacidad portante de qa=7.30kg/cm2. De
acuerdo con Calixto Yanqui Murillo (2005)
Análisis del Peligro Sísmico
La evaluación del peligro sísmico se ha efectuado por medio del método probabilístico, y
determinístico de donde se determinan los niveles sísmicos del movimiento máximo del suelo
en el área del proyecto. Además, se proponen valores del coeficiente sísmico para el diseño
pseudo-estático de las estructuras.
Basándose en la comparación de resultados de los estudios Determinístico y Probabilístico,
en el emplazamiento del proyecto se recomiendan los siguientes valores:


Aceleración diseño: 0.34 g
Aceleración Efectiva de diseño: 0.25 g
El coeficiente sísmico para el método pseudo - estático de diseño de taludes y muros de
contención deberá será:

 = 0.17g para la zona de Santa Rosa
Evaluación Geotécnica
La información disponible en los archivos de la minera las cuales fueron proporcionadas
oportunamente en la visita técnica y conjuntamente con la información adquirida en la
evaluación de campo realizada, permiten evaluar las condiciones en las que se encuentran
las labores de explotación como son el tajo y los Pad de lixiviación
Información Recopilada
La información recopilada en la visita técnica
 Informe Técnico “Ingeniería Geotécnica del Pad de Lixiviación de la Mina Santa
Rosa”, Arequipa, 21 de Julio del 2003, Calixtro Yanqui Murillo.
 Informe Técnico, “Estudio de Estabilidad del Talud Sur Oeste del Pad de
Lixiviación de la mina Santa Rosa con la ampliación del LIFT 09”, Arequipa, 03 de
Febrero del 2005, Calixtro Yanqui Murillo.
Perfil Estratigráfico
Considerando la evaluación geológica, geotécnica y ensayos de laboratorio, se puede indicar
el tipo de suelo encontrado.
El Pad de lixiviación se halla en la margen derecha de la quebrada Acosiri, en una depresión
de forma cónica abierta, cuya base contiene una gruesa capa aluvial en la cual afloran en
puntos aislados rocas andesiticas e ignimbriticas de color café o negro en superficie por
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crecimiento de los musgos. Tres quebradas confluyen en el sitio, dos de valle ancho y poco
definido y una de cause labrado en la roca, que corre de Norte a Sur. En general, los taludes
son suaves hacia la base con una inclinación máxima de de15º tornándose bastante
empinados hacia la corona
En los pozos de exploración no se ha encontrado el nivel freático, pero existen evidencias de
su presencia estacional a una cierta profundidad, mayor que aquella que define el substrato
rocoso Por lo que el Pad de lixiviación descansa sobre el substrato rocoso, mediante una
secuencia compuesta por una cobertura nivelante, una capa de arcilla y una geomenbrana.
Aunque el terreno no es proclive a fallar por corte; debido a la gran extensión de la estructura
geotécnica, considerándose solo la posibilidad de falla por compresión simple de algunos
bloques que constituyen el macizo rocoso cuya disposición está definida por las
discontinuidades verticales. Calixto Yanqui Murillo (2005)
Metodología para la Evaluación de la Estabilidad de Taludes
El criterio de evaluación utilizado está en función al tipo de material que constituye el talud,
dado que el comportamiento de un talud en roca está relacionado con la distribución del
sistema de discontinuidades, características del relleno y las propiedades de la roca intacta; y
el comportamiento de un talud conformado por un deposito cuaternario, está íntimamente
relacionado con su geometría, granulometría, compacidad, presencia de agua, grado de
alteración de las partículas y la susceptibilidad a la erosión.
El criterio de evaluación en función a la dureza de la roca, no se considera en esta evaluación
dado que la experiencia ha demostrado, que taludes en roca dura pueden ser inestables si su
sistema de discontinuidades es desfavorable al corte; así mismo, se ha visto que taludes en
roca muy alterada, tienen un buen comportamiento si su sistema de discontinuidades no es
critico con respecto al corte de la carretera. Por lo tanto, el sistema que a continuación se
describe considera para cada tipo de material sus principales agentes condicionantes.
Valoración de Estabilidad del Talud en Suelos (ETS)
El sistema de valoración de la estabilidad de taludes en Suelo (ETS), es un sistema que a lo
largo de los años se ha pretendido realizar y es el fruto de una investigación cuidadosa y
detallada de más de 8 taludes.
Para poder ver el comportamiento de los taludes, se ha realizado un análisis cuidadoso de
todos los parámetros que influyen en la inestabilidad de taludes; estos parámetros fueron
agrupados y se observó la susceptibilidad de cada uno de ellos. Del análisis realizado se ha
determinado que son 7 los factores principales que intervienen en la estabilidad de los taludes
en suelo, siendo estas las siguientes:
a. Granularidad. Se ha notado que este parámetro es importante en la evaluación de
taludes. Una mayor concentración de finos, como envolvente lo hace más estable.
Este mismo parámetro está relacionado con la angularidad de las partículas, mientras
más angulosas son las partículas mayor es la estabilidad.
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El rango varía de 0 a 2.5
b. Relación del ángulo del talud y su compacidad. Se ha observado que los taludes
mientras más se alejan de su ángulo de reposo son más inestables. Este efecto se
aminora si existe compacidad en todos sus bloques; por lo tanto, este valor lo
consideramos tomando en cuenta la diferencia del ángulo del talud con el ángulo de
reposo, afectado por el grado de compacidad.
El rango varía de 0 a 5
c. Altura del talud. De toda la base de datos se ha concluido que existe una relación
directamente proporcional de la altura con su estabilidad. Este parámetro está
considerado en la evaluación.
El rango varía de 0 a 5
d. Altura crítica y su ubicación. La altura crítica la definimos como la altura del talud
propensa al deslizamiento y su ubicación en el talud es otro parámetro que influye en la
estabilidad global, en las hojas de cálculo se ha definido tres ubicaciones, en la parte
baja, parte media y la parte alta del talud.
El rango varía de 0 a 5
e. Condiciones del Agua. De toda la información obtenida se ha verificado que
mientras más agua tiene el talud, es más inestable; dentro de la valoración de taludes
se identifica si esta completamente seca, húmeda, si existe goteo o flujo de agua,
dando mayor valoración cuando existe flujo de agua.
El rango varía de 0 a 5
f. Grado de alteración. El grado de alteración de las partículas influye en la estabilidad
del talud, este parámetro se ha incorporado aunque su influencia es mínima.
El rango varía de 0 a 2
g. Susceptibilidad al deslizamiento. En este tramo específico de ha observado que
los taludes erosionados son propensos al desprendimiento de bloques y deslizamiento,
por lo que interviene en la valoración de la estabilidad de taludes y se toma en cuenta
si existe probabilidad de su ocurrencia,
El rango varía de 0 a 15.
Finalmente se obtiene la “VALORACIÓN ETS”, sumando todas las valoraciones parciales que
se obtienen del análisis, para finalmente describir el comportamiento del talud en función a su
estabilidad bajo las siguientes consideraciones:
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Cuadro Nº 2.2.1.4
Rango de Valoración de Estabilidad de Taludes de Suelo
Rango de Valoración
Descripción
(ETS)
0 - 7.50
Totalmente Estable
7.50 - 15.0
Normalmente Estable
15.0 - 30.0
Inestable
> 30.0
Crítico
c. Características Geoquímicas
Para determinar el potencial de generación de drenaje acido de la roca mineralizada
depositada en el PAD de Santa Rosa, se han analizado los resultados de las muestras
tomadas por ARUNTANI SAC, las cuales consisten en 3 muestras representativas del área
del PAD de lixiviación, fase I, fase II, fase III. Se realizaron pruebas de balance acido - base
(ABA) mostrándose los resultados del análisis de estos últimos en el cuadro 2.2.1.9
Los valores de pH en pasta reflejan valores por encima de 6 para las muestras de roca del
PAD. Lo cual indica que la muestra tiene carbonatos reactivos capaces de neutralizar la
acidez del agua de poros de la muestra; el menor valor de ellos lo tiene la muestra del área
de PAD III, donde el pH es igual a 6.5.
Respectó a los resultados en porcentaje de azufre total son menores a 1%, el mayor valor
registrado corresponde a la muestra SR-02, proveniente del PAD de lixiviación fase II, el cual
registra un valore de 0.04%.
Para el calculo del potencial de neutralización, se utiliza la diferencia entre el potencial neto y
el potencial acido, interpretándose como el excedente disponible para neutralizar aguas
ácidas. El criterio es la relación PNN = PN – PA, (si PNN > +20, PN/PA < -20), no genera
drenaje acido, para cualquier caso intermedio se dice que cae en el rango de incertidumbre.
Para los casos de las muestras analizadas de la roca mineralizada depositada en el PAD de
lixiviación, de acuerdo con los ensayos de laboratorio se ha encontrado que caen dentro del
rango de incertidumbre, con un PNN promedio igual a 0.53, por lo cual podría tratarse de
material probable generador de acidez. Se recomienda la realización de pruebas cinéticas
que permitan determinar la posible generación de drenaje acido a través del tiempo.
Los valores de pH obtenidos en laboratorio son mayores a 5.0, así como los valores de % de
azufre son muy bajos (< 0.04%) por lo que la muestra no es fuertemente generadora de
acidez, ya que la química es dominada por la liberación de alcalinidad del material calcáreo la
realización de pruebas cinéticas que permitan determinar claramente la generación de
drenaje acido a través del tiempo.
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Cuadro 2.2.1.5: Resultados del balance Acido Base
Muestra
SR-01
SR-02
SR-03
pH en
%S
Pasta
6.6
0.02
6.6
0.04
6.5
0.01
PA
PN
PNN
PN/PA
Kg/tCaCO3 Kg/tCaCO3 Kg/tCaCO3
0.62
1.25
0.63
2.02
1.25
1.26
0.01
1.01
0.31
1.25
0.94
4.03
2.2.2 Planta de Procesamiento
a. Proceso de lixiviación
Conforme se ha venido construyendo la pila, se ha regado con lechada de cal a todo el
mineral depositado en el pad, para facilitar el control del pH del proceso, se utiliza cal viva al
85%; todo el sistema opera en sistema cerrado.
La solución lixiviante de cianuro de sodio (0.5 gr/l) es aplicada mediante el método de goteo a
razón de 10 lts/hr/m2 de solución de cianuro, la cual se ubica en la parte alta de la pila, el
proceso se realiza a un pH de 10.5 a 11.0 con recirculación de la solución pobre para
irrigación.
La solución rica fluye por gravedad desde la pila hasta la poza de operación que tiene una
capacidad de 4500 m3, desde donde es bombeada a los filtros clarificadores en la planta de
procesamiento.
No existe poza de solución pobre, la solución es recolectada en un tanque en la planta de
procesamiento y es bombeada hacia el PAD después de su reacondicionamiento.
b. Planta de Procesamiento
La planta de recuperación del mineral aurífero está ubicada en la quebrada Acosiri en la
ladera del cerro Chaca Apacheta, en el lado Oeste de los pads de lixiviación.
La solución lixiviante será recolectada por medio de tuberías en los pads de lixiviación y
transportada hacia la planta de recuperación del mineral, a través de una tubería que
reposará en un canal abierto revestido para evitar cualquier fuga y/o derrame accidental.
La planta de concentración empleará el proceso Merrill Crowe que consiste en la precipitación
de los metales preciosos contenidos en la solución rica con polvo de zinc, previa filtración y
desoxigenación de la solución, el concentrado obtenido es vendido a terceros para el
tratamiento metalúrgico de fundición y refinación y la obtención de barras doré (Au/Ag).
b.1 Proceso Merrill Crowe
El sistema de concentración que se utilizará el proceso Merrill Crowe que consiste en la
precipitación de los metales preciosos contenidos en la solución rica que es bombeada a
la operación de filtros clarificadores, que tienen una capa de tierra diatomita para mejorar
las condiciones de filtrados.
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La solución filtrada es bombeada a la parte más alta de la torre de desoxigenación de
donde por medio de sprays es distribuida dentro del tanque. Una bomba al vacío se
utilizará para reducir la presión y extraer el oxigeno de la solución.
La solución desoxigenada será recolectada en un recipiente en la parte más baja de la
torre desde donde es bombeada a los filtros prensa. Se agrega polvo de zinc a la solución
desoxigenada en las tuberías de succión de las bombas de alimentación a los filtros
prensa.
Antes de poner en operación los filtros prensa son recubiertos con una fina capa de tierra
diatomita y serán descargados a intervalos regulares de tiempo que pueden variar entre 7
y 10 días.
El precipitado consistente en un cemento de oro y plata, residuos de zinc y tierra diatomita,
este precipitado es vendido a terceros para su fundición y refinación.
La solución pobre fluye del filtro prensa a un tanque desde donde será bombeada de
vuelta al pad luego de añadir una solución de cianuro y desincrustantes.
La capacidad instalada de la planta de procesamiento Merrill Crowe es de 250 m3/hora,
con la siguiente composición: 2.8 mg/l de Au; 2.83 mg/l de Ag; 15 mg/l de Cu; 2.5 mg/l de
Fe; 4.6 mg/l de Zn; a un pH de 10.7
2.3
2.3.1
INSTALACIONES DE MANEJO DE RESIDUOS
Botaderos de Desmonte
a. Descripción de Los Botadero de Desmonte
Se tiene tres botaderos de desmontes, denominados botadero Norte, botadero Sur y botadero
Sur Este, los cuales ocupan un área aproximada de 11.2 ha., 18.7 y 5.4 ha respectivamente.
Se asegura su estabilidad física con un control topográfico permanente, así como la
conformación de los mismos a un talud de 45º - 50º, que se aseguran con la distribución de
los desmontes a lo largo del banco y la posterior formación del banco en capas de 0.30 a 0.50
metros, encapsulados posteriormente con material oxidado de bajo potencial de generación
de aguas ácidas, con lo cual se asegura un su comportamiento estable.
b. Características Geológicas Geotecnias
El estudio Geotécnico de los botaderos de desmonte ubicados en la Mina Aruntani-Minera
Santa Rosa, tiene como finalidad evaluar las características geomorfológicas,
litoestratigráficas, estructurales y geodinámicas del área de las principales labores de la Mina
(botadero Sur y Norte) y de las áreas ubicadas en las cercanías de estas. La visita técnica fue
realizada del 16 al 19 de Mayo del 2006.
El presente Informe contempla los resultados de la recopilación de información y de los
ensayos realizados en la exploración geotécnica, resultados de los ensayos de laboratorio
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realizados con las muestras obtenidas en las exploraciones, así como, los resultados de
evaluación de la estabilidad de los taludes existentes y proyectados de los botaderos de
desmonte.
Seguidamente se mencionan las principales labores existentes en el área de denunció
 Botadero Sur
 Botadero Sur Este
 Botadero Norte
Para la ejecución del presente estudio geotécnico se desarrollaron las siguientes actividades:






Característica del botadero
Evaluación geológica
Exploración de campo (densidad de campo, trincheras y ensayos de penetración
dinámica ligera -DPL)
Ensayos de laboratorio
Análisis del Peligro Sísmico
Evaluación geotécnica

Conclusiones y recomendaciones.
Característica del botadero
La topografía del sector donde se encuentra el botadero Sur, se caracteriza por presentar
taludes de pendientes muy fuerte con alturas entre banquetas muy variables que van de 6.00
m a 70.00 m de altura. En el fondo de la quebrada discurre el río Maurama, conocido también
como Acosiri.
En la superficie seleccionada para el botadero existe tres bofedales que se encuentran en los
lados Este y oeste, los cuales uno de ellos se encuentra en el área del botadero. Geoservise
Ingenieria S.R.L. (2003)
Las características principales de la estructura de relleno del botadero se presentan en el
siguiente cuadro:
Nivel de Corona
Altura Máxima
Pendiente de Talud
Ancho de banqueta
:
:
:
:
4880 msnm
130.00 m
De 30º a 35º
De 12.00 a 56.00 m
Volumen de Almacenamiento
Superficie de Botadero
Periodo de Almacenamiento
:
:
5´412.178
18.8 Ha
4 Años
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Evaluación Geológica
La información proporcionada por la mina indica. Que la mina Santa Rosa se encuentra en el
flanco occidental de la Cordillera de los Andes, muy cerca del Divortium Aquarum continental.
El relieve es conspicuo e importante, exhibiendo una secuencia casi lineal de cúspides y
taludes verticales que rematan inferiormente con grandes escombreras e pie de monte. Los
ríos discurren por cauces poco profundos labrados en valles anchos de origen glaciar. La
cobertura eluavial no es muy gruesa pero se extiende sobre la mayor parte del terreno, cuyos
taludes naturales son suaves y poco inclinados apareciendo esporádicamente afloramientos
rocosos, manantiales y bofedales asociados al origen de los ríos.
En el lugar se ha distinguido tres unidades geológicas, de mas a menos antiguas: Volcánico
Barroso. Volcánico ignimbrítico, material eluvial 1, material eluvial 2 y material antrópico.
Volcánico ignimbrítico
En la margen derecha de la quebrada donde ha sido emplazada el Pad de lixiviación,
existen varios afloramientos de ignimbrítica de color blanquecino, construida por
cuarzo y plagioclasas alcalinas, alteradas por soluciones, con puntos oxidados,
meteorizados y fracturados
Volcánico Barroso
Sobre la roca anterior se extiende las diferencias emisiones lávaticas y aglomerádicas
de la formación Barroso, exhibiendo un color pardo verdusco claro, con fenocristales
de sanidina y plagioclasa en una pasta afanítica.
Material eluvial 1(Qr-e1)
Se describe como una grava arenosa de color amarillo, mal gradada, regularmente
densa, deleznable, conformada por andesitas en proceso de descomposición.
Material eluvial 1(Qr-e2)
Se describe como una arcilla café amarillenta, regularmente suelta, cohesiva, mal
gradada, plástica, compuesta por fragmentos andesíticos engastados
Material antrópico (Qr-h3)
Se describe como una grava areno-arcilloso de color café amarillento, deleznable,
mal graduada, medianamente suelta, con bloques embebidos, compuesta por
fragmentos de composición diversa, estratificada en capas inclinadas hacia el oeste,
intercalando con arena gravo arcillosa y grava de capas que tienen color verdusco
claro
Exploración de Campo
Los trabajos de exploración realizados por el personal de CESEL S.A., con el apoyo de
personal de la compañía minera comprendieron las siguientes actividades:

Excavación de 02 trincheras en Botadero de desmonte cuyas profundidades varían
entre 1,00 m y 2,00 m de profundidad.
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
Ejecución de 02 sondajes de penetración dinámica ligera (DPL), cuyas profundidades
alcanzadas varían entre 0,60 m y 5,00 m.

02 pruebas de densidad de campo con el método del balón.
Excavación de trincheras
Se realizó la excavación de trincheras con la finalidad de identificar y reconocer la estructura
del suelo y la masa rocosa de cimentación, extraer muestras disturbadas y registrarlas de
acuerdo a la Norma ASTM D-2488, realizar el ensayo de clasificación estándar de suelo,
carga puntual y propiedades físicas de las rocas. Cada una de las muestras fue etiquetada y
embolsada convenientemente para el análisis respectivo en el laboratorio geotécnico de
CESEL S.A.
En los cuadros Nº 1.5.1 y 1.5.2, se presenta el resumen de las trincheras realizadas en los
botaderos de desmontes.
Cuadro Nº 2.3.1.1
Resumen de excavación de trincheras en Botaderos y en canteras
N°
sondajes
N° de
Muestras
Profundidad
alcanzada (m)
N.F.
1
C – 1 (TR)
1
0.50
N. A.
Clasificación
2
C – 2 (TR)
1
0.50
N. A.
Clasificación
3
M–1
1
0.50
N. A.
Clasificación, Proctor
Ensayos Realizados
TR = Trinchera
Cuadro Nº 2.3.1.2
Relación de Calicatas
Este
Elevación
Profundidad
Nivel Freático
CAL Nº1 8160268..917
388792.596
4840.913
2.3
2.2
CAL Nº2 8160192..988
38857.166
4862.414
1.2
No se encontró
CAL Nº3 8160200.400
388696.679
4838.683
3.2
No se encontró
CAL Nº4 8160174.433
388759.641
4856.022
3.2
No se encontró
CAL Nº5 8160157.016
388665.400
4846.067
2.4
No se encontró
CAL Nº6 8160183.115
388648.433
4835.203
1.9
Filtraciones a 1.10 y 2.4m
CAL Nº7 8160121.551
388679.581
4859.559
3.00
1.9
CAL Nº8 8160193.016
388816.549
4857.004
2.2
No se encontró
Nº
Norte
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Cuadro Nº 2.3.1.3
Relación de Trincheras
Nº
Norte
Este
Profundidad
Longitud
Nivel Freático
T-1
8160232.000
388841.000
2.00
25
2.00
T-2
8160210.000
388859.000
1.00
30
No se encontró
T-3
8160233.500
388747.000
1.50
8
1.5
T-4
8160190.000
388781.000
1.00
30
No se encontró
T-5
8160184.500
388707.500
1.00
28
No se encontró
T-6
8160156.500
388693.500
1.00
14
No se encontró
Cuadro Nº 2.3.1.4
Relación de Sondajes
Nº
Norte
Este
Elevación
Profundidad
SO-1
8160150.848
388830.015
4873.566
18.5
SO-2
8160220.239
388805.979
4848.948
13.75
SO-3
8160258.455
388790.759
4842.920
21.05
SO-4
8160154.795
388758.081
4859.517
26.05
SO-5
8160185.706
388742.768
4849.013
18.50
SO-6
8160206.946
388735.348
4843.473
1419.50
SO-7
8160088.668
388700.915
4871.969
26.10
SO-8
8160131.488
388678.618
4856.835
18.50
Ensayos de penetración dinámica ligera (DPL)
Adicionalmente a las calicatas, se realizó ensayos de penetración dinámica ligera (DPL) con
la finalidad de poder determinar las condiciones de resistencia del terreno.
El ensayo DPL (DIN 4094), consiste en el hincado continuo en tramos de 10 cm. de una punta
cónica de 60º utilizando la energía de un martillo de 10 kg de peso, que cae libremente desde
una altura de 50 cm. Este ensayo nos permite obtener un registro continuo de resistencia del
terreno a la penetración, existiendo correlaciones para encontrar el valor “N” de resistencia a
la penetración estándar en función del tipo de suelo, para cada 30 cm de hincado.
El cuadro No 1.3.c resume los ensayos de penetración dinámica ligera (DPL) realizadas y las
profundidades alcanzadas.
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Cuadro Nº 2.3.1.5
Resumen del Ensayo DPL en el Desarrollo del Estudio
Calicatas
Profundidad
(m)
Ubicación
DPL-2
4.00
Botadero de Desmonte Sur
DPL-3
7.60
Botadero de Desmonte Norte
Ensayos de Laboratorio
Ensayos estándar
Con las muestras alteradas obtenidas en las trincheras excavadas de las 03
Botaderos de Desmonte, 01 Pad de Lixiviación y de la Cantera evaluada se realizó
ensayos estándar de clasificación de suelos y de propiedades físicas, los cuales
comprendieron análisis granulométrico por tamizado, límites de Atterberg (líquido y
plástico) y contenido de humedad.
Los ensayos fueron realizados siguiendo las normas de la American Society For
Testing and Materials (ASTM). Las normas para estos ensayos son las siguientes:
Análisis granulométrico por tamizado
Límites de Atterberg
Contenido de humedad
Clasificación SUCS.
ASTM D-422
ASTM D-4318
ASTM D-2216
ASTM D-2487
En el cuadro 2.3.1.5.1 se presenta los resúmenes de los ensayos estándar de las
Botaderos de Desmonte.
Cuadro 2.3.1.6
Resumen de los Ensayos Estándar de Laboratorio
Botaderos de Desmonte
Granulometría (%)
Límites (%)
Calicata /
Trinchera
Muestra
Profund.
(m)
Grava
Arena
Finos
L.L.
L.P.
C. H.
(%)
Clasificación
SUCS
C-2
M-1
0,00-0,50
49.1
27.9
22.9
33
17
11.0
GC
En el cuadro Nº 2.3.1.5.2 se presenta el resumen de las calicatas en los botaderos
de desmonte, los cuales fueron realizados en estudios anteriormente elaborados.
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Cuadro Nº 2.3.1.7
Resumen de excavación de calicatas
Geoservise Ingeniería S.R.L. (2003)
Calicata
CB-1
CB-2
CB-3
CB-4
CB-5
Coordenadas
8159301.81
8159278.25
8159291.75
8159272.65
8159318.46
Profund Clasif
(m)
SUCS
Cota
388408.27
388467.78
388562.15
388708.04
388890.46
4763.33
4761.76
4767.68
4768.79
4767.22
1.70
1.50
2.30
2.20
2.40
SC
SM
SM
SM
ML
Limites de
Attemberg
LL
LP
IP
36.08 23.48 12.60
34.59 24.53 10.06
33.11 24.42
8.69
30.75 24.50
6.25
25.75 24.66 11.06
Humed
(%)
Densidad
Seca
13.91
1.987
18.32
1.82
De cuerdo a las investigaciones de campo, resultados de laboratorio y con
los valores obtenidos en suelos similares de proyectos anteriores; los
estudios mencionados fundamentan los parámetros de los materiales que
conforman la estructura del botadero
Los siguientes resultados muestran un resumen de los resultados de los
ensayos de laboratorio para obtener propiedades índices y de resistencia de
los materiales del Botadero Norte, Geoservise Ingenieria S.R.L. (Junio 2003)
Cuadro Nº 2.3.1.8
Resumen de Resultados de los Ensayos de Campo y Laboratorio
Propiedades Indices
Calicata
Muestr
a
Prof.
(m)
Clasif.
SUCS
CA-1
CA-2
CA-3
CA-4
CA-5
CA-6
CA-7
CA-8
T-1
T-2
T-3
T-4
T-5
T-6
S-6
S-6
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-1
M-2
1.00-1.20
0.00-1.20
1.70-3.20
0.00-3.20
1.10-1.30
0.30-1.90
0.30-3.00
0.00-1.00
0.00-2.00
0.00-1.00
0.00-1.00
0.00-1.00
0.00-1.00
0.00-1.00
2.00-2.70
12.30-12.75
SM
SM
SG
SM
CL
MH
GC
SM-SC
GP-GC
SM
SM
SM
SM
GC
ML
SC
Limites de
Attemberg
LL
LP
IP
36.31 29.89 6.42
NP
NP
NP
34.00 19.70 14.30
29.60
NP
NP
38.94 28.46 10.48
70.60 40.10 30.50
37.00 21.40 15.60
31.10
32.00
33.00
54.10
32.00
29.40
35.10
46.00
22.00
20.00
19.00
40.40
23.70
21.90
29.10
24.30
9.10
12.00
14.00
13.70
8.40
7.50
6.00
21.70
Humed.
(%)
Densidad
Seca (T/m3)
27.22
10.00
12.00
7.00
27.16
36.80
11.00
12.00
18.32
10.00
23.00
16.00
11.00
9.00
2.55
2.40
2.37
2.62
2.21
2.36
2.48
2.45
2.25
2.54
2.57
2.49
Densidad
Natural(T/m3)
1.96
1.20
1.70
1.50
1.96
1.46
1.80
2.10
1.82
1.70
1.75
1.50
1.80
1.80
1.91
1.67
Ensayo Proctor Modificado de Suelos
Con el propósito de obtener las características de densidad y humedad
óptima del material de préstamo a ser empleado en los trabajos de Cierre de
Mina, se realizaron los ensayos de Proctor Modificado a las muestras
extraída de las Canteras:
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Compañía Minera Aruntani S.A.C
Los ensayos fueron efectuados siguiendo las normas de la American Society
For Testing and Materials (ASTM). La norma para este ensayo es la
siguiente:
Proctor Modificado
ASTM D-1557
En el Cuadro 2.3.1.9, se presenta el Resumen del resultado del laboratorio:
Cantera
Santa Rosa
Cuadro 2.3.1.9
Resumen de los ensayos Proctor de suelo
(ASTM D - 1557)
Densidad Máxima
Humedad Optima
3
(gr/cm )
(%)
1.66
18.8
Análisis del Peligro Sísmico
La evaluación del peligro sísmico se ha efectuado por medio del método
probabilístico, y determinístico de donde se determinan los niveles sísmicos del
movimiento máximo del suelo en el área del proyecto. Además, se proponen valores
del coeficiente sísmico para el diseño pseudo-estático de las estructuras.
Basándose en la comparación de resultados de los estudios Determinístico y
Probabilístico, en el emplazamiento del proyecto se recomiendan los siguientes
valores:


Aceleración diseño: 0.34 g
Aceleración Efectiva de diseño: 0.25 g
El coeficiente sísmico para el método pseudo-estático de diseño de taludes y muros de
contención deberá será:
 = 0.17g para la Zona de Santa Rosa
Evaluación Geotécnica
La información disponible en los archivos de la minera las cuales fueron
proporcionadas oportunamente en la visita técnica y conjuntamente con la
información adquirida en a exploración de campo realizada, permiten evaluar las
condiciones en las que se encuentran las labores de explotación como son el tajo y
los Pad de lixiviación
Información Recopilada
La información recopilada en la visita técnica
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
Informe Final “Estudio de Ingeniería de Botadero de Desmonte de Mina Nº
2 Unidad Minera Santa Rosa”, Lima, Enero del 2003

Informe Técnico, “Optimización del Diseño del Botadero Sur de la Mina
Santa Rosa”, Arequipa,19 de Diciembre del 2004.

Plan de Restauración Ambiental del Botadero Norte-Mina Santa Rosa,
Enero, 200
Cuadro Nº 2.3.1.10
Resumen de propiedades físicas del botadero
Geoservise Ingenieria S.R.L. (2003)
Densidad
Nº
Material
Para de
Resistencia
Drenada
Para de
Resistencia No
Drenada
 (T/m3)
s(T/m3)
C´(T/m3)

C(T/m3)

1
Desmonte de Mina


0.0

0.0

2
Toba Dacitica


30.0

30.0

3
Arena Limosa


0.0

2

Perfil Estratigráfico
Considerando la evaluación geológica, geotécnica y ensayos de laboratorio, se
puede indicar el tipo de suelo encontrado.
Botadero de Desmonte Sur
El reconocimiento de campo y los resultados de ensayos de laboratorio de la
información coleccionada, han permitido evaluar las condiciones geotécnicas
de la cimentación, así en el lado izquierdo del camino de acceso se observa la
presencia de toba dacitica que aflora en la superficie, mientras que en el lado
derecho de dicho camino se encuentra la toba dacitica con un recubrimiento de
arena limosa y arena arcillosa. Esta cobertura de acuerdo a los trabajos de
exploración geotécnicas, varían de 1.00 a a 3.00 m.
El material que conforma el desmonte esta formado por materiales argilicos,
arcillas, óxidos y otras rocas mineralizadas de tamaños muy variables. Calixtro
Yanqui Murillo (2005)
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Botadero de Desmonte Norte
La sección más representativa y crítica ha sido confeccionada con los
resultados de las investigaciones realizadas en los sondeos, calicatas y
trincheras que se indican en el cuadro siguiente.
Cuadro Nº 2.3.1.11
Resumen de propiedades físicas del botadero
Sondeo
Calicata
Trinchera
S-4
C-4
T-3
S-5
T-5
S-6
El perfil estratigráfico de los suelos y rocas que muestra esta zona esta dada
en la parte superior y medio de la ladera, entre los niveles 4920 y 4850 msnm
esta dado por un terraplén de grava limo arcillosa con piedras y bloques que
constituyen la cancha de desmonte de mina, se extiende entre los niveles 4920
a 4860 msnm
La capa superficial de arena limosa con algo de grava, arena fina a media, mal
graduada, medianamente densa, Los finos de baja plasticidad, ligeramente
compactos; de coloración marrón amarillento. Tiene una potencia promedio de
6.00 m. Este estrato se encuentra en los niveles 4920 a 4850 msnm.
Continúa una grava limosa distribuida en la ladera entre los niveles 4910 a
4820 msnm. Conteniendo arena fina mal gradada con finos de baja plasticidad,
medianamente compacta de color marrón amarillenta, con potencias
aproximada de 10.00m en la parte superior y 5.00m en la ladera.
El estrato subyacente es un basamento de roca volcánica en los niveles
superior, medio e inferior de la ladera, Geoservise Ingenieria S.R.L. (2003)
Metodología para la Evaluación de la Estabilidad de Taludes
El análisis para calcular el factor de seguridad se lleva a cabo en forma bidimensional
usando el concepto de equilibrio límite, aproximando el problema a un estado de
deformación plana. El programa tiene la opción de utilizar diferentes métodos de
análisis de estabilidad de manera simultánea, sin embargo, para el presente análisis
se ha utilizado el Método de Janbu para el cálculo de superficies de falla. La
superficie de falla crítica, definida como aquella que proporciona el menor factor de
seguridad, fue encontrada en forma interactiva modificando las condiciones de
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búsqueda de la misma. Se evaluaron superficies de fallas circulares, no circulares e
irregulares.
Como hipótesis del análisis se consideran que las propiedades de los materiales que
conforman las diferentes estructuras analizadas, son homogéneas e isotrópicas y
que el colapso se produciría como resultado de fallas simultáneas a lo largo de la
superficie de deslizamiento. Cada material tiene sus propiedades y características
físicas y mecánicas.
Para el análisis pseudo-estático se considera que la masa involucrada en la falla está
sometida a una aceleración horizontal igual a un coeficiente sísmico multiplicado por
la aceleración de la gravedad, de modo de tomar en cuenta el efecto de las fuerzas
inerciales producidas por el terremoto de diseño. El coeficiente sísmico horizontal
utilizado fue de 0.17. Por lo tanto, el sistema que a continuación se describe
considera para cada tipo de material sus principales agentes condicionantes.
Valoración de Estabilidad del Talud en Suelos (ETS)
El sistema de valoración de la Estabilidad de taludes en Suelo (ETS), es un sistema
que a lo largo de los años se ha pretendido realizar y es el fruto de una investigación
cuidadosa y detallada de mas de 8 taludes.
Para poder ver el comportamiento de los taludes, se ha realizado un análisis
cuidadoso de todos los parámetros que influyen en la inestabilidad de taludes; estos
parámetros fueron agrupados y se observó la susceptibilidad de cada uno de ellos.
Del análisis realizado se ha determinado que son 7 los factores principales que
intervienen en la estabilidad de los taludes en suelo, siendo estas las siguientes:
Granularidad. Se ha notado que este parámetro es importante en la evaluación de
taludes. Una mayor concentración de finos, como envolvente lo hace más estable.
Este mismo parámetro está relacionado con la angularidad de las partículas,
mientras más angulosas son las partículas mayor es la estabilidad.
El rango varía de 0 a 2.5
Relación del ángulo del talud y su compacidad. Se ha observado que los taludes
mientras más se alejan de su ángulo de reposo son más inestables. Este efecto se
aminora si existe compacidad en todos sus bloques; por lo tanto, este valor lo
consideramos tomando en cuenta la diferencia del ángulo del talud con el ángulo de
reposo, afectado por el grado de compacidad.
El rango varía de 0 a 5
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Altura del talud. De toda la base de datos se ha concluido que existe una relación
directamente proporcional de la altura con su estabilidad. Este parámetro está
considerado en la evaluación.
El rango varía de 0 a 5
Altura crítica y su ubicación. La altura crítica la definimos como la altura del talud propensa
al deslizamiento y su ubicación en el talud es otro parámetro que influye en la estabilidad
global, en las hojas de cálculo se ha definido tres ubicaciones, en la parte baja, parte media y
la parte alta del talud.
El rango varía de 0 a 5
Condiciones del Agua. De toda la información obtenida se ha verificado que mientras más
agua tiene el talud, es más inestable; dentro de la valoración de taludes se identifica si esta
completamente seca, húmeda, si existe goteo o flujo de agua, dando mayor valoración
cuando existe flujo de agua.
El rango varía de 0 a 5
Grado de alteración. El grado de alteración de las partículas influye en la estabilidad del
talud, este parámetro se ha incorporado aunque su influencia es mínima.
El rango varía de 0 a 2
Susceptibilidad al deslizamiento. En este tramo específico de ha observado que los taludes
erosionados son propensos al desprendimiento de bloques y deslizamiento, por lo que
interviene en la valoración de la estabilidad de taludes y se toma en cuenta si existe
probabilidad de su ocurrencia,
El rango varía de 0 a 15.
Finalmente se obtiene la “VALORACIÓN ETS”, sumando todas las valoraciones parciales que
se obtienen del análisis, para finalmente describir el comportamiento del talud en función a su
estabilidad bajo las siguientes consideraciones:
Cuadro Nº 1.9.1
Rango de Valoración de Estabilidad de Taludes de Suelo
Rango de Valoración
Descripción
(ETS)
0 - 7.50
Totalmente Estable
7.50 - 15.0
Normalmente Estable
15.0 - 30.0
Inestable
> 30.0
Crítico
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c. Características Geoquímicas
La roca de desmonte producida durante la explotación del tajo Santa Rosa, es almacenada
en los denominados botaderos de desmonte, el cual viene a ser una mezcla de material
proveniente de las diferentes áreas de explotación del tajo, comúnmente estas rocas gruesas
quedan expuestas al aire y la humedad por lo cual la presencia de mineral sulfuroso puede
generar reacciones de oxidación y por consiguiente drenaje acido.
Para determinar el potencial de generación de drenaje acido de la roca de desmonte
almacenada en el botadero sur de Santa Rosa, se han analizado los resultados de la muestra
tomada por ARUNTANI SAC, la cual consiste de 1 muestra representativa del área del
botadero sur. Se ha realizado pruebas de balance acido - base (ABA) mostrándose los
resultados del análisis de estos últimos en el cuadro 2.2.1.9
El valor de pH en pasta obtenido es igual a 5.9% para la muestra de roca de desmonte del
botadero sur. Lo cual indica que la muestra puede tener carbonatos reactivos capaces de
neutralizar la acidez del agua de poros de la muestra. Respectó al resultado en porcentaje de
azufre total es igual a 0.01%.
Para el calculo del potencial de neutralización, se utiliza la diferencia entre el potencial neto y
el potencial acido, interpretándose como el excedente disponible para neutralizar aguas
ácidas. El criterio es la relación PNN = PN – PA, (si PNN > +20, PN/PA < -20), no genera
drenaje acido, para cualquier caso intermedio se dice que cae en el rango de incertidumbre.
Para los casos de las muestras analizadas de la roca de desmonte depositada en el botadero
sur, según los ensayos de laboratorio se ha encontrado que caen dentro del rango de
incertidumbre, con un PNN igual a 0.94, por lo cual podría tratarse de material probable
generador de acidez. Se recomienda la realización de pruebas cinéticas que permitan
determinar la posible generación de drenaje acido a través del tiempo.
El valor de pH obtenido en laboratorio es igual a 5.9, así como el valore de % de azufre es
relativamente bajo (igual a 0.01%) por lo que se considera que la muestra no es fuertemente
generadora de acidez, ya que la química es dominada por la liberación de alcalinidad del
material calcáreo la realización de pruebas cinéticas que permitan determinar claramente la
generación de drenaje acido a través del tiempo.
Cuadro 2.2.1.9: Resultados del balance Acido Base
2.4
Muestra
pH en
Pasta
%S
PA
Kg/tCaCO3
PN
Kg/tCaCO3
PNN
Kg/tCaCO3
PN/PA
SR-05
5.9
0.01
0.31
1.25
0.94
4.03
INSTALACIONES DE MANEJO DE AGUAS
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Para prevenir cualquier derrame de solución fuera de los pads se ha construido un sistema de
bermas, igualmente se ha construido un sistema de canales de derivación de drenaje para
derivar el agua de lluvia proveniente de los cerros adyacente al área de los pads. El sistema
de drenaje ha sido diseñado y construido para soportar un flujo generado por una tormenta de
24 horas que pueda ocurrir teóricamente cada 100 años.
La poza de operación está construida con triple recubrimiento de geomembranas y tiene una
capacidad de 4500 m3.
Se ha construido una poza revestida para aguas de lluvias que llegaran por medio de canales
revestidos perimetrales a los pads de lixiviación y a la planta de recuperación; la cual tiene
una capacidad para soportar 24 horas de precipitación, que pueda ocurrir teóricamente cada
100 años.
2.5
OTRAS INFRAESTRUCTURAS RELACIONADAS CON EL PROYECTO

El siguiente cuadro muestra las edificaciones existentes en el campamento:
Edificación
Cantidad
Pabellón de empleados
Pabellón de obreros
Pabellón Staff
Comedor
Panadería
Vigilantes
Carpintería
Oficinas
Gerencia
Cuartos – cocineros
Capilla
Loguero
Construcción antigua
Cuadra Dym
Cuadra severa
Depósito
Losa deportiva
Garita de control
Total
5
6
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
27

Area
Unitaria
M2
151.2
175.5
162.4
323.5
48.7
204.5
286.4
845.7
65.3
245.3
60.6
385.0
514.0
570.0
172.5
90.0
880.0
12.0
Area total
M2
756.0
1053.0
162.4
323.5
48.7
204.5
286.4
845.7
65.3
245.3
60.6
385.0
514.0
570.0
172.5
90.0
880.0
12.0
6,674.9
Características
de construcción
Madera
Madera
Madera
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
Concreto
Calamina
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
Adobe
El siguiente cuadro muestra las edificaciones existentes en el Área Industrial :
Edificación
Cantidad
INFORME PRELIMINAR FASE II Rev A
Área
Unitaria
M2
Área total
M2
Características
de construcción
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Edificación
Cantidad
Área
Unitaria
M2
Área total
M2
Características
de construcción
Total

El siguiente cuadro muestra las edificaciones existentes en el campamento:
1 Camión Cisterna
1 tractor de llantas
1 Excavadora Liebherr
1 Tractor CAT
1 Tractor CAT
1 Tractor CAT
1 Motoniveladora Champion
1 Cargador Frontal CAT
24 Volquetes Volvo
1 Perforador Ingersol Rand
1 Perforador Ingersol Rand
1 Compresora
2.6
CAT 824G
940
D8R
D6G
D7H
720A
992 G
DM60
DM45E
1800 CFM
VIVIENDA Y SERVICIOS PARA LOS TRABAJADORES
Actualmente la unidad minera cuenta con un campamento para la residencia de los
trabajadores, no permitiéndose el ingreso de familiares
El sistema de trabajo es de 20 x 10 días, durante los días de labores la residencia no
representa costo adicional para los trabajadores. Al igual que los servicios de limpieza y
mantenimiento.
Los trabajadores reciben servicios complementarios durante su estancia en la unidad minera
como son: alimentación, lavado de ropa.
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Compañía Minera Aruntani S.A.C
Adicionalmente existen trabajadores en la modalidad de ocho horas con descanso dominical,
dicho personal esta conformado por comuneros, estos trabajadores no tienen residencia en el
campamento, gozan de refrigerio y movilidad hasta sus comunidades respectivas.
2.7
FUERZA LABORAL Y ABASTECIMIENTO DE RECURSOS
Fuerza Laboral
2.7.1
En la unidad se encuentran 2 tipos de trabajadores entre obreros y empleados, la
remuneración es establecida de acuerdo a la actividad que realizan así como la categoría de
mano de obra calificada que ostentan según el área que laboran.
El personal empleado esta de acuerdo al puesto que ocupan. Con las responsabilidades que
por consiguiente asumen. En el caso de los obreros se puede definir de acuerdo a la función
que realizan, además de tomar en cuenta el tema de categorías de obreros según antigüedad
o rendimiento.
La duración del empleo esta establecida también según el área en que laboran, de acuerdo a
las coordinaciones echas con los jefes de área dándose la duración de un mes para las
demás áreas se encuentran con un periodo de contratos renovables de 3 meses.
El personal por tiempo de servicio puede pasar a condición de estable, al momento se tiene
76 trabajadores estables de los cuales 21 son empleados y 55 obreros.
Para la contratación de trabajadores, los puntos donde se dan estos son 2, el primero en la
oficina de lima y la segunda en nuestra unidad, según el tipo de contrato a realizarse co el
trabajador, además podemos añadir que para la captación de mano de obra calificada se
toman los puntos de Lima, Arequipa, Moquegua, Puno y algunos departamentos del norte del
país, en el caso de mano de obra no calificada se toma personal de las comunidades
aledañas.
2.7.2 Abastecimiento de Recursos
Material
Petróleo
Cal Viva
Harina Silícea
Cianuro de Sodio
Zinc en Polvo
Nitrato de Amonio
Acido Clorhídrico 33%
Material de Ferretería
Oxigeno/ Acetileno
Material de Oficina
Madera/Listones/Otros
Planchas/Tuberías/Otros
Proveedor
Pecsa
Despachos Aduaneros Arunta SA
Inacal SA
Despachos aduaneros Arunta SA
Scharff agentes afianzados de aduana SA
Scharff agentes afianzados de aduana SA
Ind. Cachimayo SAC
Distruibuidora de Productos Quimicos SRL
Ferretería Herramientas México SCRL
Fameca Distruibuidora SA
Distribuidores Mercantiles SA. Dimersa
Aga SA.
Beltran Mamani Federico SRL
Industria Maderera la Cuzqueñita SCRL
Acero del Peru SAC
INFORME PRELIMINAR FASE II Rev A
Cuidad
Ilo
Tacna
Tacna
Tacna
Ilo
Ilo
Cusco
Arequipa
Juliaca
Juliaca
Juliaca
Juliaca
Lima
Juliaca
Lima
CESEL Ingenieros
Estudio de Plan de Cierre de la Unidad Minera Santa Rosa
Compañía Minera Aruntani S.A.C
Repuestos CAT
Bolsas/Diversos
Llantas
Implementos
seguridad
Formatos
Filtros
Otros Proveedores
A&Q Aceros SAC
Acero Importaciones y Representaciones SRL
Confer SAC
Ferreyros SA.
Mitsui Maquinarias Peru SA
Detroit Desiel MTU Peru SAC
Famai Seal Jet sac
Corporación Bolsipol sac
Alfredo Pimentel Sevilla SA.
de Industrias Hercaza SAC
Medicinas
Equipos de Computo
Material de Voladura
Accesorios de Planta
Aceites y Lubricantes
Accesorios Laboratorio
Material Eléctrico/Varios
Transportes
Offset Comercial SCRL
CIA Import Derteano & Stucker SAC.
EDICOM SAC
Científica Andina SAC
Corporación CCETI SAC
Bistec Medica SRL
Boticas y Salud SAC
Farmacia Universal SAC
Computadoras y Redes SRL
DYNO Nobel SAMEX SA
ABL CP SA.
Amanco del Peru SA
Comercial Industrial Delta SA
CIMATEC SAC
Consorcio Electrico E&J SAC
Distribuciones Ferreynos SAC
Barboza Ortega SAC
Andy Export SA
Arequipa Expreso Marvisur EIRL
Transporte Generlaes Juliaca SCR.
INFORME PRELIMINAR FASE II Rev A
Lima
Lima
Lima
Arequipa
Lima
Lima
Arequipa
Lima
Lima
Lima
Lima
Lima
Juliaca
Juliaca
Juliaca
Lima
Lima
LIma
Lima
Arequipa
Lima
Lima
Lima
Lima
Lima
Lima
LIma
Ilo
Arequipa
Juliaca
CESEL Ingenieros
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2. componentes del plan de cierre