REPÚBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA MINISTERIO DEL PODER POPULAR PARA LA DEFENSA UNIVERSIDAD NACIONAL EXPERIMENTAL POLITÉCNICA DE LA FUERZA ARMADA NÚCLEO BARINAS DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA MECÁNICA “ESFUERZO COMBINADO, FALLAS” ING WILLIAN MEDINA DISEÑO DE ELEMENTOS DE MAQUINAS I JOSÉ FALCÓN SECCIÓN “ÚNICA” BARINAS, DICIEMBRE DE 2010. INTRODUCCIÓN El esfuerzo es la resistencia interna que ofrece un área determinada del material del que está hecho un miembro para una carga externa. Pero se estudiará el caso donde hay más de un tipo de esfuerzo, tal es el caso de los elementos de máquinas, que en secciones de piezas está sometidas a varios fuerzas, pero que todas estas fuerzas que actúan allí no deben exceder el límite de proporcionalidad del material. Hay distintos métodos experimentales y teóricos de determinar dichos esfuerzos, unos más eficientes desde el punto de vista práctico, otros que son usados en momento de diseñar piezas (métodos teóricos) que nos ayudan a tener un estimado de la cantidad de esfuerzo que puede soportar la pieza, y de acuerdo al tipo de material del que este hecho, así como que cantidad de ciclos repetitivos puede llegar a soportar bajo cargas dinámicas o de impacto, y cuando pudiera fallar dicho material. JOSÉ FALCÓN. ESFUERZO COMBINADO Es el complemento de todos los esfuerzos el cual están sometidos los elementos de máquinas, y no a un solo tipo de esfuerzo, sino más bien a la interacción de esfuerzos de manera simultanea. Esto quiere decir que los esfuerzos que allí estén involucrados no deben exceder el límite de proporcionalidad del material. CÍRCULO DE MOHR El círculo de mohr es una gráfica de las combinaciones de los esfuerzos normal y cortante que existen en un elemento de esfuerzo, para todos los ángulos posibles de la orientación del elemento. Este método tiene validez especial en el análisis experimental de esfuerzos. Círculo de Mohr para el siguiente elemento mostrado El radio del mayor de los círculos da el esfuerzo cortante máximo en el punto Q. y su diámetro es igual a la diferencia entre σmáx y σmín, se escribe: 1 τmáx = 2 │σmáx - σmín│ En donde σmáx y σmín representan los valores algebraicos de los esfuerzos máximo y mínimo en el punto Q. TEORÍAS DE FALLA BAJO CARGAS ESTÁTICAS Falla de materiales dúctiles Falla de materiales frágiles La falla es la pérdida de función de un elemento tanto por deformación (fluencia) como por separación de sus partes (fractura). Los mecanismos de falla dependen de la estructura microscópica del material y de la forma de sus enlaces atómicos. Para predecir la falla de materiales bajo cargas estáticas (se considera carga estática a aquella que no varía su magnitud ni dirección en el tiempo) y poder hacer diseños de elementos de máquinas confiables se han desarrollado varias teorías para grupos de materiales, basándose en observaciones experimentales. Las teorías de falla se dividen en dos grupos: Tabla 1.1. Teorías de falla. En el presente escrito se presenta un resumen de las teorías de falla bajo cargas estáticas utilizadas para el análisis y diseño de elementos de máquinas y estructurales. 2. Falla de materiales dúctiles Se considera dúctil a un material que en el ensayo de tensión haya tenido más del 5% de deformación antes de la fractura. En los materiales dúctiles se considera que la falla se presenta cuando el material empieza a fluir (falla por deformación). 2.1. Teoría del Esfuerzo Cortante Máximo También conocida como Teoría de Tresca. Establece que la fluencia del material se produce por el esfuerzo cortante, surgió de la observación de la estricción que se produce en una probeta cuando es sometida a un ensayo de tensión. La teoría dice: “La falla se producirá cuando el esfuerzo cortante máximo absoluto en la pieza sea igual o mayor al esfuerzo cortante máximo absoluto de una probeta sometida a un ensayo de tensión en el momento que se produce la fluencia” Para un elemento bajo la acción de esfuerzos tenemos el círculo de Mohr: Figura 2.1. Círculo de Mohr para un elemento. El esfuerzo cortante máximo absoluto es entonces: El círculo de Mohr para el ensayo de tensión en el momento de la fluencia es: Figura 2.2. Círculo de Mohr para el ensayo de tensión al momento de la fluencia. El esfuerzo cortante máximo absoluto es entonces para el ensayo de tensión al momento de la fluencia: Según la teoría de Tresca, igualamos las ecuaciones 2.1 y 2.2 y tenemos: La ecuación 2.3 se utiliza cuando 0 . En los otros casos: En el plano , la teoría de Tresca se representa gráficamente como: Figura 2.3. Representación gráfica de la Teoría de Tresca. La falla se presentará cuando el punto determinado por los esfuerzos y se encuentra fuera del área sombreada en la figura 2.3. 2.2. Teoría de la Energía de Distorsión Propuesta por R. Von Misses al observar que los materiales bajo esfuerzos hidrostáticos soportan esfuerzos mucho mayores que sus esfuerzos de fluencia bajo otros estados de carga. La teoría establece: “La falla se producirá cuando la energía de distorsión por unidad de volumen debida a los esfuerzos máximos absolutos en el punto crítico sea igual o mayor a la energía de distorsión por unidad de volumen de una probeta en el ensayo de tensión en el momento de producirse la fluencia” La teoría de Von Misses dice que la distorsión del elemento es debida a los esfuerzos principales restándoles los esfuerzos hidrostáticos La energía de distorsión es la diferencia entre la energía total de deformación por unidad de volumen y la energía de deformación por unidad de volumen debida a los esfuerzos hidrostáticos. Figura 2.4. Como el material se encuentra en el rango elástico (ya que la falla se produce al llegar a la zona plástica), la energía total de deformación por unidad de volumen para el elemento es Las deformaciones son: Reemplazando las deformaciones de la ecuación 2.6 en la ecuación 2.5 resulta la energía total de deformación: La energía de deformación debida a los esfuerzos hidrostáticos es: La energía de distorsión es entonces: En el ensayo de tensión al producirse la fluencia, energía de distorsión en la probeta es: y entonces la Igualando las ecuaciones 2.9 y 2.10 como lo dice el enunciado de la teoría, tenemos: Se define el esfuerzo de Von Misses como Entonces, la falla se da cuando En el caso bidimensional, y el esfuerzo de Von Misses es: Para el caso bidimensional, en el plano 1 3, la teoría de Von Misses se representa gráficamente como: Figura 2.5. Representación gráfica de la teoría de la energía de distorsión. La falla se presentará cuando el punto determinado por los esfuerzos 1y 3se encuentra fuera del área sombreada en la figura 2.5. La línea más gruesa representa las locaciones donde se presentará la falla de acuerdo con Von Misses, las líneas interiores más delgadas representan las locaciones de falla de acuerdo con Tresca. De la figura 2.5 puede observarse que la teoría de Von Misses tiene un mayor área en la cual no se presentará falla que la teoría de Tresca, por eso la teoría del esfuerzo cortante máximo es la teoría escogida para hacer cálculos conservadores de falla de un material y tener mayor certeza de que no se producirá falla. Si se considera un elemento que se encuentre bajo cortante puro en el momento de la falla, donde el esfuerzo cortante a la fluencia es Ssy el esfuerzo de Von Misses resulta ser de la ecuación 2.12: Y la falla se da cuando Donde Sy es el esfuerzo de fluencia a la tensión, entonces resulta la importante relación: 2.3. Teoría de Coulomb-Mohr Dúctil (Modificada) También conocida como Teoría de la Fricción Interna (IFT). Ésta teoría tiene en cuenta que el esfuerzo de fluencia a tensión (Syt) es diferente al esfuerzo de fluencia a compresión (Syc), donde generalmente Syc > Syt. Se basa en los ensayos de tensión y compresión, y establece que en el plano la línea tangente a los círculos de Mohr de los ensayos de tensión y compresión al momento de la fluencia es la locación de la falla para un estado de esfuerzos en un elemento. Figura 2.6. Círculos de Mohr de los ensayos de tensión y compresión al momento de la falla en línea negra gruesa, y el círculo de Mohr de un estado de esfuerzos de un elemento al momento de la falla en línea negra delgada. La línea más clara es la línea donde se produce la falla. La ecuación de la línea de falla cuando 10 3resulta ser: En los otros casos, la falla se dará cuando: En el plano 13, la teoría de Coulomb-Mohr Dúctil se representa gráficamente como: Figura 2.7. Representación gráfica de la teoría de Coulomb-Mohr dúctil. La falla se presentará cuando el punto determinado por los esfuerzos 1y 3se encuentra fuera del área sombreada en la figura 2.7. La línea más gruesa representa las locaciones donde se presentará la falla de acuerdo con Coulomb-Mohr, las líneas interiores más delgadas representan las locaciones de falla de acuerdo con Tresca. De la figura 2.7 puede observarse que la teoría de Coulomb-Mohr tiene un mayor área en la cual no se presentará falla que la teoría de Tresca, por eso y por lo que se ha hecho notar de la figura 2.5, es que la teoría del esfuerzo cortante máximo es la teoría escogida para hacer cálculos conservadores de falla de un material y tener mayor certeza de que no se producirá falla. 3. Falla de materiales frágiles Se considera frágil a un material que en el ensayo de tensión haya tenido menos del 5% de deformación antes de la fractura. En los materiales frágiles se considera que la falla se presenta cuando el material sufre de separación de sus partes (falla por fractura). 3.1. Teoría del Máximo Esfuerzo Normal Enunciada por W. Rankine, la teoría enuncia: “La falla se producirá cuando el esfuerzo normal máximo en la pieza sea igual o mayor al esfuerzo normal máximo de una probeta sometida a un ensayo de tensión en el momento que se produce la fractura” Notando la resistencia a la tensión como Sut y la resistencia a compresión como Suc, tenemos que según la teoría, la falla se dará cuando: Para el caso bidimensional, en el plano 1 3, la teoría del máximo esfuerzo normal se representa gráficamente como: Figura 3.1. Representación gráfica de la teoría del esfuerzo normal máximo. La falla se presentará cuando el punto determinado por los esfuerzos 1y 3se encuentra fuera del área sombreada en la figura 3.1. 3.2. Teoría de Coulomb-Mohr Frágil Se deriva de forma similar a la teoría de Coulomb-Mohr Dúctil sólo que, al tratarse de materiales frágiles, se tienen en cuenta las resistencias últimas del material a la tensión y compresión en lugar de los esfuerzos de fluencia. La ecuación de la línea de falla cuando 10 3resulta ser: En los otros casos, la falla se dará cuando: En el plano 13, la teoría de Coulomb-Mohr Frágil se representa gráficamente como: Figura 3.2. Representación gráfica de la teoría de Coulomb-Mohr frágil. La falla se presentará cuando el punto determinado por los esfuerzos 1 y 3se encuentra fuera del área sombreada en la figura 3.2. De las figuras 3.1 y 3.2 puede observarse que el área libre de falla es mayor según la teoría del máximo esfuerzo normal que según la teoría de Coulomb-Mohr Frágil, por lo anterior, para cálculos de diseño conservadores en materiales frágiles se recomienda usar la teoría de Coulomb-Mohr Frágil. FATIGA Una de las causas más comunes de falla de los materiales se debe a la Fatiga del material. Los materiales sometidos a cargas repetidas tienden a desarrollar un comportamiento característico que difiere fundamentalmente del comportamiento bajo cargas constantes. La fatiga de los materiales se define como el “deterioro que se desarrolla bajo la acción de ciclos repetidos de carga o deformación de cierta amplitud, en una determinada pieza”; este deterioro se manifiesta en fisuración y eventualmente rotura. Si bien la Fatiga se desarrolla en todos los materiales (incluyendo metales, plástico, gomas, hormigón, etc.), pero en diseño se consideran metales, tales como aceros o aleaciones livianas (aunque se está haciendo cada vez más necesario conocer el comportamiento en plásticos y materiales compuestos en fatiga pues el diseño aeronáutico recurre cada vez más a este tipo materiales). No obstante, los mecanismos involucrados en la producción de fatiga pueden diferir en los diversos materiales. FATIGA EN ZONA DE BAJO CICLAJE Esta zona se halla por debajo de los 1000 ciclos de evolución de la carga de solicitación. Este tipo de carga es común en una gran variedad de elementos o piezas de máquinas, como por ejemplo: las cerraduras de las guanteras de los automóviles, pernos de llantas de vehículos de carga pesada camiones, tractores, excavadoras. Muchas veces para el rango bajo de fatiga, muchos diseñadores emplean solo consideraciones estática, ignorando por completo la fatiga del material y empleando únicamente coeficientes de seguridad y tensiones permisibles. Para tener en cuenta los efectos de bajo ciclaje, se suele emplear la evidencia experimental basada en la relación entre la resistencia a la fatiga y la resistencia a la rotura del material. Para las aleaciones ferrosas (aceros al carbono, aceros aleados, hierros forjados, etc) se pueden considerar las siguientes relaciones: FATIGA EN ZONA DE ALTO CICLAJE En una gran proporción de las piezas de dispositivos o máquinas mecánicas, la vida útil que pueden tener oscila entre 103 y 107 ciclos de carga. Los ejemplos más clásicos de esta situación son las bisagras y las manijas de las puertas de los automóviles, las juntas articuladas de los balancines de los vehículos. De acuerdo con las figuras 3.3 o 3.4 se puede ver que el valor de la resistencia a la fatiga respecto del número de ciclos de carga, sigue una ley lineal (en términos logarítmicos). Para hallar esta recta que define para un número específico de ciclos de carga, la resistencia a la fatiga correspondiente, es necesario conocer los límites de fatiga correspondientes a esta zona. En consecuencia se deben SL′y Se′ que son el límite de fatiga para 1000 ciclos y el límite de fatiga para 106 ciclos. Así pues la relación lineal logarítmica para la zona de vida finita de alto ciclaje se puede obtener por medio de: donde y BS CS son la pendiente de la recta y un punto de intersección con el eje de ordenadas, respectivamente. Mientras que Nt′ es el número de ciclos hasta una falla en un determinado instante, para una determinada condición de carga o tensión de fatiga. Figura 3.3 Resistencia a la fatiga Aleaciones de acero Figura 3.4 Diagrama S-N para un acero UNS G41300 FACTORES QUE MODIFICAN LA FATIGA Diversos factores modifican el valor de la resistencia a la fatiga de un elemento mecánico, como puede ser: el tipo de material, su grado de aleación, método de fabricación, condiciones y atmósfera de trabajo, presencia de entallas, etc. Todos estos factores son tenidos en cuenta con coeficientes de corrección, que se aplican al valor de resistencia a la fatiga obtenido para una pieza determinada. Algunos de estos factores son: *Factor de carga: considera si la carga es axial, corte, torsión o combinación. *Concentración de tensión o presencia de entallas: se usa ante la presencia de entallas, agujeros o grietas en el material *Factor de tamaño: influye la forma y tamaño de la pieza. *Factor de temperatura: la baja temperatura de operación puede generar problemas de fragilización del material o por el contrario, las altas temperaturas afectan cuando la tensión se aproxima a la de fluencia. *Factor de superficie: debido a que la pieza no tiene el grado de pulido y acabado de la pieza de laboratorio. TEORIA DE FALLA POR FATIGA Mecanismo De Falla Por Fatiga 1) Iniciación De La Grieta: Las fallas siempre empiezan en una grieta, la cual puede estar presente desde el proceso de fabricación o manufactura (macrodefectos) o bien, ser inherente a la estructura microscópica del material (microdefectos). 1.1) Microdefectos: Vacantes, inclusiones y distorsiones a nivel de la estructura cristalina; estos defectos hacen posible la deformación de los materiales y las aleaciones intermetálicas, pero al mismo tiempo, son el origen y medio de propagación de las grietas. A un mayor nivel se presentan inclusiones (impurezas) y segregación en los bordes de grano de aleaciones. Figura 3.5 Defectos De La Estructura Cristalina (Vacante. Inclusión & Distorsión) 1.2) Macrodefectos: Producidos durante la fabricación del material o el proceso de manufactura Impurezas metálicas y no metálicas (escoria, arena, gases) atrapadas durante la fundición, las cuales producen inclusiones y macroporos que actúan como concentradores. · En la fundición por moldeo, una velocidad de enfriamiento excesiva o una mazarota mal calculada, provocan cavidades por contracción del material y fisuras, aparte de originar tensiones residuales, caso en el cual conviene utilizar tratamientos térmicos para aliviar dichas tensiones. · Procesos de conformado en frío (laminado, rolado, doblado, embutido, etc.) pueden producir agrietamientos superficiales debidos a esfuerzos de cizallamiento. · Procesos de mecanizado (torneado, fresado, cepillado, corte) con variables mal calculadas (velocidad de avance y profundidad de corte) o defectos de herramienta (ángulos incorrectos, filos mellados) producen irregularidades superficiales por arrancamiento de material en vez de corte continuo, sobre todo al final de la carrera. Se debe procurar obtener ángulos de corte redondeados (raíz de filetes de rosca, cuñeros, cambios de sección, etc.). · Soldadura: defectos como mala penetración, fisuras, atrapamiento de gases y escoria entre pases, etc., generan concentradores de esfuerzos importantes que además se suman a los esfuerzos residuales que deja el proceso. · Otra posibilidad (aunque mínima) es que el material esté libre de defectos, pero en presencia de concentradores de esfuerzos, las grietas aparecerán inevitablemente cuando los esfuerzos máximos locales superen la resistencia del material. Las grietas se originarán por esfuerzos cortantes debidos al desplazamiento de planos cristalinos alrededor de un microdefecto. Figura 3.6 Cavidad Por Contracción & Bolsas De Gas En Piezas De Fundición 2) Propagación De Las Grietas Abarca la mayor parte de la duración del proceso fatiga y se extiende desde el momento en que se produjo el endurecimiento por deformación generalizada (acritud total) hasta la formación de una grieta visible. 3) Fractura. Fractura súbita causada por el crecimiento inestable d la grieta. CARGA DE IMPACTO También llamada carga de choque, repentina o de impulso. Pueden dividirse en tres categorías según su severidad de aplicación: • Cargas que se mueven con rapidez de magnitud constante (ej: vehículo que cruza un puente) • Cargas aplicadas repentinamente, como aquellas que son resultado de una explosión o de la combustión dentro de un cilindro. • Cargas de impacto directo, como las producidas por un martillo neumático, el choque de un vehículo, etc. Una diferencia importante entre la carga estática y la de impacto es que las partes con carga estática deben diseñarse para soportar cargas, en tanto que las partes sujetas a impacto deben diseñarse para absorber energía. CONCLUSIÓN Para el Diseño de piezas y máquinas en Ingeniería, no hay oportunidad para el error, antes de elaboración de prototipos de debe tener en cuenta el riesgo, ya que personas van a manipular dichas piezas, máquinas, herramientas, e incluso en el caso de las máquinas vas a ser autotripuladas, por lo cual debe haber un factor de seguridad alto o considerables, cumpliendo con todas las especificaciones establecidas por normas locales e internacionales. Habrá casos en donde las fallas de piezas y maquinas tienen que darse de manera lógica, porque todo tiene una vida útil, pero se tiene que minimizar tales efectos. Los materiales dúctiles y frágiles fallaran siempre de acuerdo al tipo de carga en el que estén sometidos, que de acuerdo a características de cada uno no debe soportar sus límites que ya son tabulados es estudios rigorosos de laboratorio. En aeronáutica, los piezas fallan muchas veces es por microdefectos en la estructura de los materiales, por lo cual se tienen que establecer esfuerzos para cada material que puede ser elaborado a partir de la combinación de otros, y así evitar la fatiga y ruptura de piezas. Los métodos para determinar esfuerzos máximos y mínimos, son importantes ya que ayudar a conocer el límite de piezas, recordando siempre que los materiales no son perfectos, que tienen una vida útil y que llegan a fallar en ciclos repetitivos, pero dichos métodos se trata de minimizar estos factores y evitar catástrofes. BIBLIOGRAFÍA BEER, Ferdinad P; JOHNSTON, E Russell Jr; DE WOLF, John T (2007). Mecánica de Materiales. Mc Graw Hill. Mexico, D.F. CASTAÑO P, Andrés; MORENO R, Hernán D. (2004). Libro De Diseño De Máquinas. Universidad Pontificia Bolivariana. Medellín. Colombia. FAIRES, V (2003) Diseño de elementos de maquinas. Mexico. Limusa. MOTT, R (2006) Diseño de elementos de maquinas. Cuarta Edición. Pretince Hall. ANEXOS 22 23