1 ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL ESCUELA DE POSTGRADO EN INGENIERÍA Y CIENCIAS “OPTIMIZACION DE PARÁMETROS OPERACIONALES EN UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA” TESIS PREVIA A LA OBTENCIÓN DEL GRADO DE MÁSTER MSc, EN INGENIERIA AMBIENTAL ING. GENNY MARGARITA HERRERA MONTENEGRO DIRECTOR: ING. MARCELO MUÑOZ Quito, Marzo 2007 2 DECLARACIÓN Yo GENNY MARGARITA HERRERA MONTENEGRO, declaro trabajo aquí descrito es de mi que el autoría; que no ha sido previamente presentado para ningún grado o calificación profesional; y, que he consultado las referencias bibliográficas que se incluyen en este documento. La Escuela Politécnica Nacional, puede hacer uso de los derechos correspondientes a este trabajo, según lo establecido por la Ley de Propiedad Intelectual, por su Reglamento y por la normatividad institucional vigente. Ing. Genny Margarita Herrera Montenegro 3 CERTIFICACIÓN Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por GENNY MARGARITA HERRERA MONTENEGRO, bajo mi supervisión. Ing. Marcelo Muñoz DIRECTOR DE PROYECTO 4 DEDICATORIA A mis hijos Juan Carlos, Magaly Isabel, Luis Antonio Fuente de mi inspiración y alegría, que este trabajo sirva de ejemplo para su superación A mi esposo Juan Fernando Por su amor, comprensión y su ayuda incondicional 5 RESUMEN En la presente investigación se ha optimizado el sistema de osmosis inversa de una empresa de Generación de Electricidad, para lo cual se realizó la investigación durante un mes, tomando diferentes datos y evaluando el efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales, el efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales, el efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales, el efecto del pH en el flujo y el rechazo de sales. En cada determinación se realizó caracterizaciones físico químicas del agua de permeado o producto. Todos los resultados fueron debidamente tabulados. Se determinó que a medida que aumenta la presión, aumenta el caudal de permeado y el rechazo de sales es mayor manteniendo una temperatura constante. A medida que la temperatura de alimentación aumenta, el caudal aumenta y rechazo de sales disminuye manteniendo presión constante. Conforme aumenta la concentración de sales en el flujo, tanto el caudal como el rechazo de sales disminuye, manteniendo temperatura constante. A medida que aumenta el pH, el caudal y el rechazo de sales permanecen constantes. El manejo de la presión, temperatura y el caudal es esencial para el óptimo funcionamiento de la unidad de osmosis inversa. A través de esta investigación, de los resultados y cálculos obtenidos se llegó a determinar que el máximo porcentaje de rechazo de sales fue de 96,32 % con valores de presión P = 25 kg/cm2, temperatura T = 25 ºC y un caudal de permeado Q = 1,47 m3/h. 6 CAPITULO 1. INTRODUCCION 1.1 OBJETIVOS Y JUSTIFICATIVOS 7 1.1. OBJETIVOS Y JUSTIFICATIVOS 1.1.1. OBJETIVO GENERAL Optimizar el sistema de osmosis inversa manejando adecuadamente los parámetros operacionales 1.1.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS Estudiar y caracterizar los efluentes líquidos generados en el proceso de Osmosis Inversa En base al resultado del estudio y caracterización de los efluentes, optimizar los parámetros operacionales de este proceso Verificar la calidad de agua y los costos de producción con este método Difundir el presente trabajo, para que sirva como base a otros estudios similares, utilizando los resultados que se van a obtener y aplicándolos a otras realidades particulares. 1.2. JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO 1.2.1. JUSTIFICACIÓN TEÓRICA La osmosis inversa es una operación de membrana en la que por medio de una presión el solvente de una solución se transfiere a través de una densa membrana fabricada para retener sales y solutos de bajo peso molecular. Si una solución salina concentrada está separada del agua pura por este tipo de membrana, la diferencia de potencial químico tiende a promover la difusión del agua desde el compartimiento diluido al compartimiento concentrado para igualar las concentraciones. En el equilibrio la diferencia de niveles entre los dos compartimentos corresponde a la presión osmótica de la solución salina. 8 La osmosis inversa permite un nivel fino de filtración. Las membranas de osmosis inversa actúan como barrera a todas las sales disueltas y moléculas inorgánicas, así como a moléculas orgánicas solubles. Las moléculas de agua pasan libremente a través de las membranas generando una corriente purificada. El rechazo de sales disueltas de una membrana de osmosis inversa es típicamente del 95-99.5% en las condiciones adecuadas de presión caudal y temperatura. 1.2.2. JUSTIFICACIÓN METODOLÓGICA El objetivo principal de este estudio, es evaluar la eficiencia máxima de funcionamiento de la unidad de osmosis inversa, para que la calidad de agua pura obtenida sea elevada y apta para utilizarla tanto en la industria como para el consumo humano. El método a seguir se basa fundamentalmente en modificar tres factores determinantes: presión, caudal y temperatura. Luego de cada variación, se recolectarán muestras de agua de producto y de desecho para determinar en el laboratorio los valores de alcalinidad, dureza, sólidos totales disueltos, sílice y pH. Los resultados nos permitirán establecer porcentajes de retención de sales y por consiguiente la determinación del punto máximo de eficiencia de funcionamiento de la osmosis inversa. 1.2.3. JUSTIFICACIÓN PRÁCTICA En la industria el uso de agua pura es necesario para los diferentes procesos. El agua impura provoca incrustaciones por la elevada dureza, oxidación y actividad de los microorganismos, ocasionando daños mecánicos en los equipos y costos muy elevados de reparación. Son necesarios entonces tratamientos químicos en la maquinaria, siendo 9 utilizados para ello productos que al ser desechados por la alcantarilla producen contaminación de los cuerpos hídricos receptores. Debido a que la contaminación industrial ha llegado a niveles poco tolerables, las instituciones nacionales y locales encargadas de la aplicación de políticas de protección al medio ambiente, están normando las descargas de efluentes industriales y promulgando leyes y ordenanzas, que obligan a las empresas a cumplir ciertos parámetros que minimizan la polución. Por todo esto algunas industrias se ven en la necesidad de mejorar sus instalaciones de manera que se pueda mitigar cualquier impacto ambiental con una alta efectividad. Con la utilización de la Osmosis inversa se evita por muy largo tiempo todo este tipo de problemas, siempre y cuando los parámetros operacionales sean los óptimos. Actualmente la industria desconoce cuales son esos parámetros y solo logra una aproximación a los mismos de una forma empírica. Este estudio pretende eliminar la práctica sin sustento y proporcionar, en base a investigaciones físico-químicas, ambientales y estadísticas, la información de los datos precisos para alcanzar la máxima eficiencia en una unidad de osmosis inversa. 10 CAPITULO 2. INVESTIGACION BIBLIOGRAFICA 2.1 CALIDAD DE AGUA 2.2 OSMOSIS INVERSA 2.1 CALIDAD DE AGUA 2.3 PARAMETROS DE CONTROL 2.1 CALIDAD DE AGUA El agua es un componente imprescindible en la vida del planeta. Y respecto al hombre, se considera que es el alimento más importante. Tomando en 11 cuenta que por definición, la calidad es la expresión de un conjunto de características de un bien o servicio para enfrentar la satisfacción de un usuario o consumidor. 2.1.1 CONTAMINACIÓN DEL AGUA Por contaminación de las aguas superficiales, se entiende la incorporación de elementos extraños (de naturaleza física, química o biológica), los cuales hacen inútil o riesgoso su uso (para beber, vida acuática, recreación, riego, en industria, energía, transporte) Distintas actuaciones tienen que ver con la contaminación de las aguas superficiales: Industrias o centrales 1 que utilizan el agua como refrigerante. El correspondiente vertido de agua a mayor temperatura. Industrias que vierten aguas residuales. También, provenientes de zonas urbanas. Dragado de ríos, lagos, estuarios, zonas costeras, en presas. Construcción de presas. Canalización de ríos. Erosión. Deforestación. Desarrollo agrícola con uso de agroquímicos. Lavado de envases y productos. Arrojo de envases vacíos. Arrojo de basura. Excrementos de animales. Cercanía a centros mineros. Vertido de residuos tóxicos y peligrosos por la explotación minera. Derrames o vertidos por la industria petrolera. Proyectos urbanos adyacentes a ríos, lagos, estuarios o áreas de costa. Uso como alcantarilla. Además de los elementos contaminantes y la identificación de fuentes, hay 12 que tomar en cuenta que la contaminación puede tener un foco específico, pero aparecer en distintos lugares, aguas abajo. En la industria, el consumo de agua está determinado por su caudal y por su calidad. El caudal de agua consumida suele ser expresado en volumen de agua/unidad de producción17. Puede hablarse de una disminución del caudal de agua requerido si consideramos que hay procesos y operaciones eficientes y una reutilización del agua (recirculación o uso para fines secundarios). En cuanto a la calidad, se debe tener en cuenta el uso que se le dará al agua, pudiendo darse una primera clasificación 2 en aguas para calderas (alta pureza), agua de enfriamiento (menor calidad) y agua de proceso (mayor calidad que aguas de enfriamiento) Al referirnos a las aguas residuales industriales se pueden identificar diferentes características14 en cuanto a su caudal, efecto contaminante, posibles tratamientos y recuperación de materias primas, productos y subproductos útiles que dependerán de los diferentes orígenes de los que estas provengan. Los efectos de los contaminantes van desde tóxicos para animales y hombres, reducción de O2 disuelto de aguas naturales, desprendimiento de gases, hasta afectar el crecimiento de algas y plantas acuáticas superficiales. Para eliminar la contaminación, los efluentes líquidos deben recibir tratamientos mecánicos y químicos algunos de ellos enumerados en la siguiente tabla: 2.1.2 EVALUACION DE LA CALIDAD DEL AGUA 13 La calidad del agua puede medirse a través de sus características físicas, químicas y biológicas. Cada una de ellas puede a su vez ser caracterizadas por distintos parámetros. Para determinar la necesidad de tratamiento y la correcta tecnología de tratamiento, los contaminantes específicos en el agua deben ser identificados y ser medidos. Los contaminantes del agua se pueden dividir en dos grupos: contaminantes disueltos y sólidos suspendidos. Los sólidos suspendidos, tales como limo, arena y virus, son generalmente responsables de impurezas visibles. La materia suspendida 7 consiste en partículas muy pequeñas, que no se pueden quitar por medio de deposición. Pueden ser identificadas con la descripción de características visibles del agua, incluyendo turbidez y claridad, gusto, color y olor del agua: La materia suspendida en el agua absorbe la luz, haciendo que el agua tenga un aspecto nublado. Esto se llama turbidez. La turbidez se puede medir con varias diversas técnicas, esto demuestra la resistencia a la transmisión de la luz en el agua. El sentido del gusto puede detectar concentraciones de algunas décimas a varios centenares de ppm y el gusto puede indicar que los contaminantes están presentes, pero no puede identificar contaminantes específicos. El color20 puede sugerir que las impurezas orgánicas estén presentes. En algunos casos el color del agua puede ser causado incluso por los iones de metales. El color es medido por la comparación de diversas muestras visualmente o con un espectrómetro. Éste es un dispositivo que mide la transmisión de luz en una sustancia, para calcular concentraciones de ciertos contaminantes. Cuando el agua tiene un color inusual esto generalmente no significa una preocupación para la salud. La detección del olor puede ser útil, porque el oler puede detectar generalmente incluso niveles bajos de contaminantes. Sin embargo, en la mayoría de los países la detección de contaminantes con olor está limitada a terminantes regulaciones, pues puede ser un peligro para la 14 salud cuando algunos contaminantes peligrosos están presentes en una muestra. La cantidad total de materia suspendida puede ser medida filtrando las muestras a través de una membrana y secando y pesando el residuo. La materia suspendida se expresa en ppm (partes por millón), mg/l. La identificación y la cuantificación de contaminantes disueltos se hace por medio de métodos muy específicos en laboratorios, porque éstos son los contaminantes que se asocian a riesgos para la salud. 2.1.3 ANÁLISIS CUANTITATIVOS QUE DEFINEN LA CALIDAD DEL AGUA La calidad del agua se puede también determinar por un número de análisis cuantitativos en el laboratorio, tales como pH, sólidos totales (TS), la conductividad y la contaminación microbiana. El pH es el valor que determina si una sustancia es ácida, neutra o básica, calculado el número de iones de hidrógeno 8 presentes. El nivel de pH tiene un efecto en muchas fases del proceso de tratamiento de las aguas y afecta a la formación de costras de las fuentes de agua. Los sólidos totales (ST) son la suma de todos los sólidos disueltos y suspendidos en el agua. La conductividad significa la conducción de la energía por los iones. La medida de la conductividad del agua puede proporcionar una visión clara de la concentración de iones en el agua, pues el agua es naturalmente resistente a la conducción de la energía. 15 La contaminación microbiana19 es dividida en la contaminación por los organismos que tienen la capacidad de reproducirse y de multiplicarse y los organismos que no pueden hacerlo. Los análisis se pueden también hacer por medidas del carbón orgánico total (COT) y por la demanda biológica y química de oxígeno. La DBO es una medida de la materia orgánica en el agua, expresada en mg/l. Es la cantidad de oxígeno disuelto que se requiere para la descomposición de la materia orgánica. La prueba de la DBO toma un período de cinco días. La DQO es una medida de la materia orgánica e inorgánica en el agua, expresada en mg/l es la cantidad de oxígeno disuelto requerida para la oxidación química completa de contaminantes.2 Los sistemas de osmosis inversa pueden retirar la turbiedad, dureza y color, en lo referente a los pesticidas22 se ha demostrado que bajo ciertas condiciones de trabajo pueden ser eliminados algunos tipos de pesticidas y una gran variedad de virus, bacterias quistes y otros organismos patógenos. Hay que puntualizar que la OI rechazará todo lo que esté fuera de límite de tamaño iónico. Las bacterias sin embargo han sido halladas en muestras de perneado de plantas de OI y pueden proliferar en las líneas de descarga. Esto no significa que estas bacterias no sean rechazadas por las membranas, sino que no pueden mantenerse condiciones estériles en la operación. Se ha demostrado también que las bacterias penetran en las membranas durante el crecimiento y pasan a través de defectos de las membranas. Las membranas no son siempre completamente efectivas para el control biológico y normalmente son reemplazadas por un proceso de desinfección. A pesar de todo, las membranas son un método muy efectivo de eliminación de agentes patógenos. Los sistemas de OI pueden diseñarse para producir un agua muy anticorrosiva. Aunque no sea obvio, el control de la corrosión por plomo y cobre puede hacerse por un proceso de membrana 16 2.1.4 CALIDAD DE AGUA EN CALDERAS En los calderos los niveles de la alcalinidad6 deben de ser considerada con mucha precaución, no deben de exceder las 700 ppm . La presencia de alcalinidad por encima de los 700 ppm puede resultar en un rompimiento de los bicarbonatos produciendo carbonatos y liberando CO2 (dióxido de carbono) libre en el vapor. La presencia de CO2 en el vapor generalmente se tiene como resultado un vapor altamente corrosivo, causando daños por corrosión en las líneas de vapor y retorno de condensados. La dureza es la primera causa de la formación de incrustación y es debido al hecho de que la solubilidad de las sales decrece a medida de que se incrementa la temperatura aumentando la facilidad de precipitación. Consecuentemente, la alta temperatura (y presión) en la operación de las calderas, las sales se vuelven mas insolubles, la precipitación o incrustación aparece. Esta incrustación puede ser prevenida de ser formada en las calderas mediante el empleo de un tratamiento externo (suavizador). Como sea para alcanzar un alto grado de eficiencia, se recomienda el control de la dureza antes de entrar a la caldera 4, el suavizador en si mismo es un medio muy adecuado para proteger a la caldera de incrustación. El uso de tratamientos internos (productos químicos), son empleados como complementos, para mantener un control de la incrustación en la caldera altamente efectivo. 17 2.1.4.1 Sumario de calidad del agua en calderas15 TABLA N0. 1 PRESION (PSI) TDS (ppm) ALCALINIDAD DUREZA MENOR 300 301-450 451-600 601-750 751-900 901-1000 1001-1500 1501-200 2001-300 3500 3000 2500 2000 1500 1250 1000 750 150 700 600 500 400 300 250 200 150 100 20 0 0 0 0 0 0 0 0 Obviamente en la presente tabla, se indica que a mayor presión en una caldera, el proceso y la necesidad de tener mejor calidad de agua es necesaria. 2.2 TECNOLOGIA PARA ELIMINACION DE SÓLIDOS DISUELTOS El agua puede tener diferentes clases de contaminantes: - Iones - No iones - Partículas - Compuestos orgánicos - Gases Dependiendo de la aplicación es necesario remover algunos de ellos. El sistema de tratamiento dependerá de la calidad de agua tratada requerida y de la clase y concentración de especies en el agua de alimentación. En la 18 Fig. 1 aparece el espectro de filtración7 donde se muestra la tecnología más recomendada dependiendo del tipo de impurezas que se requiera remover del agua de alimentación. Angstroms 1 10 Azúcares Sales Acuosas 100 10 4 1000 10 5 Virus 10 6 Polen 10 7 Arena Bacterias Coloides Filtracion de Partículas Microfiltración Ultrafiltración Nanofiltración Osmosis Reversa Intercambio iónico Fig. 1 Espectro de Filtración Estos procesos en los que se utiliza la semi-permeabilidad de ciertas membranas (permeables al agua y a ciertos solutos, pero impermeables a otros, así como a toda partícula) constituyen la continuación de los procesos clásicos de filtración, yendo hacia separaciones cada vez más afinadas. Por ello, después de la filtración simple en las que quedan retenidas las partículas de diámetro superior a varias micras, se encuentran sucesivamente: 1. Microfiltración: Que retiene partículas de diámetro superior a varias micras (caso de filtración sobre membranas de tipo Millipore Sartorius, que retienen virus, coloides). 2. Ultrafiltración: Que retiene moléculas cuya masa molecular es superior a 10.000-100.000 g/mol, según las membranas. 19 3. Osmosis Inversa: También denominada hiperfiltración 10, que permite la retención de iones y moléculas de masa superior a algunas decenas de g/mol. Cabe recalcar que existen dos diferencias fundamentales entre los procesos de filtración y los de osmosis inversa que son: En la filtración o microfiltración de partículas insolubles, todo el caudal a tratar atraviesa el aparato de filtración. Las partículas en suspensión se acumulan sobre el material filtrante y al cabo de cierto tiempo de funcionamiento, debe procederse a una limpieza mecánica del material filtrante o a una sustitución de la membrana obstruida. En osmosis inversa o en ultrafiltración, las membranas no solo retienen las partículas insolubles, sino también moléculas 9 o iones disueltos. La acumulación de estos últimos en la proximidad de la membrana y su concentración da lugar a un aumento de la presión osmótica a tratar, seguido a veces por fenómenos de precipitación. Además del tamaño de lo que se quiere remover, es importante conocer su concentración en el agua de alimentación, así como, el nivel máximo permitido en el agua tratada. La concentración de impurezas en el agua de alimentación depende del tipo de fuente de agua disponible. Así: agua de mar, agua de pozo, agua superficial (río...), agua recuperada. Normalmente el agua de mar puede tener hasta 50.000 ppm de sólidos disueltos. Las otras fuentes de agua varían su concentración dependiendo del lugar de la fuente y de la época del año. Así, el sistema de tratamiento debe seleccionarse teniendo en cuenta la concentración de impurezas en el agua de alimentación y que permita una operación sencilla y económica. 20 2.2.1 INTERCAMBIO DE IONES Los intercambiadores de iones son sustancias granulares insolubles, que tienen, en su estructura molecular, radicales ácidos o bases, capaces de permutar, sin modificación aparente de su aspecto físico y sin alteración alguna o solubilización, los iones positivos o negativos, fijados previamente a estos radicales, por otros iones del mismo signo, que se encuentran en solución en el líquido puesto en contacto con ellos. Mediante esta permutación denominada intercambio de iones puede modificarse la composición iónica del líquido objeto del tratamiento sin alterar el número de iones existentes en este líquido al iniciarse el intercambio. Los primeros intercambiadores de iones utilizados fueron tierras naturales. Después se obtuvieron compuestos sintéticos, minerales (sílices, alginatos) y orgánicos, siendo estos últimos, los que en la actualidad se emplean casi exclusivamente, bajo el nombre de resinas. Este término se ha generalizado para designar el conjunto de intercambiadores. 2.2.2 OSMOSIS INVERSA 2.2.2.1 Osmosis Para entender el proceso de la ósmosis inversa, empecemos por recordar la ósmosis natural, mecanismo de transferencia de nutrientes en las células de los seres vivos a través de las membranas que la recubren. La ósmosis es un fenómeno físico-químico de difusión pasiva que implica un movimiento neto de agua a través de una membrana selectivamente permeable que limita dos compartimentos, y es provocado por la diferencia de concentración (gradiente) de una solución acuosa entre ambos compartimentos. La ósmosis es un fenómeno que debe cumplir ciertos requisitos: 21 Movimiento neto de agua: Esto es, que moléculas de agua masivamente se desplacen de un compartimento a otro, provocando un flujo de agua. Atravesar una membrana, el movimiento de las moléculas de agua se debe producir a través de una membrana que limita (por lo menos) dos espacios3 o compartimentos, con soluciones acuosas de diferente concentración. Esto es que en un compartimento hay más solutos que en el otro en relación al agua. La característica principal de la membrana es que permite el paso de las moléculas de agua, pero no de otras sustancias osmóticamente activas (solutos). Este tipo de membranas se denominan membranas selectivamente permeables. La permeabilidad selectiva está determinada por diferentes factores (carga eléctrica, polaridad, presencia de canales, etc.). El gradiente transmembrana, implica una diferencia en la concentración de la solución acuosa a ambos lados de la membrana (compartimentos), y esto es lo que produce el movimiento de agua desde la zona de menor concentración de solutos (y alta concentración de agua) a la de mayor concentración de solutos (y baja concentración de agua). Consecuencia de la tendencia intermolecular (afinidad) del agua y de sustancias osmóticamente activas a agruparse entre sí uniformemente. La ósmosis cesa cuando las concentraciones de ambos espacios se igualan (se vuelven isotónicos) y el gradiente transmembrana es nulo, ello implica que se detiene el flujo neto de agua. El movimiento molecular y la tendencia agregativa de las moléculas de agua y soluto ocurren siempre. La condición aquí es la permeabilidad selectiva, pues como la membrana sólo permite el paso del agua, es el agua la que tiene libertad de desplazamiento, ya que los solutos quedan retenidos en su compartimiento. Pasado cierto tiempo, el agua es ahora retenida por los solutos sólo en la medida de su distribución uniforme, esto es, que hubo ósmosis hasta que se igualaron las concentraciones entre compartimentos. 22 2.2.2.2 osmosis inversa Lo descrito hasta ahora es lo que ocurre en situaciones normales, en las que los dos lados de la membrana están a la misma presión; si se aumenta la presión del lado de mayor concentración, puede lograrse que el agua pase desde el lado de alta concentración al de baja concentración. Se puede decir que se está haciendo lo contrario de la ósmosis, por eso se llama ósmosis inversa1. Téngase en cuenta que en la ósmosis inversa a través de la membrana semipermeable sólo pasa agua. Es decir, el agua de la zona de alta concentración pasa a la de baja concentración. Pasa sólo agua. Si la alta concentración es de sal, por ejemplo agua marina, al aplicar presión, el agua del mar pasa al otro lado de la membrana. Sólo el agua, no la sal. Es decir, el agua se ha hecho potable. La ósmosis inversa es, por ello, una de las formas de potabilizar el agua. La medida de la conductividad del agua da una indicación de la cantidad de sales disueltas que contiene, dado que el agua pura no es conductora de la electricidad. Otro ejemplo: Se tiene agua con contaminante "X" cuyas moléculas tienen un tamaño de "Y" micras, siendo "Y" mayor que el tamaño de la molécula de agua. Si se busca una membrana semipermeable que deje pasar moléculas de tamaño de las del agua pero no de "Y", al aplicar presión (ósmosis inversa) se obtendrá agua sin contaminante. El proceso de la osmosis inversa utiliza una membrana semipermeable para separar y para quitar los sólidos disueltos, los orgánicos, los pirogénicos, la materia coloidal, submicroorganismos, virus y bacterias del agua. 23 Fig. 2 El proceso de la ósmosis inversa utiliza una membrana semipermeable para quitar y para rechazar una variedad amplia de impurezas. TABLA N0.2 Aluminio 97-98% Niquel 97-99% Amonio 85-95% Nitrato 93-96% Arsenico 94-96% Fosfato 99+% Bacterias 99+% Polyfosfato 98-99% Bicarbonato 95-96% Potasio 92% Bromuro 93-96% Pyrogen 99+% Cadmio 96-98% Radioactividad 95-98% Calcio 96-98% Radium 97% Cloro 94-95% Selenio 97% Cromato 90-98% Silicona 85-90% Cromo 96-98% Silicato 95-97% Cobre 97-99% Plata 95-97% Cianuro 90-95% Sodio 92-98% 24 Ferrocianuro 98-99% Sulphate 99+% Fluoruro 94-96% Sulfato 96-98% Hierro 98-99% Cinc 98-99% Plomo 96-98% * Virus 99+% Magnesio 96-98% * Insecticidas 97% Maganeso 96-98% * Detergentes 97% Mercurio 96-98% * Herbicidas 97% % TDS 95-99% 2.2.2.3 sistemas de membrana La tecnología de membrana se ha convertido en una parte importante de la tecnología de la separación en los últimos decenios. La fuerza principal de la tecnología de membrana es el hecho de que trabaja sin la adición de productos químicos, con un uso relativamente bajo de la energía y conducciones de proceso fáciles y bien dispuestas. La tecnología de la membrana es un término genérico para una serie de procesos de separación diferentes y muy característicos. Estos procesos son del mismo tipo porque en todos ellos se utiliza una membrana 21. Las membranas se utilizan cada vez mas a menudo para la creación de agua tratada procedente de aguas subterráneas, superficiales o residuales. Actualmente las membranas son competitivas para las técnicas convencionales. El proceso de la separación por membrana se basa en la utilización de membranas semi- permeables. El principio es bastante simple: la membrana actúa como un filtro muy específico que dejará pasar el agua, mientras que retiene los sólidos suspendidos y otras sustancias. Hay varios métodos para permitir que las sustancias atraviesen una membrana. Ejemplos de estos métodos son la aplicación de alta presión, el mantenimiento de un gradiente de concentración en ambos lados de la membrana y la introducción de un potencial eléctrico. 25 La membrana funciona como una pared de separación selectiva. Ciertas sustancias pueden atravesar la membrana, mientras que otras quedan atrapadas en ella. La filtración de membrana se puede utilizar como una alternativa a la floculación, las técnicas de purificación de sedimentos, la adsorción (filtros de arena y filtros de carbón activado, intercambiadores iónicos), extracción y destilación. Hay dos factores que determinan la efectividad de un proceso de filtración de membrana: selectividad y productividad. mediante un La selectividad se expresa parámetro llamado factor de retención o de separación (expresado en l/m2 h). La productividad se expresa mediante un parámetro llamado flujo (expresado en l/m2 h). La selectividad y la productividad dependen de la membrana. Fig. 3 La filtración de membrana se puede dividir en micro y ultra filtración por una parte y en nanofiltración y ósmosis inversa (RO o hiperfiltración) por la otra. Cuando la filtración de membrana se utiliza para retirar partículas más grandes, se aplican la microfiltración y la ultrafiltración. Debido al carácter abierto de las membranas su productividad es alta mientras que las diferencias de presión son bajas. 26 Cuando se necesita desalinizar el agua, se aplican la nanofiltración y la ósmosis inversa. La nanofiltración y las membranas de RO no actúan según el principio de porosidad; la separación ocurre por difusión a través de la membrana. La presión requerida para realizar la nanofiltración 8 y la ósmosis inversa es mucho más alta que la requerida para la micro y ultra filtración, mientras que la productividad es mucho más baja. Fig. 4 La filtración de membrana tiene bastantes ventajas frente a las técnicas existentes de purificación del agua: Es un proceso que puede ocurrir a baja temperatura. Esto es principalmente importante porque permite el tratamiento de los materiales sensible al calor. Es por esto que se aplican ampliamente para la producción de alimento. Es un proceso de bajo coste energético. La mayor parte de la energía requerida es la necesaria para bombear los líquidos a través de la membrana. La cantidad total de energía utilizada es mínima comparada con las técnicas alternativas, tales como evaporación. El proceso puede ser fácilmente ampliado. 27 2.2.2.3.1 Selección de sistemas de membrana La elección de un determinado tipo de sistema de membrana está determinada por un gran número de aspectos, tales como costes, riesgos de adaptación de las membranas, densidad de embalaje y oportunidades de limpieza. Las membranas nunca son aplicadas como una única placa plana, porque una gran superficie a menudo da lugar a altos costes de inversión. Es por esto que los sistemas son construidos de forma muy compacta, de manera que se consigue una gran superficie de membrana en el mínimo volumen posible. Las membranas se aplican en varios tipos de módulos. Hay dos tipos principales, llamados sistema tubular de membrana y sistema placa y marco de membrana. Los sistemas tubulares de membrana se dividen en membranas tubulares, capilares y de fibras huecas. Las membranas de placa y marco se dividen en membranas espirales y membranas almohadiformes. Membranas tubulares Las membranas tubulares no son membranas autosuficientes. Están situadas dentro de un tubo, hechas de un tipo especial de material. Este material es la capa que sostiene a la membrana. Debido a que las membranas tubulares se localizan dentro de un tubo, el flujo en una membrana tubular es generalmente del revés. La causa principal de esto es que la unión de la membrana a la capa que la sostiene es muy débil. Las membranas tubulares tienen un diámetro de 5 a 15 mm. Debido al tamaño de la superficie de la membrana, no es probable que las membranas tubulares se obstruyan. Un inconveniente de las membranas tubulares es que la densidad del empaquetamiento es baja, lo que resulta en un mayor precio por módulo. 28 Fig. 5 Membranas Tubulares1 1 http://www.geafiltration.com/Espanol/tecnologia/tipos-de-membrana.htm 29 Membranas capilares Con las membranas capilares la membrana sirve de barrera selectiva, que es suficientemente grande para resistir las presiones de filtración. Debido a esto, el flujo a través de las membranas capilares puede ser tanto de dentro hacia afuera como de afuera hacia adentro1, el diámetro de las membranas capilares es mucho más pequeño que el de las membranas tubulares, concretamente de 0.5 a 5 mm. Debido al menor diámetro, las probabilidades de obstrucción con una membrana capilar son mucho mayores. Una ventaja es que la densidad de empaquetamiento es mucho mayor. Fig. 6 Membranas Capilares2 2 http://www.norit.com/p3.php?RubriekID=2160 30 Membranas de fibras huecas Las membranas de fibras huecas tienen un diámetro 1 inferior a 0.1 µm. En consecuencia, las posibilidades de obstrucción de una membrana de fibras huecas son muy elevadas. Las membranas solo pueden ser usadas para el tratamiento de agua con un bajo contenido de sólidos suspendidos. La densidad de empaquetamiento de una membrana de fibras huecas es muy alta. Las membranas de fibras huecas son casi siempre usadas solamente para nanofiltración y ósmosis inversa. Fig. 7 Membranas Fibras Huecas3 Membranas de espiral Las membranas de espiral consisten en dos capas de membrana, situadas en un tejido colector de perneados, esta funda de membrana envuelve a un desagüe de permeados situado en posición central (ver figura de abajo). Esto hace que la densidad de embalaje de las membranas sea mayor, el 3 http://www.emalsa.es/3/3_10_2.php 31 canal de entrada del agua se sitúa a una altura moderada, para prevenir la obstrucción de la unidad de membrana. Las membranas de espiral son usadas solamente para aplicaciones de nanofiltración y ósmosis inversa. Fig.8 Membranas Espirales4 Membranas almohadiformes Las membranas que constan de placas planas se llaman membranas almohadiformes. El nombre de almohadiforme viene de la forma de almohada que tienen dos membranas cuando son empaquetadas juntas en una unidad de membrana. Dentro de la “almohada” hay una placa de apoyo, que se ocupa de la solidez. Dentro del módulo se encuentran muchas almohadas con un cierto espacio de separación entre ellas que depende del contenido en sólidos disueltos del 4 http://www.emalsa.es/3/3_10_2.php 32 agua residual. El agua fluye de dentro afuera a través de las membranas. Cuando el tratamiento ha sido realizado, el permeado se recoge en el espacio entre las membranas, desde donde es sacado a través de cañerías. 2.2.2.3.2 Obstrucción de la membrana La contaminación de las membranas provoca un mayor gasto de energía, una mayor frecuencia de limpieza y un menor límite de vida de la membrana, a la contaminación de la membrana se la suele llamar obstrucción. La obstrucción es el proceso que resulta en una reducción del rendimiento de la membrana, causado por la deposición de sólidos suspendidos o disueltos en la superficie externa de la membrana, en los poros de la membrana o entre los poros de la membrana. Cuando se filtra agua limpia, el material de la membrana es la única resistencia que se opone (Rm). El flujo es entonces llamado flujo de agua limpia. Como resultado de la acumulación de partículas en la membrana a través de la filtración de agua con una cierta cantidad de sólidos suspendidos, se formará una capa en la membrana (Rc; partículas). Cuando las partículas obstruyen los poros de la membrana a esto se le llama bloqueo de los poros (Rpb; scaling). La resistencia que aparece a consecuencia de la adsorción en o sobre la membrana se llama bioobstrucción (Ra). 33 Resistencias: Rm = Resistencia de membrana Ra = adsorción, bioobstrucción Rpb = obstrucción de los poros Rc = capa Fig. 9 Partículas, bioobstrucción y scaling son los tres grupos principales de contaminantes que se pueden distinguir en la obstrucción de membrana. Estos harán que sea necesaria una mayor carga de trabajo, para mantener un cierto nivel de capacidad de filtración11. Llegará el punto en que la presión se incrementará tanto que ya no será rentable económicamente. Hay muchas técnicas diferentes de control de la obstrucción de membrana. Una forma de predecir la obstrucción es usando el Índice de Densidad de Sedimentación (IDS) del agua entrante. El IDS, que está basado en la experiencia, se puede definir como el tiempo necesario para filtrar una cantidad de agua con una destacada concentración de sales a través de una membrana estándar de microfiltración de 0.45 mm. Cuando el IDS es alto, se puede concluir que el agua entrante contiene una elevada cantidad de materia obstructora. 34 2.2.2.3.3 Métodos de Limpieza de la Membrana Existen varios métodos diferentes de limpieza de membranas, tales como lavado por chorro delantero, lavado por chorro trasero y lavado por chorro de aire. Cuando se aplica un chorro de agua delantero, las membranas son lavadas desde adelante con el agua entrante o con el permeado. El agua entrante o el permeado fluyen a través del sistema más rápidamente que durante la fase de producción. Debido a la mayor rapidez de flujo y a la turbulencia resultante, las partículas que habían sido absorbidas por la membrana son liberadas y descargadas. Las partículas que habían sido absorbidas por los poros de la membrana no son liberadas. Estas partículas solo pueden ser eliminadas por medio del lavado con chorro de agua trasero. 3 . El lavado con chorro de agua trasero es un proceso de filtración inversa. Se hace fluir el permeado a presión a través de la parte por donde entra el agua, aplicando el doble de flujo que se usa durante la filtración. En caso de que el flujo no se haya reestablecido suficientemente después del lavado con chorro de agua trasero, se puede aplicar un proceso de limpieza química. Durante el proceso de limpieza química, las membranas son empapadas con una solución de lejía clorinada, ácido hipoclórico o peróxido de hidrógeno. Primeramente la solución se empapa en las membranas durante unos minutos y después se aplica un chorro de agua delantero o trasero que enjuaga los contaminantes. Un método de limpieza más innovador es el llamado lavado por chorro de aire o por chorro de aire y agua. Este es un lavado por chorro delantero durante el cual se inyecta aire en el tubo de abastecimiento. Debido a la inyección del aire (permaneciendo igual la velocidad del agua), se crea un sistema de limpieza mucho más turbulento. 35 En las membranas también se hace necesario retirar y controlar la película biológica, que consiste en un capa de microorganismos contenidos en una matriz (capa de limo) que se forma en superficies en contacto con el agua. La incorporación de patógenos películas biológicas puede proteger los microorganismos patógenos contra concentraciones de los biocidas que matarían o inhibirían a esos organismos suspendidos libremente en el agua. La película biológica proporciona un asilo seguro para los organismos como Listeria, E. coli y el legionella donde pueden reproducirse a los niveles donde la contaminación de los productos que pasan a través de esa agua llega a ser inevitable.3 Se ha probado más allá de duda que el dióxido de cloro quita la película biológica de sistemas de agua y evita que forme cuando está dosificado en un nivel bajo continuo. El hipoclorito por otra parte se ha demostrado que tiene poco efecto en las películas biológicas. También se puede retirar el biofilm con rayos ultravioleta y desinfección con ozono. 2.2.3 INSTALACIONES DE OSMOSIS INVERSA Cualquiera que sea la naturaleza de los pretratamientos y post-tratamientos eventuales, una unidad de osmosis inversa consiste en una yuxtaposición de módulos elementales según una geometría determinada, lo que conduce a una gran facilidad de extrapolación de las unidades y explica que haya podido pasarse, en pocos años, de instalaciones piloto de algunos metros cúbicos por hora a instalaciones industriales del orden de mil metros cúbicos por hora. (Plantas en Arabia Saudita que tratan 38.000 y 60.000 m3/día). 2.2.3.1 Montaje en paralelo El esquema de montaje más sencillo consiste en un montaje en paralelo. Todos los módulos trabajan en las mismas condiciones de presión y de conversión. Este sistema (fig.N0.10) se emplea en la mayoría de las unidades de pequeña capacidad. Mediante un filtro de cartuchos que 36 protege a la vez a la bomba de alta presión y a las membranas se evita la entrada de materias en suspensión. Dos manómetros situados a la entrada y a la salida de los módulos permiten controlar permanentemente la pérdida de carga en el interior del sistema. Dos caudalímetros (M) en el agua tratada y en el efluente, indican la conversión, la cual se ajusta por medio de dos válvulas de regulación. Fig. 10 2.2.3.2 Montaje en serie En muchos casos, se eligen otras configuraciones. Por ejemplo, para aumentar el grado de conversión, se utiliza una disposición de módulos en serie (fig.N0.11): el rechazo de la primera etapa alimenta a los módulos de la segunda etapa. No se necesita bomba intermedia 7, puesto que la presión disponible en el rechazo de la primera etapa difiere muy poco de la presión de alimentación de la segunda etapa (2 a 3 kg/cm2). Un sistema de este tipo, al que generalmente se le denomina montaje en serie – rechazo, alcanza fácilmente conversiones entre el 70 – 90% (serie de dos o tres etapas). 37 Fig. 11 Para otras aplicaciones como producción de aguas de elevada calidad puede utilizarse un tratamiento en dos etapas: serie producción. La producción de la primera etapa es recogida por un grupo de bombeo y tratada nuevamente. El rechazo de la segunda etapa, poco concentrado, se recircula a la entrada de la instalación, por lo que realiza una ligera dilución del agua de alimentación. 2.2.4 PARAMETROS DE CONTROL 2.2.4.1 Temperatura Afecta tanto a la presión osmótica como la permeabilidad del agua a través de la membrana. Normalmente se acepta que el flujo de permeado se incrementa alrededor de3 % por cada ºC 12 de incremento de temperatura. El paso de sales aumenta con la temperatura a la misma tasa que el flujo, por lo que al incrementarse la temperatura a flujo de permeado constante, la calidad del permeado disminuye. 2.2.4.2 Presión Para condiciones constantes de alimentación, un aumento de presión conlleva un aumento del flujo de permeado. Aunque el transporte de sales 38 no depende de la presión, al aumentar el flujo de permeado conservando el mismo paso de sales, el resultado aparente es una dilución del permeado. 2.2.4.3 pH En acetato de celulosa se requiere trabajar entre 5.5 y 6.5 de pH para evitar hidrólisis del polímero. En poliamida, el rechazo aumenta al subir el pH hasta 8.0 y luego se estabiliza hasta 10.5. 2.2.4.4 Conductividad Es la capacidad del agua para conducir la corriente eléctrica, esta directamente relacionado con las sustancias ionizables en agua. Comúnmente la conductividad es un parámetro de control de la pureza del agua desmineralizada, sólidos disueltos en aguas de caldero y aguas de enfriamiento. La unidad de medición es el siemen/centímetro. 2.2.4.5 Alcalinidad Es la capacidad del agua para neutralizar ácido. La presencia de carbonatos, bicarbonatos e hidróxidos es la causa más común de alcalinidad en el agua. 2.2.4.6 Dureza Total Es la suma de los iones alcalinotérreos (iones magnesio, calcio, estroncio, bario) fijados en forma de carbonatos, sulfatos, cloruros, nitratos y fosfatos, expresada en mg/l como CaCO3. Los carbonatos y bicarbonatos de calcio y 39 magnesio solo constituyen la dureza temporal; mientras que los cloruros, sulfatos y nitratos son la dureza permanente. 2.2.4.7 Dureza Cálcica El calcio es el quinto elemento más común, se lo encuentra en aguas naturales en niveles que van de cero a varios cientos de mg/l 2.2.4.8 Dureza Magnésica O dureza de no carbonatos: Es la dureza del agua producida por los cloruros, sulfatos y nitratos de calcio y magnesio. 2.2.4.9 Sólidos Disueltos Totales Es la concentración total de los iones disueltos, expresada en unidades de conductividad (µS/cm) o en ppm de NaCl o de Na2SO4. Es decir, lo constituye toda la materia disuelta 2.2.4.10 Sílice El agua contiene compuestos de silicio. Las concentraciones de sílice en el agua son menores de 30 ppm, aunque concentraciones mayores no es raro encontrar principalmente en aguas salobres y salmueras. 2.2.4.11 Concentración A mayores concentraciones disminuye el flujo de permeado, ya que aumenta la presión osmótica a vencer y por lo tanto disminuye la presión neta aplicada. Esto se magnifica en los casos en que la concentración se polariza frente a la membrana. El resultado visible es que la calidad del permeado 40 empeora, puesto que al haber menor flujo de agua y mantenerse el de sales, la concentración de sales en el permeado se hace mayor. 2.2.4.12 Recuperación Al aumentar la recuperación se concentran las sales de la alimentación en un menor volumen de agua. Por lo tanto, se da el mismo caso que en el punto anterior. 2.2.4.13 Velocidad de Flujo Al disminuir la velocidad del flujo, disminuye la turbulencia en el flujo y se aumenta la tendencia a la polarización de la concentración, así como se disminuye la eficiencia en el arrastre de material particulado atrapado en la malla de concentrado. 2.3 PRODUCCIÓN DE CANTIDAD Y CALIDAD DE AGUA La producción de agua esta monitorizada normalmente por la caída de la presión a lo largo de las membranas a presión. Hay aproximaciones generales de las caídas de presión por elemento y pérdidas de presión de entrada y salida de las membranas de presión, que son identificadas en los manuales de operación. Normalmente las pérdidas a la entrada y salida de las membranas no excede de 0,35 kg/cm2. El promedio de pérdidas por elemento es de 0,14 a 0,21 kg/cm2. No es inusual una pérdida de 0,7 a 1,4 kg/cm2 en la corriente de alimentación13 a través de una membrana a presión. Las membranas pueden requerir de una fuerza directriz de 8,75 a 17,5 kg/cm2 para una adecuada producción. Las membranas de osmosis inversa requieren de tres a ocho semanas para asentarse, pero una vez que la presión esta normalizada, se establecerá una pérdida de carga normal a través y a lo largo de las membranas para la producción requerida. Las membranas producirán naturalmente una resistencia al paso del agua a 41 través de la capa activa de la membrana. Las membranas necesitan limpieza cuando esta resistencia produce un incremento del 10% o más de la pérdida de presión inicial. Las frecuencias de la membrana varían en las aplicaciones normales de la planta, desde tres meses a más de dos años, siendo el promedio seis meses. La calidad de agua en las plantas de osmosis inversa esta monitorizada normalmente por las medidas de conductividad cada 4,8 o 24 horas. Se debería esperar que las membranas se deteriorasen naturalmente con el uso; sin embargo la tasa de deterioro de calidad normalmente no será mayor de 2-3 % anual. Las puntas o incrementos repentinos de conductividad indicarán un fallo en el anillo de sellado en oposición al fallo o rotura de la superficie de la membrana. La temperatura también afecta a la transferencia de masa de los solutos, la difusividad aumentará y la viscosidad diminuirá con el incremento de temperatura, el rechazo de solutos disminuirá incluso aunque aumente el caudal en las mismas condiciones. Desafortunadamente no hay ecuaciones convenientes para explicar estas variaciones. Sin embargo es importante que la temperatura del agua se monitorice durante la operación de la osmosis inversa y se mantenga una vigilancia de los efectos de la temperatura 2.3.1 CONSUMO DE ENERGÍA Normalmente se suministra corriente eléctrica trifásica para convertir corriente eléctrica trifásica o monofásica en corriente continua. Sin embargo, las necesidades estimadas de energía para una planta de osmosis inversa pueden hacerse determinando las necesidades de energía para las membranas añadiendo un 5% para unidades de osmosis de baja presión y un 2 % para las unidades de alta presión. 42 La mayoría de los sistemas para el tratamiento de agua a gran escala requieren de energía eléctrica para funcionar. A diferencia de otros métodos para el tratamiento de agua, los procesos de desalinización tienen requerimientos de energía significativamente más altos. Gracias al desarrollo de la tecnología de Osmosis Inversa (OI), la desalinización ha llegado a ser viable para el abastecimiento de agua a nivel municipal, principalmente gracias a la mayor eficiencia que esta tecnología ofrece en comparación con otros sistemas16. Es posible determinar los costos correspondientes de suministrar energía a las plantas de desalinización por OI si se aplican estos valores a las tarifas comerciales de energías eléctricas existentes y previstas. El consumo de energía eléctrica puede representar hasta 44% del costo del agua que es producto de un sistema de OI. De esta manera, cualquier ganancia en términos de eficiencia energética puede reducir el costo del agua para el usuario final. Con los sistemas de recuperación de energía, se puede aumentar la eficiencia de una planta de OI hasta en un 57%. Algunas de las tecnologías existentes para la recuperación de energía son las turbinas y los intercambiadores de presión para el tratamiento de aguas residuales. Ambos sistemas funcionan mediante la recaptura de una porción de la energía utilizada en el proceso de OI al aprovechar la presión de las aguas residuales (salmuera) y transferirla a los requerimientos del insumo energético de la corriente de agua producto. Los intercambiadores de presión han sido utilizados con éxito en el proceso de osmosis inversa para reducir las demandas de energía. Esta tecnología todavía se está desarrollando y muchos fabricantes anuncian que sus productos tienen niveles altos de recuperación. Con los sistemas de recuperación de energía, los fabricantes han podido operar sistemas de OI que consumen 1.6 kWh/m3 (Energy Recovery, Inc. 2006). Eso representa menos de la mitad del consumo de energía requerido normalmente para desalar agua de mar del Océano Pacífico y se acerca al valor energético teórico de 0.8 kWh/m3. 43 CAPITULO 3. INVESTIGACION EN UNIDAD PILOTO 3.1 DESCRIPCION DE LA INSTALACION 3.2 METODOLOGIA 3.3 PARAMETROS OPERACIONALES 3.4 PARAMETROS DE CONTROL 44 3.1 DESCRIPCION DE LA INSTALACION La unidad de osmosis inversa se encuentra en una Central Térmica de Generación de Electricidad en el sector de Guangopolo. Para el funcionamiento de los calderos e intercambiadores de calor se requiere de agua pura, para lo cual se aprovecha de las aguas provenientes del río San Pedro que son recogidas y almacenadas inicialmente en un reservorio, para luego someterlas a un proceso de potabilización y luego purificarla a través de un proceso de osmosis inversa, obteniéndose así agua pura. 3.1.1 PROCESO DE POTABILIZACION DEL AGUA El proceso de potabilización del agua puede resumirse en los siguientes pasos: Captación, conducción, presedimentación, agregado de productos químicos, desinfección, floculación, sedimentación, filtración 15. 3.1.1.1 Captación La captación de aguas superficiales se realiza por medio de tomas de agua que se hacen en el río San Pedro. El agua proveniente de este río está expuesta a la incorporación de materiales y microorganismos requiriendo un proceso más complejo para su tratamiento. La turbiedad, el contenido mineral y el grado de contaminación varían según la época del año (en verano el agua de este río es más turbia que en invierno) 3.1.1.2 Conducción Desde la toma de agua del río hasta los presedimentadores, el agua se conduce por medio de un canal abierto. 45 3.1.1.3 Presedimentación Esta etapa se realiza en piletas preparadas para retener los sólidos sedimentables (arenas), los sólidos pesados caen al fondo. En su interior las piletas contienen placas para tener un mayor contacto con estas partículas. El agua pasa a otra etapa por bombeo. 3.1.1.4 Agregado de Productos Químicos A través de bombeo ingresa en un piscina en donde se realizará el agregado de productos químicos (coagulantes) se realiza para la desestabilización del coloide o turbiedad del agua 3.1.1.5 Desinfección La desinfección se produce por la agregación de cloro líquido. El cloro tiene la característica química de ser un oxidante, lo cual hace que se libere oxígeno matando los agentes patógenos, por lo general bacterias anaeróbicas. Durante todo el proceso de potabilización se realizan controles analíticos de calidad. La suma de las etapas para potabilizar el agua se realiza en aproximadamente 4 horas 3.1.1.6 Floculación En la piscina de floculación, se produce la mezcla entre el producto químico (sulfato de aluminio) y el coloide que produce la turbiedad, formando los floc. Los floculadores mecánicos lo constituyen paletas de grandes dimensiones, y velocidad de mezcla baja. La floculación es un proceso químico mediante el cual, con la adición de sustancias denominadas floculantes18, se aglutina las sustancias coloidales presentes en el agua, facilitando de esta forma su decantación y posterior remoción. 46 Los compuestos que pueden estar presentes en el agua pueden ser: Sólidos en suspensión; Partículas coloidales (menos de 1 micra), Sustancias disueltas (menos que varios nanómetros). El proceso de floculación es precedido por la coagulación, por eso muchas veces se habla de los procesos de coagulación-floculación 19 . Estos facilitan la retirada de las sustancias en suspensión y de las partículas coloidales. La coagulación es la desestabilización de las partículas coloidales causadas por la adición de un reactivo químico llamado coagulante el cual, neutralizando sus cargas electrostáticas, hace que las partículas tiendan a unirse entre si; La floculación es la aglomeración de partículas desestabilizadas en microflóculos y después en los flóculos más grandes que tienden a depositarse en el fondo de los recipientes construidos para este fin, denominados sedimentadores. Los factores que pueden promover la coagulación-floculación son el gradiente de la velocidad, el tiempo y el pH. El tiempo (15 min) y el gradiente de velocidad (40 rpm) son importantes al aumentar la probabilidad de que las partículas se unan y da más tiempo para que las partículas desciendan, por efecto de la gravedad, y así se acumulen en el fondo. Por otra parte el pH es un factor prominente en acción desestabilizadora de las sustancias coagulantes y floculantes. 3.1.1.7 Sedimentación En esta piscina se produce la decantación del floc, que precipitan al fondo del decantador formando barros. Normalmente la retención de velocidad del agua que se produce en esta zona es de 40 minutos a una hora. 47 Los decantadores o sedimentadores es su tramo final poseen vertederos en los cuales se capta la capa superior del agua que contiene menor turbiedad y por medio de estos vertederos el agua pasa a la zona de filtración 3.1.1.8 Filtración El filtro está compuesto por: piedras, granza y arena. La filtración se realiza ingresando el agua sedimentada o decantada por encima del filtro. Por gravedad el agua pasa a través de la arena la cual retiene las impurezas o turbiedad residual que queda en la etapa de decantación. Los filtros rápidos tienen una carrera u horas de trabajo de aproximadamente 30 horas. Una vez que el filtro colmató su capacidad de limpieza, se lava ingresando agua limpia desde la parte inferior del filtro hacia arriba, esto hace que la suciedad retenida en la arena, se despegue. El agua filtrada ingresa en la unidad de osmosis inversa. 3.1.2 DESCRIPCION DEL EQUIPO DE OSMOSIS INVERSA En esta empresa de Generación de Electricidad se encuentran tres unidades de osmosis inversa constituidas de 3 carcazas de fibra de vidrio y cada una de ellas constituida de 4 módulos de membranas de poliamida. 48 Fig. 12 UNIDAD PILOTO DE OSMOSIS INVERSA WATER PRODUCTIVITY ELEMENT 12 13 1 8 10 7 PRODUCT SAMPLING N-4 FROM RO CLEANING PUMP BRAIN N-7 RETURN N-7 TO CLEANING TANK RETURN TO CLEANING TANK N-6 DRAIN SAMPLING 9 N-10 DRAIN N-9 PRODUCT N-8 RETURNTO CLEANING TANK 49 Se encuentran conectadas en paralelo, es decir que todos los módulos trabajan en las mismas condiciones de presión y de conversión. Este sistema esta provisto de un filtro de cartuchos o conocido también como filtro de seguridad que protege a la vez a la bomba de alta presión y a las membranas se evita la entrada de materias en suspensión. Dos manómetros situados a la entrada y a la salida de los módulos permiten controlar permanentemente la pérdida de carga en el interior del sistema. Dos caudalímetros en el agua tratada y en el efluente, indican la conversión, la cual se ajusta por medio de dos válvulas de regulación. Además cada unidad dispone de bomba booster, filtro de seguridad, bomba de alta presión, tanque de ácido clorhídrico y tanque de agua oxigenada. El agua potabilizada ingresa a través de la bomba booster a una bomba de alta presión 20- 35 kg/cm2 y es enviada a los módulos en donde el agua se separa en dos porciones: el agua pura o producto y el agua de desecho. El agua que sale de la unidad de osmosis inversa pasa por un decarbonatador que remueve el CO2 con la adición de Na2SO 3.7H2O y mediante agitación. La planta de osmosis inversa es operada con un control basado en monitorización de los indicadores de caudal, presión, conductividad, temperatura, pH, análisis químico específico. El caudal está monitorizado para control de la producción de agua en las disposiciones y puede llevarse a cabo automáticamente con controles todo o nada. La presión esta monitorizada para control de la producción del agua en las disposiciones y puede efectuarse manual o automáticamente regulando la operación de la bomba y ajuste de la válvula a través del ordenador. La presión se incrementa o disminuye según el incremento o disminución de la producción en cada etapa. 50 La temperatura está monitorizada para protección de la bomba y membranas, con corte completo de la planta o disposición a partir del control todo o nada de la temperatura. El pH puede monitorizarse y controlarse automáticamente por control de retroalimentación. La monitorización del pH es esencial si se utiliza ácido para control de incrustaciones y producirá cortes y alarmas si se viola su rango. Posniveles líquidos están monitorizados y controlados por regulaciones todo/nada o proporcional en los sistemas de alimentación química. Los análisis químicos específicos tales como turbidez o conductividad pueden monitorizarse automáticamente por retroalimentación o manualmente para asegurar la integridad de las membranas, presión de los recipientes e integridad de la disposición La operación de la planta de osmosis inversa requiere de monitorización constante de la producción y calidad de agua. Hay varios parámetros diferentes de operación que pueden monitorizarse con éxito para controlar el rendimiento total de la planta. Los parámetros más comunes para monitorizar son presión, caudal, conductividad y calidad de agua. 3.1.2.1 Características de las Membranas Membrana Filmtec BW30LE-440 Esta membrana tiene un área nominal activa de 440 pies 2 (41 m 2) y un flujo de perrneado promedio de 11500 gpd (44 m3/d) a 150 psi bajo las siguientes condiciones estándares: Tipo de membrana Película delgada compuesta Presión máxima de operación 600 psi Temperatura máxima de operación 45ºC Turbidez máxima de alimetación 1 NTU Tolerancia al cloro libre < 0.1 ppm Intervalo de pH, operación continua 2-11 51 Intervalo pH, limpiezas cortas (30 min) 1-12 Flujo de alimentación máximo 19.3 m3/h Indice de densidad de sedimento máximo en la alimentación 5 SDI En estas membranas la rata de taponamiento permanece baja o que significa que se puede trabajar a flujos altos y lograr tiempos de vida prolongados del elemento. El porcentaje de rechazo de sales es del 99%. 3.1.2.2 Manejo de la Unidad de Osmosis Inversa Control diario de pH, temperatura y caudal Limpieza del filtro de seguridad Cuando la alimentación del agua a la unidad de osmosis es continua y por largo tiempo, la diferencia de presión en los filtros aumenta por causa de suciedades que el agua cruda tiene, en este caso es necesario lavar los filtros con una solución de hidróxido de sodio y volverlos a usar nuevamente. La diferencia de presión en los filtros deberá mantenerse < 1 kg/cm2 Limpieza química de los módulos Cuando la alimentación del agua es continua por largo tiempo la diferencia de presión aumenta y es necesario proceder a un lavado químico en los módulos se inyecta ácido clorhídrico en recirculación. Estas limpiezas se realizan en periodos de tres a seis meses. La diferencia de presión en los módulos no debe sobrepasar los 2 kg/cm2 3.2 METODOLOGIA Una vez que se comprobó la funcionalidad de la unidad de osmosis, se inicia su operación para permitir su acondicionamiento. Para lo cual se procedió de la siguiente manera: 52 1. Se tomo en consideración los límites de operación establecidos por el fabricante de la unidad de osmosis inversa: Presión alimentación: 20-28 kg/ cm2 Temperatura: 20-30ºC Caudal: 1.7 m3/h Conductividad: < 80 uu7cm 2. Cuando se encuentra en alta presión no se debe apagar la bomba de presión 3. No se debe aumentar la presión de la bomba de alimentación a mas de 50 kg/cm2 4. No aumentar la presión de operación de la unidad de osmosis inversa a más de 30kg/cm2 5. Para proteger a los módulos se debe mantener condiciones ideales de pH, temperatura y cloro residual Temperatura < 35ºC pH 5a7 residual de cloro 0.05 a 1 ppm 6. Utilizar filtros de seguridad para proteger a la bomba de alta presión 7. Cuando la unidad de osmosis inversa funciona por largo tiempo la diferencia de presión de operación se incrementa si esta diferencia es mayor de 1.5 kg/cm2 se debe realizar un lavado químico. 8. Se estableció que se realizaría diferentes pruebas durante 1 mes, 5 días a la semana 9. El horario establecido para este trabajo fue de 8:30 h a 12:30h 10. Se requería establecer de que manera afectaban la presión de alimentación, temperatura de alimentación, concentración de la alimentación, pH en la unidad de osmosis inversa, por tanto se dividió el trabajo en cuatro etapas: Determinación del efecto de la presión en el flujo y el rechazo de sales Determinación del efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y el rechazo de sales 53 Determinación del efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y el rechazo de sales Determinación del efecto del pH en el flujo y el rechazo de sales. Cada etapa sería estudiada y evaluada cada semana. PRIMERA SEMANA Determinación del efecto de la presión en el flujo y el rechazo de sales Se verifica la existencia de los diferentes reactivos, equipos y materiales para la realización de los análisis físico-químicos de cada muestra de agua. Una vez que la unidad de osmosis inversa se encontraba en funcionamiento se dejó pasar el agua previamente tratada de una concentración constante, se mantuvo la temperatura constante y se fue aumentando la presión. Se tomo los datos de caudal de permeado y de su conductividad; además se tomó una muestra de 1 lt de agua permeada para su análisis físico químico Se realizó el análisis físico químico del agua de permeado evaluando alcalinidad, dureza, sólidos totales disueltos, sílice Este procedimiento se realizó por cinco días variando la presión en valores de 10, 15, 20, 25, 30 kg/cm2 SEGUNDA SEMANA Determinación del efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y el rechazo de sales Se verifica la existencia de los diferentes reactivos, equipos y materiales para la realización de los análisis físico-químicos de cada muestra de agua. Una vez que la unidad de osmosis inversa se encontraba encendida se mantuvo la presión, la concentración de alimentación constante y se fue aumentando la temperatura de alimentación. Se tomo datos de 54 caudal de permeado y su conductividad, además se tomo una muestra de 1 lt de agua para el respectivo análisis físico químico Se realizó el análisis físico químico del agua de permeado evaluando alcalinidad, dureza, sólidos totales disueltos, sílice Este procedimiento se realizó por cinco días variando la temperatura en valores de 20, 25, 30 ºC TERCERA SEMANA Determinación del efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y el rechazo de sales Se verifica la existencia de los diferentes reactivos, equipos y materiales para la realización de los análisis físico-químicos de cada muestra de agua. Una vez que la unidad de osmosis inversa se encontraba encendida se mantuvo la temperatura constante y se fue aumentando la concentración de alimentación. Se tomo datos de caudal de permeado y su conductividad, además se tomo una muestra de 1 lt de agua para el respectivo análisis físico químico Se realizó el análisis físico químico del agua de permeado evaluando alcalinidad, dureza, sólidos totales disueltos, sílice Este procedimiento se realizó por cinco días variando la concentración de alimentación CUARTA SEMANA Determinación del efecto del pH en el flujo y el rechazo de sales Se verifica la existencia de los diferentes reactivos, equipos y materiales para la realización de los análisis físico-químicos de cada muestra de agua. Una vez que la unidad de osmosis inversa se encontraba encendida se mantuvo la temperatura y la concentración de alimentación constante y se fue aumentando el pH. Se tomo datos de caudal de permeado y su conductividad, además se tomo una muestra de 1 lt de agua para el respectivo análisis físico químico 55 Se realizó el análisis físico químico del agua de permeado evaluando alcalinidad, dureza, sólidos totales disueltos, sílice Este procedimiento se realizó por cinco días variando el pH desde 2 a 12. Las mediciones fueron registradas debidamente en los formatos establecidos. 3.3 PARAMETROS OPERACIONALES El trabajo analítico comenzó con la recolección de muestras representativas de agua, considerando la influencia de las condiciones de operación en el momento de muestreo para poder interpretar los resultados adecuadamente. Inmediatamente luego de recoger la muestra se procedió a realizar el análisis químico, siendo los parámetros analizados los siguientes: 3.1.1 ALCALINIDAD La muestra fue titulada con ácido sulfúrico hasta un punto final colorimétrico que corresponde a un pH específico. La alcalinidad a la fenolftaleína fue determinada a un pH 8,3 que se evidenció por el cambio de color del indicador de fenolftaleína e indica el total de hidróxido y la mitad del carbonato presente. La alcalinidad total fue determinada por titulación a un rango de ph de 3,7 a 5,1 que incluye todos los bicarbonatos, carbonatos e hidróxidos 3.1.2 DUREZA TOTAL La muestra se estandarizó a un pH de 10,1 luego se añadió un indicador que forma un complejo rojo con una porción de calcio y magnesio. La solución titulante EDTA actúa primero con los iones libres de calcio y magnesio y 56 luego con aquellos enlaces del indicador causando el cambio a color azul como punto final. 3.2.3 DUREZA CÁLCICA Es igual al método descrito para la dureza total. No obstante, como la determinación se hace a pH 12-13, Mg2+ precipita en forma de Mg(OH)2 y no interviene. Además, el indicador elegido no combina más que con el Ca2+. Se añade un volumen suficiente de NaOH 1N para producir pH 12 a 13 y se comprueba con el pH-metro. Se añade con la espátula un poco del indicador y la solución toma un color rosa se titula con EDTA Na2 hasta viraje de la solución a color púrpura y se comprueba el punto final por la adición de 1 o 2 gotas de reactivo titulante para cerciorarse de que no hay más cambio de color. 3.1.4 SÍLICE Se utilizó ácido clorhídrico y solución de molibdato de amonio ante el cambio de color a amarillo que determina la presencia de sílice se procedió a analizarlo en un espectrofotómetro Hach con el reactivo Sílice 1. 3.1.5 CONDUCTIVIDAD La forma de determinar la conductividad fue simplemente a través de un conductivímetro en donde se colocó la muestra en la celda destinada para el efecto, se seleccionó el rango apropiado y se tomó las lecturas correspondientes en micro ohms. 3.1.6 SÓLIDOS DISUELTOS TOTALES Se determinó a partir de la conductividad cuyo valor es relacionado con un factor que da el pH así: 57 pH < 8,5 FACTOR = 0,67 pH > 8,5 FACTOR = 0,75 Se utilizó un conductivímetro Hach. 3.1.7 pH Los valores de pH se midieron en todas las muestras recogidas, para constatar si existían o no cambios apreciables en cada muestra. El pH se midió en el laboratorio utilizando el medidor de pH marca Hach. 58 CAPITULO 4. RESULTADOS Y DISCUSION 4.1 RESULTADOS 4.2 ANÁLISIS GENERAL 4.3 ANÁLISIS PARA OPTIMIZACION DE LA OPERACION 4.4 ANÁLISIS ECONOMICO 59 4.1 RESULTADOS En el transcurso de un mes de investigación se realizaron las siguientes mediciones: PRIMERA SEMANA Por cinco días se varió la presión ( 10,15,20,25,30 kg/cm2) y a temperaturas constantes de (20,25,30 ºC) se tomo los valores de variación de flujo de permeado, este procedimiento se realizó por duplicado cada día. Para cada variación se realizó las caracterizaciones físico químicas del agua de permeado. Esto permitió determinar los efectos de la presión en el flujo y rechazo de sales. Los resultados obtenidos se encuentran tabulados en las Tablas N0. 3, 4, 5, 6, y 7. SEGUNDA SEMANA Por cinco días consecutivos se varió la temperatura (20,22,24,26,28,30 ºC), manteniendo presiones constantes (10, 15,20,25,30 kg/cm2) y se tomó los valores de flujo de permeado. Para cada variación se realizó las caracterizaciones físicas químicas del agua de permeado. Estos análisis nos permitieron determinar el efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales. Los resultados se encuentran tabulados en las Tablas N0. 8,9,10,11 y 12. C TERCERA SEMANA Por cinco días consecutivos se varió la concentración de alimentación (400,500,600,700,800,900 y 1000 mg/l) manteniendo temperaturas constantes (20,25,30 ºC) y se tomo los valores de flujo de permeado. Para cada variación se realizó los análisis fisico químicos del agua de permeado. Estos resultados nos permitieron evaluar el efecto de la concentración de sales en el flujo y rechazo de sales. Los resultados se encuentran tabulados en las Tablas N0. 13,14,15,16 y 17. 60 CUARTA SEMANA Por cinco días consecutivos se varió el pH del agua de alimentación (2,4,6,8,10,12) a temperaturas constantes (20,25,30 ºC) y se midió el flujo de permeado. Para cada variación se realizó los análisis físico químicos del agua de permeado. Estos resultados nos permitieron evaluar el efecto del pH en el flujo y rechazo de sales. Los resultados se encuentran tabulados en las Tablas N0. 18,19,20,21 y 22 61 PRIMERA SEMANA DATOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 3 DÍA 1 T = 20 ºC Mediciones P Segunda T = 30 ºC Q STD rechazo STD permeado P Q STD rechazo STD permeado P Q STD rechazo STD permeado kg/cm m /h 3 mg/l mg/l kg/cm m /h 3 mg/l mg/l kg/cm m /h 3 mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 0,80 0,85 0,90 0,94 0,98 0,80 0,85 0,90 0,94 0,98 329 357 368 372 379 329 357 368 372 379 68 40 29 25 18 68 40 29 25 18 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,27 1,35 1,44 1,58 1,12 1,27 1,35 1,44 1,58 337 361 378 382 380 337 361 378 382 380 60 36 19 15 17 60 36 19 15 17 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,16 1,34 1,42 1,49 1,60 1,16 1,34 1,42 1,49 1,60 341 361 376 379 378 341 361 376 379 378 56 36 21 18 19 56 36 21 18 19 2 Primera T = 25 ºC 2 2 62 PRIMERA SEMANA DATOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 4 DÍA 2 T = 20 ºC Mediciones P Q 2 Primera Segunda STD rechazo T = 25 ºC STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 0,81 0,85 0,82 0,94 0,98 0,81 0,85 0,82 0,94 0,98 330 358 368 373 379 330 358 368 373 379 67 39 29 24 18 67 39 29 24 18 P Q 2 STD rechazo T = 30 ºC STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,13 1,26 1,36 1,43 1,58 1,13 1,26 1,36 1,43 1,58 337 361 379 382 379 337 361 379 382 379 60 36 18 15 18 60 36 18 15 18 P Q STD rechazo STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,18 1,35 1,42 1,48 1,59 1,18 1,35 1,42 1,48 1,59 341 362 375 378 377 341 362 375 378 377 56 35 22 19 20 56 35 22 19 20 2 63 PRIMERA SEMANA DATOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 5 DÍA 3 T = 20 ºC Mediciones P Segunda T = 30 ºC Q STD rechazo STD permeado P Q STD rechazo STD permeado P Q STD rechazo STD permeado kg/cm m /h 3 mg/l mg/l kg/cm m /h 3 mg/l mg/l kg/cm m /h 3 mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 0,80 0,84 0,90 0,95 0,98 0,80 0,84 0,90 0,95 0,98 330 359 367 373 378 330 359 367 373 378 67 38 30 24 19 67 38 30 24 19 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 336 360 378 383 378 359 360 378 383 378 61 37 19 14 19 61 37 19 14 19 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,16 1,33 1,42 1,49 1,60 1,16 1,33 1,42 1,49 1,60 342 361 374 378 377 342 361 374 378 377 55 36 23 19 20 55 36 23 19 20 2 Primera T = 25 ºC 2 2 64 PRIMERA SEMANA DATOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 6 DÍA 4 T = 20 ºC Mediciones P Q 2 Primera Segunda STD rechazo T = 25 ºC STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 0,80 0,85 0,90 0,95 0,98 0,80 0,85 0,90 0,95 0,98 329 358 366 373 378 329 358 366 373 378 68 39 31 24 19 68 39 31 24 19 P Q 2 STD rechazo T = 30 ºC STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,25 1,36 1,43 1,58 1,12 1,25 1,36 1,43 1,58 337 360 377 383 380 359 360 377 383 380 60 37 20 14 17 60 37 20 14 17 P Q STD rechazo STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,18 1,35 1,41 1,48 1,59 1,18 1,35 1,41 1,48 1,59 341 362 373 378 377 341 362 373 378 377 56 35 24 19 20 56 35 24 19 20 2 65 PRIMERA SEMANA DATOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 7 DÍA 5 T = 20 ºC Mediciones P Q 2 Primera Segunda STD rechazo T = 25 ºC STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 0,80 0,85 0,90 0,95 0,98 0,80 0,85 0,90 0,95 0,98 329 357 365 373 378 329 357 365 373 378 68 40 32 24 19 68 40 32 24 19 P Q 2 STD rechazo T = 30 ºC STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 336 360 378 382 380 359 360 378 382 380 61 37 19 15 17 61 37 19 15 17 P Q STD rechazo STD permeado kg/cm 3 m /h mg/l mg/l 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,18 1,34 1,41 1,47 1,60 1,18 1,34 1,41 1,47 1,60 342 361 372 378 377 342 361 372 378 377 55 36 25 19 20 55 36 25 19 20 2 66 SEGUNDA SEMANA DATOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 1 TABLA N0. 8 2 2 P = 10 kg/cm 2 P = 15 kg/cm P = 20 kg/cm T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 341,00 334,00 329,00 328,00 326,00 323,00 59,00 72,00 75,00 81,00 83,00 85,00 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 342,00 335,00 330,00 329,00 327,00 324,00 58 65 70 71 73 76 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 361,00 354,00 347,00 345,00 342,00 339,00 39 46 53 55 58 61 P = 25 kg/cm2 P = 30 kg/cm2 T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 363,00 355,00 349,00 347,00 346,00 340,00 37 45 51 53 54 60 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 364,00 356,00 350,00 348,00 347,00 342,00 36 44 50 52 53 58 67 SEGUNDA SEMANA DATOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 2 TABLA N0. 9 2 2 P = 10 kg/cm 2 P = 15 kg/cm P = 20 kg/cm T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 346,00 332,00 330,00 326,00 324,00 320,00 52,00 72,00 75,00 81,00 83,00 85,00 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 348,00 337,00 334,00 330,00 328,00 326,00 50 61 64 68 70 72 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 362,00 363,00 345,00 343,00 342,00 338,00 36 35 53 55 56 60 P = 25 kg/cm2 P = 30 kg/cm2 T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 365,00 358,00 349,00 347,00 343,00 340,00 33 40 49 51 55 58 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 366,00 357,00 352,00 350,00 348,00 343,00 32 41 46 48 50 55 68 SEGUNDA SEMANA DATOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 3 TABLA N0. 10 2 2 P = 10 kg/cm T Q ºC 3 STD rechazo m /h mg/l 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 340,00 333,00 328,00 327,00 326,00 322,00 2 P = 15 kg/cm STD permeado T Q mg/l ºC 3 m /h mg/l 60,00 72,00 75,00 81,00 83,00 85,00 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 342,00 337,00 332,00 329,00 326,00 324,00 P = 25 kg/cm2 STD rechazo P = 20 kg/cm STD permeado T Q STD rechazo STD permeado mg/l ºC 3 m /h mg/l mg/l 58 63 68 71 74 76 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 360,00 354,00 346,00 345,00 341,00 339,00 40 46 54 55 59 61 P = 30 kg/cm2 T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 362,00 355,00 348,00 346,00 345,00 341,00 38 45 52 54 55 59 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 364,00 357,00 352,00 349,00 347,00 340,00 36 43 48 51 53 60 69 SEGUNDA SEMANA DATOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 4 TABLA N0. 11 2 2 P = 10 kg/cm T Q ºC 3 STD rechazo m /h mg/l 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 341,00 333,00 329,00 328,00 327,00 323,00 2 P = 15 kg/cm STD permeado T Q mg/l ºC 3 m /h mg/l 59,00 72,00 75,00 81,00 83,00 85,00 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 342,00 336,00 330,00 329,00 328,00 324,00 P = 25 kg/cm2 STD rechazo P = 20 kg/cm STD permeado T Q STD rechazo STD permeado mg/l ºC 3 m /h mg/l mg/l 58 64 70 71 72 76 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 360,00 354,00 347,00 345,00 342,00 340,00 40 46 53 55 58 60 P = 30 kg/cm2 T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 362,00 356,00 349,00 347,00 345,00 339,00 38 44 51 53 55 61 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 363,00 355,00 350,00 348,00 346,00 341,00 37 45 50 52 54 59 70 SEGUNDA SEMANA DATOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 5 TABLA N0.12 2 2 P = 10 kg/cm 2 P = 15 kg/cm P = 20 kg/cm T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 339,00 332,00 326,00 324,00 322,00 320,00 61,00 72,00 75,00 81,00 83,00 85,00 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 344,00 338,00 333,00 330,00 327,00 322,00 56 62 67 70 73 78 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 360,00 354,00 346,00 344,00 342,00 338,00 40 46 54 56 58 62 P = 25 kg/cm2 P = 30 kg/cm2 T Q STD rechazo STD permeado T Q STD rechazo STD permeado ºC m /h 3 mg/l mg/l ºC m /h 3 mg/l mg/l 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 364,00 356,00 350,00 346,00 343,00 340,00 36 44 50 54 57 60 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 366,00 355,00 350,00 348,00 346,00 340,00 34 45 50 52 54 60 71 TERCERA SEMANA DATOS EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 1 TABLA N0. 13 T = 20º C T = 25º C T = 30º C STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado Qa Q STD rechazo STD permeado mg/l m /h 3 mg/l mg/l mg/l m /h 3 mg/l mg/l m /h 3 m /h 3 mg/l mg/l 400 500 600 700 800 900 1000 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 0,26 322,40 397,00 469,20 534,10 596,00 645,30 680,00 78 103 131 166 204 255 320 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 345,24 429,00 508,80 585,62 661,04 733,50 802,00 55 71 91 114 139 167 198 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 357,08 443,70 525,90 603,61 676,40 741,60 800,00 43 56 74 96 124 158 200 STD permeado Qa Q STD rechazo STD permeado 3 3 DIA 2 TABLA N0. 14 T = 20º C STD ALIM.. Q STD rechazo mg/l 3 m /h mg/l 400 500 600 700 800 900 1000 1,06 0,83 0,67 0,52 0,39 0,32 0,25 320,18 397,12 469,00 533,00 596,00 644,00 680,00 T = 25º C STD permeado STD rechazo T = 30º C STD ALIM.. Q mg/l mg/l 3 m /h mg/l mg/l m /h m /h mg/l mg/l 80 103 131 167 204 256 320 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 346,00 428,00 507,00 586,60 661,08 732,29 803,00 54 72 93 113 139 168 197 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 356,04 444,02 524,00 603,54 675,98 740,86 789,89 44 56 76 96 124 159 210 72 TERCERA SEMANA DATOS EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 3 TABLA N0. 15 T = 20º C T = 25º C T = 30º C STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado Qa Q STD rechazo STD permeado mg/l m /h 3 mg/l mg/l mg/l m /h 3 mg/l mg/l m /h 3 m /h 3 mg/l mg/l 400 500 600 700 800 900 1000 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 0,26 322,00 396,68 468,00 533,90 596,00 644,78 679,80 78 103 132 166 204 255 320 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 345,00 428,20 506,78 585,45 660,88 733,20 802,95 55 72 93 115 139 167 197 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 357,00 443,92 525,50 603,28 676,00 741,24 789,90 43 56 75 97 124 159 210 DÍA 4 TABLA N0. 16 T = 20º C T = 25º C T = 30º C STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado Qa Q STD rechazo STD permeado mg/l m /h 3 mg/l mg/l mg/l m /h 3 mg/l mg/l m /h 3 m /h 3 mg/l mg/l 400 500 600 700 800 900 1000 1,06 0,83 0,68 0,51 0,40 0,31 0,25 322,25 397,00 467,00 533,00 595,97 644,50 680,00 78 103 133 167 204 256 320 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 345,25 428,20 507,00 584,98 659,98 733,50 802,00 55 72 93 115 140 167 198 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 356,00 443,00 525,21 603,00 675,28 740,98 780,25 44 57 75 97 125 159 220 73 TERCERA SEMANA DATOS EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DÍA 5 TABLA N0. 17 T = 20º C T = 25º C T = 30º C STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado STD ALIM.. Q STD rechazo STD permeado Qa Q STD rechazo STD permeado mg/l m /h 3 mg/l mg/l mg/l m /h 3 mg/l mg/l m /h 3 m /h 3 mg/l mg/l 400 500 600 700 800 900 1000 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 0,26 322,52 397,05 467,59 552,89 595,79 644,78 680,25 77 103 132 147 204 255 320 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 346,52 428,12 507,23 586,14 660,85 732,20 803,00 53 72 93 114 139 168 197 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 356,50 442,92 525,17 603,00 676,00 742,00 788,85 44 57 75 97 124 158 211 74 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 1 TABLA N0. 18 T = 20 ºC T = 25 ºC pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 340 342 342 342 342 342 342 342 342 342 340 65 63 63 63 63 63 63 63 63 63 65 T = 30 º C pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,45 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,45 348 350 350 350 350 350 350 350 350 350 348 57 55 55 55 55 55 55 55 55 55 57 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q 3 m /h 1,55 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,55 STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 349 351 351 351 351 351 351 351 351 351 349 56 54 54 54 54 54 54 54 54 54 56 75 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 2 TABLA N0. 19 T = 20 ºC T = 25 ºC pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 339,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 339,00 66 63 63 63 63 63 63 63 63 63 66 T = 30 º C pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,45 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,45 350 352 352 352 352 352 352 352 352 352 350 55 53 53 53 53 53 53 53 53 53 55 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q 3 m /h 1,55 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,55 STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 351 352 352 352 352 352 352 352 352 352 351 54 53 53 53 53 53 53 53 53 53 54 76 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 3 TABLA N0. 20 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 T = 25 ºC Q STD rechazo STD permeado 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 1,50 mg/l mg/l 340,00 343,00 343,00 343,00 343,00 343,00 343,00 343,00 343,00 343,00 340,00 65 62 62 62 62 62 62 62 62 62 65 T = 30 º C pH Q m3/h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,45 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,45 348 350 350 350 350 350 350 350 350 350 348 57 55 55 55 55 55 55 55 55 55 57 pH Q m3/h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,55 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,55 351 352 352 352 352 352 352 352 352 352 351 54 53 53 53 53 53 53 53 53 53 54 77 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 4 TABLA N0. 21 T = 20 ºC T = 25 ºC pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 368,00 375,03 375,03 375,03 375,03 375,03 375,03 375,03 375,03 375,03 368,00 37 30 30 30 30 30 30 30 30 30 37 T = 30 º C pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,45 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,45 348 350 350 350 350 350 350 350 350 350 348 57 55 55 55 55 55 55 55 55 55 57 pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,55 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,55 349 351 351 351 351 351 351 351 351 351 349 56 54 54 54 54 54 54 54 54 54 56 78 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 4 TABLA N0. 22 T = 20 ºC T = 25 ºC pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 340,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 342,00 340,00 65 63 63 63 63 63 63 63 63 63 65 T = 30 º C pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,45 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,45 348 350 350 350 350 350 350 350 350 350 348 57 55 55 55 55 55 55 55 55 55 57 pH Q 3 m /h STD rechazo STD permeado mg/l mg/l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1,55 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,55 349 351 351 351 351 351 351 351 351 351 349 56 54 54 54 54 54 54 54 54 54 56 79 4.2 ANÁLISIS GENERAL Con los datos obtenidos de cada determinación se procedió a calcular el % paso de sales y % rechazo de sales de acuerdo a las siguientes ecuaciones: Concentración en permeado % Paso de sales = x 100 Ec. 1 Concentración en alimentación % Rechazo de sales = 100 – Paso de sales Ec. 2 Los resultados obtenidos se encuentran en las Tablas N0. 23,24,25,26,27,28 para la primera semana, en las Tablas N0. 29, 30, 31, 32, 33 y 34 para la segunda semana, en las Tablas N0. 35,36,37,38,39,40 para la tercera semana y en las Tablas 41,42,43,44,45,46. En base de estos resultados se han construido los gráficos respectivos. Todos los resultados que se obtuvieron de las mediciones y pruebas de laboratorio se encuentran debidamente tabulados. Todas las mediciones realizadas en la primera semana de investigación, manteniendo constante la temperatura y concentración de alimentación y aumentando la presión se puede observar que el flujo de permeado aumenta al igual que el rechazo de sales. En la segunda semana de investigación se mantuvo constante la presión y la concentración de alimentación y se procedió a variar la temperatura observándose que el flujo de permeado se incrementaba y el rechazo de sales iba disminuyendo. En la tercera semana de investigación se mantuvo constante la temperatura y concentración de alimentación, se pudo observar en los resultados obtenidos que el flujo de permeado fue disminuyendo al igual que el rechazo de sales. 80 Los resultados obtenidos en la cuarta semana de investigación nos indican que al mantener constante la temperatura y concentración de alimentación y variar el pH, el flujo de permeado se mantuvo constante y el rechazo de sales inicialmente fue aumentando, a pH alrededor de 7 se mantuvo constante y luego sufrió una disminución. 81 CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 1 TABLA N0. 23 T = 20 ºC Mediciones P Segunda T = 30 ºC Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales Rechazo sales kg/cm m /h 3 mg/l % kg/cm m /h 3 mg/l % kg/cm m /h 3 mg/l % 10 15 20 0,60 0,61 0,62 17,13 10,08 7,30 83 90 93 10 15 20 1,12 1,27 1,35 15,11 9,07 4,79 84,89 90,93 95,21 10 15 20 1,16 1,34 1,42 14,11 9,07 5,29 85,89 90,93 94,71 25 0,63 6,30 94 25 1,44 3,78 96,22 25 1,49 4,53 95,47 30 0,63 4,53 95 30 1,58 4,28 95,72 30 1,60 4,79 95,21 10 15 20 25 30 0,63 1,13 1,27 1,41 1,54 17,13 10,08 7,30 6,30 4,53 83 90 93 94 95 10 15 20 25 30 1,13 1,27 1,35 1,43 1,58 15,11 9,07 4,79 3,78 4,28 85,00 90,93 95,21 96,22 95,72 10 15 20 25 30 1,16 1,34 1,42 1,49 1,60 14,11 9,07 5,29 4,53 4,79 85,89 90,93 94,71 95,47 95,21 2 Primera T = 25 ºC 2 2 82 CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 2 TABLA N0. 24 T = 20 ºC Mediciones P Segunda T = 30 ºC Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales Rechazo sales kg/cm m /h 3 mg/l % kg/cm m /h 3 mg/l % kg/cm m /h 3 mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 0,90 1,12 1,24 1,41 1,55 0,90 1,12 1,24 1,41 1,55 16,88 9,82 7,30 6,05 4,53 16,88 9,82 7,30 6,05 4,53 83 90 93 94 95 83 90 93 94 95 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,13 1,26 1,36 1,43 1,58 1,13 1,26 1,36 1,43 1,58 15,11 9,07 4,53 3,78 4,53 15,11 9,07 4,53 3,78 4,53 84,89 90,93 95,47 96,22 95,47 84,89 90,93 95,47 96,22 95,47 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,18 1,35 1,42 1,48 1,59 1,18 1,35 1,42 1,48 1,59 14,11 8,82 5,54 4,79 5,04 14,11 8,82 5,54 4,79 5,04 85,89 91,18 94,46 95,21 94,96 85,89 91,18 94,46 95,21 94,96 2 Primera T = 25 ºC 2 2 83 CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 3 TABLA N0. 25 T = 20 ºC Mediciones P Q 2 Primera Segunda Paso sales T = 25 ºC Rechazo sales kg/cm 3 m /h mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,00 1,13 1,25 1,40 1,55 1,00 1,13 1,25 1,40 1,55 16,88 9,57 7,56 6,05 4,79 16,88 9,57 7,56 6,05 4,79 83 90 92 94 95 83 90 92 94 95 P Q 2 Paso sales T = 30 ºC Rechazo sales kg/cm 3 m /h mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 15,37 9,32 4,79 3,53 4,79 15,37 9,32 4,79 3,53 4,79 84,63 90,68 95,21 96,47 95,21 84,63 90,68 95,21 96,47 95,21 P Q 2 Paso sales Rechazo sales kg/cm 3 m /h mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,16 1,33 1,42 1,49 1,60 1,16 1,33 1,42 1,49 1,60 13,85 9,07 5,79 4,79 5,04 13,85 9,07 5,79 4,79 5,04 86,15 90,93 94,21 95,21 94,96 86,15 90,93 94,21 95,21 94,96 84 CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 4 TABLA N0. 26 T = 20 ºC Mediciones P Segunda T = 30 ºC Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales kg/cm m /h 3 mg/l % kg/cm m /h 3 mg/l % kg/cm m /h 3 mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,00 1,12 1,25 1,41 1,55 0,90 1,12 1,24 1,41 1,55 17,13 9,82 7,81 6,05 4,79 17,13 9,82 7,81 6,05 4,79 83 90 92 94 95 83 90 92 94 95 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,25 1,36 1,43 1,58 1,12 1,25 1,36 1,43 1,58 15,11 9,32 5,04 3,53 4,28 15,11 9,32 5,04 3,53 4,28 84,89 90,68 94,96 96,47 95,72 84,89 90,68 94,96 96,47 95,72 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,18 1,35 1,41 1,48 1,59 1,18 1,35 1,41 1,48 1,59 14,11 8,82 6,05 4,79 5,04 14,11 8,82 6,05 4,79 5,04 85,89 91,18 93,95 95,21 94,96 85,89 91,18 93,95 95,21 94,96 2 Primera T = 25 ºC 2 2 Rechazo sales 85 CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES DIA 5 TABLA N0. 27 DÍA 5 T = 20 ºC Mediciones P Q 2 Primera Segunda Paso sales T = 25 ºC Rechazo sales kg/cm 3 m /h mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,00 1,11 1,24 1,40 1,55 1,00 1,11 1,24 1,40 1,55 17,13 10,08 8,06 6,05 4,79 17,13 10,08 8,06 6,05 4,79 83 90 92 94 95 83 90 92 94 95 P Q 2 Paso sales T = 30 ºC Rechazo sales kg/cm 3 m /h mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 1,12 1,26 1,35 1,43 1,57 15,37 9,32 4,79 3,78 4,28 15,37 9,32 4,79 3,78 4,28 85,00 90,68 95,21 96,22 95,72 84,63 90,68 95,21 96,22 95,72 P Q 2 Paso sales Rechazo sales kg/cm 3 m /h mg/l % 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 1,18 1,34 1,41 1,47 1,60 1,18 1,34 1,41 1,47 1,60 13,85 9,07 6,30 4,79 5,04 13,85 9,07 6,30 4,79 5,04 86,15 90,93 93,70 95,21 94,96 86,15 90,93 93,70 95,21 94,96 86 RESULTADOS PRIMERA SEMANA EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 28 T = 20 ºC P T = 25 ºC T = 30 ºC Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales Rechazo sales P Q Paso sales kg/cm m /h 3 % % kg/cm m /h 3 % % kg/cm m /h 3 % % 10 15 20 25 30 0,90 1,02 1,12 1,21 1,30 17,03 9,87 7,61 6,10 4,69 83 90 92 94 95 10 15 20 25 30 1,12 1,26 1,35 1,47 1,58 15,21 9,22 4,79 3,68 4,43 86,00 90,78 95,21 96,32 95,80 10 15 20 25 30 1,17 1,34 1,42 1,48 1,60 14,01 8,97 5,79 4,74 4,99 86,00 91,03 94,21 95,26 95,01 2 2 2 Rechazo sales 87 EFECTO DE LA PRESIÓN EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES P vs Q 1,80 100 1,60 90 70 CAUDAL (m 3/h) 1,20 60 1,00 50 0,80 40 0,60 30 0,40 20 0,20 10 0,00 0 10 15 20 PRESIÓN (kg/cm 2) 25 30 % RECHAZO SALES 80 1,40 T = 20º C STD alim. = 397 mg/l CAUDAL RECHAZO SALES 88 EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES P vs Q 1,80 100,00 1,60 90,00 70,00 CAUDAL (m 3/h) 1,20 60,00 1,00 50,00 0,80 40,00 0,60 30,00 0,40 20,00 0,20 10,00 0,00 0,00 10 15 20 PRESION (kg/cm 2) 25 30 % RECHAZO SALES 80,00 1,40 T = 25º C STD alim. = 397 mg/l CAUDAL RECHAZO SALES 89 EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES P vs Q 1,80 100,00 1,60 90,00 70,00 CAUDAL (m3/h) 1,20 60,00 1,00 50,00 0,80 40,00 0,60 30,00 0,40 20,00 0,20 10,00 0,00 0,00 10 15 20 PRESION (kg/cm2) 25 30 % RECHAZO SALES 80,00 1,40 T = 30º C STD alim. = 397 mg/l CAUDAL RECHAZO SALES 90 SEGUNDA SEMANA CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 29 DIA 1 2 P = 15 kg/cm2 P = 10 kg/cm P = 20 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 15 18 19 20 21 21 85,25 82,00 81,25 79,75 79,25 78,75 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 15 16 18 18 18 19 85,50 83,75 82,50 82,25 81,75 81,00 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 10 12 13 14 15 15 90,25 88,50 86,75 86,25 85,50 84,75 P = 25 kg/cm2 T Q ºC 3 Paso sales m /h % 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 9 11 13 13 14 15 P = 30 kg/cm2 Rechazo sales T Q Paso sales % ºC 3 Rechazo sales m /h % % 90,75 88,75 87,25 86,75 86,50 85,00 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 9 11 13 13 13 15 91,00 89,00 87,50 87,00 86,75 85,50 Rechazo sales 91 SEGUNDA SEMANA CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 30 DIA 2 2 P = 15 kg/cm2 P = 10 kg/cm P = 20 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 13 18 19 20 21 21 86,93 81,91 81,16 79,65 79,15 78,64 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 13 15 16 17 18 18 87,44 84,67 83,92 82,91 82,41 81,91 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 9 9 13 14 14 15 90,95 91,21 86,68 86,18 85,93 84,92 P = 25 kg/cm2 P = 30 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % Rechazo sales % 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 9 11 13 13 14 15 90,70 88,69 87,19 86,68 86,43 84,92 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 9 11 13 13 13 15 90,95 88,94 87,44 86,93 86,68 85,43 92 CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 31 DIA 3 2 P = 15 kg/cm2 P = 10 kg/cm P = 20 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 10 11 13 14 14 15 90,50 88,75 87,00 86,50 86,25 85,25 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 9 11 12 13 13 15 91,00 89,25 88,00 87,25 86,75 85,00 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 10 12 14 14 15 15 90,00 88,50 86,50 86,25 85,25 84,75 P = 25 kg/cm2 T Q ºC 3 Paso sales m /h % 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 10 11 13 14 14 15 P = 30 kg/cm2 Rechazo sales T Q Paso sales % ºC 3 Rechazo sales m /h % % 90,50 88,75 87,00 86,50 86,25 85,25 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 9 11 12 13 13 15 91,00 89,25 88,00 87,25 86,75 85,00 Rechazo sales 93 SEGUNDA SEMANA CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 32 DIA 4 2 P = 15 kg/cm2 P = 10 kg/cm P = 20 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 15 18 19 20 21 21 85,25 82,00 81,25 79,75 79,25 78,75 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 15 16 18 18 18 19 85,50 84,00 82,50 82,25 82,00 81,00 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 10 12 13 14 15 15 90,00 88,50 86,75 86,25 85,50 85,00 P = 25 kg/cm2 P = 30 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % Rechazo sales % 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 10 11 13 13 14 15 90,50 89,00 87,25 86,75 86,25 84,75 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 9 11 13 13 14 15 90,75 88,75 87,50 87,00 86,50 85,25 Rechazo sales 94 SEGUNDA SEMANA CALCULOS Y RESULTADOS EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 33 DIA 5 2 P = 15 kg/cm2 P = 10 kg/cm P = 20 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,14 1,16 15 18 19 21 21 22 84,56 81,77 81,01 79,49 78,99 78,48 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 14 16 17 18 18 20 85,82 84,30 83,04 82,28 81,52 80,25 20 22 24 26 28 30 1,00 1,15 1,25 1,35 1,40 1,42 10 12 14 14 15 16 89,87 88,35 86,33 85,82 85,32 84,30 P = 25 kg/cm2 P = 30 kg/cm2 T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 1,12 1,28 1,35 1,48 1,55 1,60 9 11 13 14 14 15 90,89 88,86 87,34 86,33 85,57 84,81 20 22 24 26 28 30 1,25 1,32 1,58 1,67 1,70 1,75 9 11 13 13 14 15 91,39 88,61 87,34 86,84 86,33 84,81 Rechazo sales 95 RESULTADOS SEGUNDA SEMANA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TABLA N0. 34 2 2 P = 10 kg/cm 2 P = 15 kg/cm P = 20 kg/cm T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 0,80 0,90 1,00 1,12 1,27 1,40 13,50 16,71 17,67 18,97 19,42 20,03 86,50 83,29 82,33 81,03 80,58 79,97 20 22 24 26 28 30 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 12,95 14,80 16,01 16,61 17,11 18,17 87,05 85,20 83,99 83,39 82,89 81,83 20 22 24 26 28 30 1,09 1,17 1,25 1,32 1,41 1,47 9,78 10,99 13,40 13,85 14,50 15,25 90,22 89,01 86,60 86,15 85,50 84,75 2 2 P = 25 kg/cm P = 30 kg/cm T Q Paso sales Rechazo sales T Q Paso sales Rechazo sales ºC m /h 3 % % ºC m /h 3 % % 20 22 24 26 28 30 1,15 1,28 1,38 1,46 1,54 1,60 9,33 11,19 12,79 13,40 13,80 15,05 90,67 86,50 84,30 84,00 83,10 84,95 20 22 24 26 28 30 1,29 1,41 1,54 1,63 1,70 1,75 8,98 11,09 12,44 13,00 13,40 14,80 91,02 88,91 87,56 87,00 86,60 85,20 Rechazo sales 96 EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y EN EL RECHAZO DE SALES T vs Q 1,70 100,00 1,50 90,00 70,00 CAUDAL (m 3/h) 1,10 60,00 0,90 50,00 0,70 40,00 0,50 30,00 0,30 20,00 0,10 -0,10 10,00 20 22 24 26 TEMPERATURA (ºC) 28 30 0,00 % RECHAZO SALES 80,00 1,30 P = 10 kg/cm 2 STD alim. = 395 CAUDAL RECHAZO SALES 97 EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y EN EL RECHAZO DE SALES T vs Q 1,20 100,00 90,00 1,00 70,00 CAUDAL (m 3/h) 0,80 60,00 0,60 50,00 40,00 0,40 30,00 20,00 0,20 10,00 0,00 0,00 20 22 24 26 TEMPERATURA (ºC) 28 30 % RECHAZO SALES 80,00 P = 15 kg/cm 2 STD alim. = 395 CAUDAL RECHAZO SALES 98 EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y EN EL RECHAZO DE SALES T vs Q 1,50 100,00 1,40 90,00 70,00 CAUDAL (m 3/h) 1,20 60,00 1,10 50,00 1,00 40,00 0,90 30,00 0,80 20,00 0,70 10,00 0,60 0,00 20 22 24 26 TEMPERATURA (ºC) 28 30 % RECHAZO SALES 80,00 1,30 P = 20 kg/cm 2 STD alim. = 395 CAUDAL RECHAZO SALES 99 EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y EN EL RECHAZO DE SALES T vs Q 100,00 1,60 90,00 CAUDAL (m 3/h) 1,40 70,00 60,00 1,20 50,00 40,00 1,00 30,00 20,00 0,80 10,00 0,60 0,00 20 22 24 26 TEMPERATURA (ºC) 28 30 % RECHAZO SALES 80,00 P = 25 kg/cm 2 STD alim. = 395 CAUDAL RECHAZO SALES 100 EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y EN EL RECHAZO DE SALES T vs Q 100,00 90,00 1,72 70,00 CAUDAL (m 3/h) 1,62 60,00 1,52 50,00 40,00 1,42 30,00 20,00 1,32 10,00 1,22 0,00 20 22 24 26 TEMPERATURA (ºC) 28 30 % RECHAZO SALES 80,00 P = 30 kg/cm 2 STD alim. = 395 CAUDAL RECHAZO SALES 101 TERCERA SEMANA DATOS EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 35 DÍA 1 T = 20º C T = 25º C T = 30º C STD ALIM. Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales mg/l m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % Rechazo sales % 400 500 600 700 800 900 1000 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 0,26 19,40 20,60 21,80 23,70 25,50 28,30 32,00 80,60 79,40 78,20 76,30 74,50 71,70 68,00 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 13,69 14,20 15,20 16,34 17,37 18,50 19,80 86,31 85,80 84,80 83,66 82,63 81,50 80,20 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 10,73 11,26 12,35 13,77 15,45 17,60 20,00 89,27 88,74 87,65 86,23 84,55 82,40 80,00 Rechazo sales Qa Q Paso sales 3 3 TABLA N0. 36 DÍA 2 T = 20º C Qa Q 3 m /h 3 m /h 400 500 600 700 800 900 1000 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 0,26 Paso sales T = 25º C Paso sales T = 30º C Rechazo sales Qa Q % % 3 m /h 3 Rechazo sales m /h % % m /h m /h % % 19,96 20,58 21,83 23,86 25,50 28,44 32,00 80,05 79,42 78,17 76,14 74,50 71,56 68,00 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 13,50 14,40 15,50 16,20 17,37 18,63 19,70 86,50 85,60 84,50 83,80 82,64 81,37 80,30 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 10,99 11,20 12,67 13,78 15,50 17,68 21,01 89,01 88,80 87,33 86,22 84,50 82,32 78,99 102 TERCERA SEMANA DATOS EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 37 T = 20º C Qa Q Paso sales m /h 3 m /h 3 % 400 500 600 700 800 900 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 19,50 20,66 22,00 23,73 25,50 28,36 T = 25º C Rechazo sales Qa Q Paso sales % m /h 3 m /h 3 % 80,50 79,34 78,00 76,27 74,50 71,64 400 500 600 700 800 900 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 13,75 14,36 15,54 16,36 17,39 18,53 T = 30º C Rechazo sales Qa Q Paso sales % m /h 3 m /h 3 % % 86,31 85,64 84,46 83,64 82,61 81,47 400 500 600 700 800 900 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 10,75 11,22 12,42 13,82 15,50 17,64 89,27 88,78 87,58 86,18 84,50 82,36 Rechazo sales TABLA N0. 38 DÍA 4 T = 20º C T = 25º C T = 30º C Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % Rechazo sales % 400 500 600 700 800 900 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 19,44 20,60 22,17 23,86 25,50 28,39 80,56 79,40 77,83 76,14 74,50 71,61 400 500 600 700 800 900 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 13,69 14,36 15,50 16,43 17,50 18,50 86,31 85,64 84,50 83,57 82,50 81,50 400 500 600 700 800 900 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 11,00 11,40 12,47 13,86 15,59 17,67 89,00 88,60 87,54 86,14 84,41 82,33 103 TERCERA SEMANA DATOS EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 39 DIA 5 T = 25º C T = 20º C T = 30º C Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % % 400 500 600 700 800 900 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 19,37 20,59 22,07 21,02 25,53 28,36 80,63 79,40 78,20 76,30 74,50 71,70 400 500 600 700 800 900 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 13,37 14,38 15,46 16,27 17,39 18,64 86,63 79,40 78,20 76,30 74,50 71,70 400 500 600 700 800 900 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 10,88 11,42 12,47 13,86 15,50 17,56 89,13 79,40 78,20 76,30 74,50 71,70 RESULTADOS FINALES TABLA N0. 40 T = 25º C T = 20º C Paso sales Rechazo sales T = 30º C Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales Rechazo sales Qa Q Paso sales m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % % m /h 3 m /h 3 % Rechazo sales % 400 500 600 700 800 900 1000 1,07 0,83 0,68 0,52 0,40 0,32 0,26 19,40 20,60 21,80 23,70 25,50 28,30 32,00 80,60 79,40 78,20 76,30 74,50 71,70 68,00 400 500 600 700 800 900 1000 1,48 1,03 0,79 0,60 0,47 0,33 0,29 13,69 14,20 15,20 16,34 17,37 18,50 19,80 86,31 85,80 84,80 83,66 82,63 81,50 80,20 400 500 600 700 800 900 1000 1,58 1,00 0,75 0,70 0,64 0,62 0,59 10,73 11,26 12,35 13,77 15,45 17,60 20,00 89,27 88,74 87,65 86,23 84,55 82,40 80,00 104 EFECTO DEL AUMENTO DE COMCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES Q vs STD alim. 1,20 82,00 80,00 1,00 78,00 CAUDAL (m 3/h) 0,80 74,00 72,00 0,60 70,00 68,00 0,40 66,00 64,00 0,20 62,00 0,00 60,00 400 500 600 700 800 900 CONCENTRACION DE LA ALIMENTACION (mg/l) 1000 STD alimentación (mg/l) 76,00 T = 20 ºC STD = 405 mg/l CAUDAL RECHAZO SALES 105 EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES Q vs STD alim. 1,70 87,00 1,50 86,00 85,00 1,30 CAUDAL(m3/h) 83,00 0,90 82,00 0,70 81,00 0,50 80,00 0,30 79,00 0,10 -0,10 78,00 400 500 600 700 800 CONCENTRACION DE ALIMENTACION (mg/l 900 1000 77,00 STD alimentación (mg/l 84,00 1,10 T = 25 ºC STD = 405 mg/l CAUDAL RECHAZO SALES 106 EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y EL RECHAZO DE SALES Q vs STD alim. 1,80 90,00 1,60 88,00 1,40 1,20 CAUDAL 84,00 1,00 82,00 0,80 80,00 0,60 78,00 0,40 76,00 0,20 0,00 74,00 400 500 600 700 800 900 CONCENTRACION DE ALIMENTACION (mg/l) 1000 STD alimentacióm 86,00 T= 30 ºC STD = 405 mg/l CAUDAL RECHAZO SALES 107 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 41 DIA 1 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 25 ºC rechazo sales 3 m /h % % 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 9,10 7,40 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 16,05 90,90 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 90,90 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 30 º C rechazo sales 3 m /h % % 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 14,07 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 14,07 85,93 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 85,93 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales rechazo sales 3 m /h % % 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 13,83 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,83 86,17 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,17 108 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 42 DIA 2 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 25 ºC rechazo sales 3 m /h % % 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 16,30 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 16,30 83,70 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 83,70 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 30 º C rechazo sales 3 m /h % % 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 13,58 13,49 13,49 13,49 13,49 13,49 13,49 13,49 13,49 13,49 13,58 86,42 86,51 86,51 86,51 86,51 86,51 86,51 86,51 86,51 86,51 86,42 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales rechazo sales 3 m /h % % 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 13,33 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,33 86,67 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,67 109 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 43 DIA 3 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 25 ºC rechazo sales 3 m /h % % 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 16,05 15,31 15,31 15,31 15,31 15,31 15,31 15,31 15,31 15,31 16,05 83,95 84,69 84,69 84,69 84,69 84,69 84,69 84,69 84,69 84,69 83,95 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 30 º C rechazo sales 3 m /h % % 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 14,07 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 14,07 85,93 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 85,93 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales rechazo sales 3 m /h % % 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 13,33 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,09 13,33 86,67 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,91 86,67 110 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 44 DIA 4 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 25 ºC rechazo sales 3 m /h % % 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 9,14 7,40 7,40 7,40 7,40 7,40 7,40 7,40 7,40 7,40 9,14 90,86 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 92,60 90,86 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 30 º C rechazo sales 3 m /h % % 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 14,07 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 14,07 85,93 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 85,93 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales rechazo sales 3 m /h % % 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 13,83 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,83 86,17 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,17 111 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CALCULOS Y RESULTADOS TABLA N0. 45 DIA 5 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 T = 25 ºC Q Paso sales rechazo sales m /h 3 % % 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 16,05 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 15,56 16,05 83,95 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 84,44 83,95 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 T = 30 º C Q Paso sales rechazo sales m /h 3 % % 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 14,07 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 13,58 14,07 85,93 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 86,42 85,93 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales rechazo sales m /h 3 % % 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 13,83 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,83 86,17 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,67 86,17 112 CUARTA SEMANA DATOS EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES RESULTADOS FINALES TABLA N0. 46 T = 20 ºC pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 25 ºC rechazo sales 3 m /h % % 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 16,10 15,51 15,51 15,51 15,51 15,51 15,51 15,51 15,51 15,51 16,10 84,44 84,49 84,51 84,51 84,51 84,51 84,52 84,51 84,51 84,49 84,44 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales T = 30 º C rechazo sales 3 m /h % % 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 13,97 13,56 13,56 13,56 13,56 13,56 13,56 13,56 13,56 13,56 13,97 86,41 86,43 86,44 86,44 86,44 86,44 86,44 86,44 86,44 86,43 86,41 pH 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Q Paso sales rechazo sales 3 m /h % % 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 13,63 13,23 13,23 13,23 13,23 13,23 13,23 13,23 13,23 13,23 13,63 86,72 86,77 86,78 86,78 86,78 86,78 86,78 86,78 86,78 86,77 86,72 113 T= 20ºC STD alim. = 405 mg/l 114 EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y EL RECHAZO DE SALES pH vs Q 1,60 86,50 1,40 1,00 0,80 86,40 0,60 0,40 0,20 0,00 86,30 2 3 4 5 6 7 pH 8 9 10 11 12 % RECHAZO DE SALES CAUDAL (m3/h) 1,20 T = 25º C STD alim. = 405 g/l CAUDAL RECHAZO SALES 115 EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y EL RECHAZO DE SALES pH vs Q 1,80 87,00 1,60 CAUDAL (m3/h) 1,20 1,00 86,70 0,80 0,60 0,40 0,20 0,00 86,40 2 3 4 5 6 7 pH 8 9 10 11 12 % RECHAZO DE SALES 1,40 T = 30º C STD alim. = 405 g/l CAUDAL RECHAZO SALES 116 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE ALIMENTACION DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA TABLA N0. 47 PARAMETRO DIAS 1 pH Conductividad (uu/cm) Alcalinidad (mg/l CaCO3) Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) pH Conductividad (uu/cm) Alcalinidad (mg/l CaCO3) Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) 2 3 4 5 6 7 8 9 10 5,80 5,60 5,80 5,80 5,80 5,70 5,70 5,70 5,80 5,80 920,00 922,00 925,00 923,00 924,00 950,00 955,00 952,00 950,00 955,00 64,00 64,00 62,00 65,00 65,00 68,00 67,00 68,00 66,00 68,00 120,00 125,00 122,00 121,00 120,00 125,00 123,00 125,00 124,00 125,00 30,00 28,00 27,00 30,00 30,00 32,00 34,00 34,00 32,00 32,00 774,00 773,00 774,00 775,00 774,00 770,00 770,00 771,00 772,00 770,00 37,00 35,70 37,20 37,00 37,00 40,60 42,60 40,80 40,50 40,60 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 5,80 5,80 5,80 5,60 5,60 5,80 5,80 5,80 5,80 5,60 980,00 979,00 980,00 982,00 980,00 998,00 996,00 996,00 997,00 997,00 71,00 72,00 71,00 73,00 72,00 73,00 74,00 75,00 74,00 74,00 128,00 130,00 129,00 129,00 130,00 132,00 133,00 132,00 131,00 130,00 35,00 36,00 34,00 32,00 35,00 34,00 36,00 38,00 37,00 36,00 780,00 781,00 785,00 780,00 780,00 794,00 796,00 794,00 794,00 794,00 46,20 45,90 46,50 45,80 46,30 47,20 47,50 47,00 47,80 47,20 117 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES PRIMERA SEMANA TABLA N0. 48 DIA 1 P kg/cm 20 DIA4 DIA5 PROMEDIO TEMPERATURA ºc 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 6.5 6,10 6,25 6,49 6,49 6,49 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,60 6,60 6,60 6,52 6,44 6,47 Conductividad (uu/cm) 76,00 74,00 68,00 77,00 74,00 66,00 77,00 72,00 64,00 76,00 74,00 68,00 77,00 74,00 66,00 76,60 73,60 66,40 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 7,00 6,50 6,00 7,20 6,48 6,23 7,00 6,48 6,23 6,92 6,38 6,19 7,01 6,39 7,00 7,03 6,45 6,33 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 68,00 60,00 56,00 67,00 60,00 56,00 67,00 61,00 55,00 68,00 60,00 56,00 68,00 61,00 55,00 67,60 60,40 55,60 Silice (mg/l) 0,06 0,05 0,04 0,05 0,04 0,03 0,05 0,04 0,03 0,06 0,04 0,03 0,06 0,04 0,03 0,06 0,04 0,03 6,00 pH 15 DIA3 PARAMETRO 2 10 DIA 2 pH 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 Conductividad (uu/cm) 70,00 68,00 67,00 71,00 68,00 67,00 70,00 67,00 66,00 70,00 67,00 66,00 71,00 68,00 66,00 70,40 67,60 66,40 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,48 6,36 5,75 6,35 6,28 5,82 4,00 4,00 4,00 6,35 6,28 5,82 6,48 6,36 5,75 5,93 5,86 5,43 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 40,00 36,00 36,00 39,00 36,00 35,00 38,00 37,00 36,00 39,00 37,00 35,00 40,00 37,00 36,00 39,20 36,60 35,60 Silice (mg/l) 0,05 0,04 0,03 0,06 0,04 0,05 0,05 0,03 0,03 0,05 0,04 0,03 0,05 0,03 0,02 0,05 0,04 0,03 pH 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 Conductividad (uu/cm) 68,00 62,00 68,00 63,00 69,00 62,00 63,00 68,00 63,00 64,00 69,00 62,00 68,00 62,00 64,00 65,20 66,00 63,80 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,00 5,27 5,00 6,00 5,12 4,79 6,00 5,11 4,65 6,00 5,12 4,79 6,00 5,11 4,65 6,00 5,15 4,78 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,12 0,12 0,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,02 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 29,00 19,00 21,00 29,00 18,00 22,00 30,00 19,00 23,00 31,00 20,00 24,00 32,00 19,00 25,00 30,20 19,00 23,00 Silice (mg/l) 0,04 0,04 0,03 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,03 0,03 0,04 0,04 0,04 118 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA PRESION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES PRIMERA SEMANA TABLA N0. 48-1 DIA 1 P DIA4 DIA5 PROMEDIO TEMPERATURA ºc 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 pH 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00 Conductividad (uu/cm) 65,00 60,00 62,00 64,00 60,00 62,00 65,00 61,00 62,00 65,00 65,00 63,00 65,00 61,00 64,00 64,80 61,40 62,60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 5,58 5,14 4,92 5,55 5,10 4,85 5,55 5,15 4,91 4,86 5,58 4,87 5,59 5,16 4,98 5,43 5,23 4,91 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 25,00 15,00 18,00 24,00 15,00 19,00 24,00 14,00 19,00 24,00 14,00 19,00 24,00 15,00 19,00 24,20 14,60 18,80 Silice (mg/l) 0,03 0,03 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,03 0,02 0,03 0,00 0,03 0,02 0,01 0,02 6.5 6,10 6,25 6,40 6,40 6,40 6,50 6,50 6,40 6,40 6,40 6,40 6,40 6,40 6,40 6,43 6,36 6,37 pH 30 DIA3 PARAMETRO 2 kg/cm 25 DIA 2 Conductividad (uu/cm) 60,00 62,00 65,00 61,00 62,00 64,00 60,00 63,00 65,00 60,00 63,00 66,00 61,00 62,00 65,00 60,40 62,40 65,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 5,00 4,65 4,20 5,00 4,58 4,10 5,00 4,45 4,00 5,01 4,48 4,12 5,20 4,45 4,12 5,04 4,52 4,11 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 18,00 17,00 19,00 18,00 18,00 20,00 19,00 19,00 20,00 19,00 17,00 20,00 19,00 17,00 20,00 18,60 17,60 19,80 Silice (mg/l) 0,04 0,03 0,02 0,04 0,03 0,01 0,02 0,03 0,02 0,03 0,02 0,01 0,00 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA 0,02 0,03 0,03 0,03 0,02 119 EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49 DIA 1 DIA 2 PARAMETROS T (ºC) 20 24 PRESION ( kg/cm2) 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Conductividad (uu/cm) 75 72 67 62 61 70 68 61 60 59 74 72 68 63 60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 7 6,48 6 5,58 5 7,2 6,35 6 5,55 5 7 4 6 5,55 5 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 22 DIA 3 59 58 39 37 36 52 50 36 33 32 60 58 40 38 36 Silice (mg/l) 0,08 0,06 0,04 0,09 0,08 0,06 0,08 0,06 0,04 0,08 0,07 0,05 0,08 0,07 0,06 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Conductividad (uu/cm) 75 71 66 63 61 70 69 61 59 58 74 71 68 62 60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,5 6,4 6,3 6,28 6,19 6,45 6,39 6,28 6,2 6,15 6,35 6,29 6,26 6,18 6,12 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 72 65 46 45 44 72 61 35 40 41 72 63 46 45 43 Silice (mg/l) 0,07 0,06 0,05 0,06 0,05 0,07 0,06 0,06 0,06 0,04 0,08 0,07 0,06 0,03 0,04 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Conductividad (uu/cm) 75 72 66 62 61 69 68 60 59 58 73 72 68 64 60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,5 6,36 5,27 5,14 4,65 6,48 6,28 5,12 5,1 4,58 6,48 4 5,11 5,15 4,45 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) 75 70 53 51 50 75 64 53 49 46 75 68 54 52 48 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 0,04 0,03 0,06 0,05 0,04 0,03 0,05 0,03 0,05 0,04 120 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-1 DIA 1 DIA 2 DIA 3 PRESION ( kg/cm2) T (ºC) PARAMETROS 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Conductividad (uu/cm) 75 71 67 63 61 71 68 60 59 58 75 72 68 62 60 6,92 68 62 65 65 7,01 67 68 66 68 71 72 71 73 72 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 81 71 55 53 52 81 68 55 51 48 81 71 55 54 51 0,08 0,06 0,04 0,09 0,08 0,06 0,08 0,06 0,04 0,08 0,07 0,05 0,08 0,07 0,06 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 26 Silice (mg/l) pH 28 Conductividad (uu/cm) 76 72 68 62 61 69 68 61 60 59 75 72 66 63 61 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,5 6,4 6,3 6,28 6,19 6,45 6,39 6,28 6,2 6,15 6,35 6,29 6,26 6,18 6,12 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 83 73 58 54 53 83 70 56 55 50 83 74 59 55 53 0,07 0,06 0,05 0,06 0,05 0,07 0,06 0,06 0,06 0,04 0,08 0,07 0,06 0,03 0,04 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Conductividad (uu/cm) 76 71 67 62 61 70 68 61 60 59 76 71 68 63 59 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6 5,75 5 4,92 4,2 6,23 5,82 4,79 4,85 4,1 6,23 4 4,65 4,91 4 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 85 76 61 60 58 85 72 60 58 55 85 76 61 59 60 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 0,04 0,03 0,06 0,05 0,04 0,03 0,05 0,03 0,05 0,04 Silice (mg/l) 30 Silice (mg/l) 121 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-2 DIA 4 DIA 5 PRESION ( kg/cm2) T (ºC) PARAMETROS 10 15 20 25 30 10 15 20 25 30 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 Conductividad (uu/cm) 75 72 67 62 61 70 68 62 61 60 6,92 6,35 6 4,86 5,01 7,01 6,48 6 5,59 5,2 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 59 58 40 38 37 61 56 40 36 34 Silice (mg/l) 0,07 0,06 0,05 0,06 0,05 0,08 0,07 0,06 0,05 0,05 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 20 22 Conductividad (uu/cm) 76 72 67 63 61 69 68 62 60 59 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,5 6,4 6,25 6,18 6,12 6,6 6,45 6,3 6,2 6,15 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 72 64 46 44 45 72 62 46 44 45 Silice (mg/l) 0,07 0,05 0,04 0,03 0,04 0,08 0,07 0,06 0,05 0,04 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 Conductividad (uu/cm) 76 73 67 61 60 69 67 61 60 58 6,38 6,28 5,12 5,58 4,48 6,39 6,36 5,11 5,16 4,45 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 75 70 53 51 50 75 67 54 50 50 0,07 0,06 0,05 0,04 0,04 0,08 0,07 0,06 0,05 0,04 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 24 Silice (mg/l) 122 RESULTADOS CARACTERIZACION AGUA PERMEADO OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-3 DIA 4 DIA 5 PRESION ( kg/cm2) T (ºC) PARAMETROS pH 26 20 25 30 10 15 20 25 30 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 75 71 68 62 60 70 69 61 59 58 Alcalinidad 6,5 6,4 6,25 6,18 6,12 6,6 6,45 6,3 6,2 6,15 Dureza total 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales 81 71 55 53 52 81 70 56 54 52 0,07 0,06 0,05 0,06 0,05 0,08 0,07 0,06 0,05 0,05 pH 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 Conductividad 76 71 67 62 61 70 68 61 60 59 Alcalinidad 6,5 6,4 6,25 6,18 6,12 6,6 6,45 6,3 6,2 6,15 Dureza total 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales Silice pH Conductividad 30 15 6,1 Conductividad Silice 28 10 6,5 83 72 58 55 54 83 73 58 57 54 0,07 0,06 0,05 0,06 0,05 0,08 0,07 0,06 0,05 0,05 6.5 6,1 6,25 6,4 6,4 6,4 6,5 6,5 6,4 6,5 76 71 67 62 61 70 68 61 60 59 Alcalinidad 6,19 5,82 4,79 4,87 4,12 7 5,75 4,65 4,98 4,12 Dureza total 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales 85 76 60 61 59 85 78 62 60 60 0,07 0,06 0,05 0,06 0,05 0,08 0,07 0,06 0,05 0,05 Silice 123 RESULTADOS CARACTERIZACION AGUA DE PERMEADO OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-4 Promedio T (ºC) 20 22 24 10 15 20 25 30 pH PARAMETROS 6,45 6,37 6,42 6,43 6,47 Conductividad (uu/cm) 73,00 70,67 65,33 61,67 60,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 7,07 5,61 6,00 5,56 5,00 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 57,00 55,33 38,33 36,00 34,67 Silice (mg/l) 0,07 0,06 0,06 0,07 0,07 pH 6,45 6,37 6,42 6,43 6,47 Conductividad (uu/cm) 73,00 70,33 65,00 61,33 59,67 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,43 6,36 6,28 6,22 6,15 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 72,00 63,00 42,33 43,33 42,67 Silice (mg/l) 0,07 0,06 0,06 0,05 0,04 pH 6,45 6,37 6,42 6,43 6,47 Conductividad (uu/cm) 72,33 70,67 64,67 61,67 59,67 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,49 5,55 5,17 5,13 4,56 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 75,00 67,33 53,33 50,67 48,00 Silice (mg/l) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,04 124 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-5 Promedio T (ºC) 26 28 30 10 15 20 25 30 pH PARAMETROS 6,45 6,37 6,42 6,43 6,47 Conductividad (uu/cm) 73,67 70,33 65,00 61,33 59,67 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 28,31 69,00 67,00 68,00 68,33 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 81,00 70,00 55,00 52,67 50,33 Silice (mg/l) 0,07 0,06 0,06 0,07 0,07 pH 6,45 6,37 6,42 6,43 6,47 Conductividad (uu/cm) 73,33 70,67 65,00 61,67 60,33 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,43 6,36 6,28 6,22 6,15 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 83,00 72,33 57,67 54,67 52,00 Silice (mg/l) 0,07 0,06 0,06 0,05 0,04 pH 6,45 6,37 6,42 6,43 6,47 Conductividad (uu/cm) 74,00 70,00 65,33 61,67 59,67 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,15 5,19 4,81 4,89 4,10 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 85,00 74,67 60,67 59,00 57,67 Silice (mg/l) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,04 125 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-6 Promedio T (ºC) 20 22 24 PARAMETROS 10 15 20 25 30 pH 6,40 6,30 6,38 6,40 6,45 Conductividad (uu/cm) 72,50 70,00 64,50 61,50 60,50 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,97 6,42 6,00 5,23 5,11 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 60,00 57,00 40,00 37,00 35,50 Silice (mg/l) 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 pH 6,40 6,30 6,38 6,40 6,45 Conductividad (uu/cm) 72,50 70,00 64,50 61,50 60,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,55 6,43 6,28 6,19 6,14 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 72,00 63,00 46,00 44,00 45,00 Silice (mg/l) 0,08 0,06 0,05 0,04 0,04 pH 6,40 6,30 6,38 6,40 6,45 Conductividad (uu/cm) 72,50 70,00 64,00 60,50 59,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,39 6,32 5,12 5,37 4,47 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 75,00 68,50 53,50 50,50 50,00 Silice (mg/l) 0,08 0,07 0,06 0,05 0,04 126 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO DE LA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA EFECTO DE LA TEMPERATURA DE ALIMENTACION EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES SEGUNDA SEMANA TABLA N0. 49-7 Promedio T (ºC) 26 28 30 PARAMETROS 10 15 20 25 30 pH 6,45 6,30 6,38 6,40 6,45 Conductividad (uu/cm) 72,50 70,00 64,50 60,50 59,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,55 6,43 6,28 6,19 6,14 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 81,00 70,50 55,50 53,50 52,00 Silice (mg/l) 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 pH 6,40 6,30 6,38 6,40 6,45 Conductividad (uu/cm) 73,00 69,50 64,00 61,00 60,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,55 6,43 6,28 6,19 6,14 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 83,00 72,50 58,00 56,00 54,00 Silice (mg/l) 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 pH 6,40 6,30 6,38 6,40 6,45 Conductividad (uu/cm) 73,00 69,50 64,00 61,00 60,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 6,60 5,79 4,72 4,93 4,12 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 85,00 77,00 61,00 60,50 59,50 Silice (mg/l) 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 127 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TERCERA SEMANA TABLA N0. 50 DIA 1 DIA 2 DIA 3 STD ALIM 500 DIA 5 TEMPERATURA (ºC) mg/l 400 DIA 4 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 pH PARAMETRO 6,5 6,4 6,6 6.5 6,1 6,4 6.5 6,1 6,4 6.5 6,1 6,4 6.5 6,1 6,4 Conductividad (uu/cm) 110 109 107 110 109 108 111 109 107 110 109 106 110 109 107 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 1,56 1,48 1,22 1,55 1,48 1,22 1,56 1,51 1,2 1,54 1,48 1,21 1,56 1,48 1,22 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 78 55 43 80 54 44 78 55 43 78 55 44 77 53 44 Silice (mg/l) 0,8 0,7 0,6 0,9 0,8 0,6 0,8 0,7 0,6 0,9 0,8 0,7 0,8 0,7 0,6 pH 6,6 6,5 6,6 6.5 6,5 6,5 6.5 6,6 6,4 6,4 6,5 6,6 6,6 6,6 6,6 Conductividad (uu/cm) 120 118 115 120 119 114 120 118 115 121 118 116 122 119 115 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 2,28 2,14 2,05 2,3 2,14 2,05 2,28 2,16 2,05 2,28 2,14 2,1 2,3 2,14 2,05 Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 103 71 56 103 72 56 103 72 56 103 72 57 103 72 57 Silice (mg/l) 0,7 0,6 0,5 0,7 0,5 0,5 0,7 0,5 0,5 0,6 0,5 0,5 0,6 0,6 0,5 128 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TERCERA SEMANA TABLA N0. 50-1 DIA 1 DIA 2 DIA 3 STD ALIM mg/l PARAMETRO 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 6 0,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,5 6,6 6,5 6,6 6,5 6,5 6,5 6,6 6,5 Conductividad (uu/cm) 148 146 142 150 146 141 149 147 142 147 146 143 148 146 142 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 2,75 2,5 2,22 2,75 2,5 2,22 2,75 2,45 2,2 2,8 2,5 2,23 2,7 2,5 2,2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) 700 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 131 91 74 131 93 76 132 93 75 133 93 75 132 93 75 Silice (mg/l) 0,9 0,8 0,7 0,9 0,9 0,8 0,9 0,8 0,7 0,9 0,8 0,7 0,9 0,8 0,6 pH 6,5 6,5 6,5 6,6 6,6 6,6 6,5 6,5 6,5 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,5 Conductividad (uu/cm) 157 155 150 168 155 151 158 156 150 159 155 150 157 156 150 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,21 2,98 3,05 3,21 3,1 2,98 3,2 3,15 2,8 3,2 3,18 2,9 3,2 3,1 2,98 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 166 114 96 167 113 96 166 115 97 167 115 97 147 114 97 Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) 1 0,9 1 0,9 0,9 0,8 0,9 0,8 0,8 1 0,9 0,8 1 0,8 0,7 6,6 6,6 6,6 6,5 6,5 6,5 6,5 6,6 6,6 6,6 6,5 6,5 6,5 6,5 6,6 Conductividad (uu/cm) 320 280 232 322 280 233 322 285 232 320 281 233 320 280 232 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,88 3,5 3,25 3,8 3,5 3,25 3,78 3,55 3,25 3,85 3,55 3,25 3,78 3,5 3,25 0 0 0 0 0 0 0 pH 800 DIA 5 20 pH 600 DIA 4 TEMPERATURA (ºC) Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 204 139 124 204 139 124 204 139 124 204 140 125 204 139 124 Silice (mg/l) 1,12 1,11 1,1 1,12 1,11 1,09 1,13 1,12 1,1 1,12 1,11 1,1 1,1 1,09 1,08 129 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TERCERA SEMANA TABLA N0. 50-2 DIA 1 DIA 2 DIA 3 STD ALIM 1000 DIA 5 TEMPERATURA (ºC) mg/l 900 DIA 4 PARAMETRO 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 pH 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 Conductividad (uu/cm) 350 290 278 352 291 278 348 287 276 351 292 280 352 290 278 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,25 4,12 3,95 4,25 4,1 4 4,3 4,12 3,95 4,2 4,1 3,98 4,25 4,1 3,95 0 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 255 166 158 256 168 159 255 167 159 256 167 159 255 168 158 Silice (mg/l) 1,15 1,14 1,12 1,16 1,15 1,14 1,15 1,14 1,13 1,16 1,15 1,14 1,15 1,14 1,13 pH 6,6 6,6 6,6 6,6 Conductividad (uu/cm) 450 320 295 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 5,72 5,45 5,28 Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 6,6 6,6 6,5 6,5 445 320 298 451 5,7 5,45 5,28 5,72 0 0 0 0 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,6 6,5 328 289 450 320 296 451 321 295 5,5 5,28 5,72 5,45 5,3 5,7 5,5 5,3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 320 198 200 320 197 210 320 197 210 320 198 220 320 197 211 Silice (mg/l) 1,17 1,16 1,15 1,16 1,15 1,14 1,17 1,16 1,15 1,17 1,16 1,15 1,16 1,15 1,14 130 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TERCERA SEMANA TABLA N0. 50-3 Promedio STD ALIM T (ºC) mg/l PARAMETRO 20 25 30 6,50 6,16 6,44 110,20 109,00 107,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 1,55 1,49 1,21 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 78,20 54,40 43,60 Silice (mg/l) 0,84 0,74 0,62 pH Conductividad (uu/cm) 400 pH 6,53 6,54 6,54 120,60 118,40 115,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 2,29 2,14 2,06 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 103,00 71,80 56,40 0,66 0,54 0,50 Conductividad (uu/cm) 500 Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) 131 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TERCERA SEMANA TABLA N0. 50-4 Promedio STD ALIM T (ºC) mg/l PARAMETRO pH Conductividad (uu/cm) 600 30 6,54 148,40 146,20 142,00 2,75 2,49 2,21 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) pH 0,00 0,00 0,00 131,80 92,60 75,00 0,90 0,82 0,70 6,56 6,56 6,54 159,80 155,40 150,20 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,20 3,10 2,94 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 162,60 114,20 96,60 Silice (mg/l) 0,96 0,86 0,82 pH 6,54 6,54 6,56 Conductividad (uu/cm) Sólidos totales (mg/l) Conductividad (uu/cm) 800 25 5,38 Alcalinidad (mg/l CaCO3) Dureza de calcio (mg/l) 700 20 6,44 320,80 281,20 232,40 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,82 3,52 3,25 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) 0,00 0,00 0,00 204,00 139,20 124,20 1,12 1,11 1,09 132 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL AUMENTO DE CONCENTRACION DE SALES EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES TERCERA SEMANA TABLA N0. 50-5 Promedio STD ALIM T (ºC) mg/l PARAMETRO pH Conductividad (uu/cm) 900 25 30 6,60 6,60 350,60 290,00 278,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,25 4,11 3,97 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 255,40 167,20 158,60 Silice (mg/l) 1,15 1,14 1,13 pH 6,58 6,58 6,58 449,40 321,80 294,60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 5,71 5,47 5,29 Dureza total (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 320,00 197,40 210,20 1,17 1,16 1,15 Sólidos totales (mg/l) Conductividad (uu/cm) 1000 20 6,60 Sólidos totales (mg/l) Silice (mg/l) 133 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CUARTA SEMANA TABLA N0. 51 DIA 1 pH 2 4 6 DIA 2 DIA 3 PARAMETRO DIA 4 DIA 5 TEMPERATURA (ºC) 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 Conductividad (uu/cm) 76,00 75,00 66,00 76,00 74,00 65,00 77,00 73,00 63,00 76,00 74,00 68,00 76,00 74,00 65,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,25 4,12 4,05 4,3 4,14 4,05 4,25 4,15 4,05 4,28 4,12 4 4,28 4,15 4,05 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 65 57 56 66 55 54 65 57 54 37 57 56 65 57 56 Silice (mg/l) 0,5 0,4 0,2 0,5 0,4 0,2 0,6 0,4 0,5 0,6 0,4 0,5 0,3 0,2 0,1 Conductividad (uu/cm) 72,00 71,00 70,00 73,00 72,00 71,00 72,00 71,00 70,00 72,00 71,00 70,00 73,00 71,00 70,00 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,15 4,1 3,9 4,2 4,1 3,85 4,18 4,15 3,9 4,2 4,12 3,95 4,18 4,1 3,9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza total (mg/l) Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 63 55 54 63 53 53 62 55 53 30 55 54 63 55 54 Silice (mg/l) 0,4 0,3 0,2 0,4 0,3 0,1 0,5 0,3 0,2 0,4 0,2 0,1 0,4 0,3 0,2 Conductividad (uu/cm) 71 70 69 70 69 68 71 70 69 70 69 68 71 70 69 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4 3,9 3,7 4 385 3,75 4 3,9 3,7 4 385 3,75 4 3,88 3,75 Dureza total (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio (mg/l) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales (mg/l) 63 55 54 63 53 53 62 55 53 30 55 54 63 55 54 Silice (mg/l) 0,2 0,3 0,1 0,2 0,3 0,1 0,2 0,3 0,1 0,2 0,3 0,1 0,2 0,3 0,1 134 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CUARTA SEMANA TABLA N0. 51-1 DIA 1 pH 8 10 12 DIA 2 DIA 3 PARAMETRO DIA 4 DIA 5 TEMPERATURA (ºC) 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 20 25 30 Conductividad 70 69 68 71 69 69 71 69 68 70 69 66 70 69 67 Alcalinidad 3,9 3,8 3,7 3,95 3,8 3,7 3,9 3,8 3,7 3,95 3,8 3,7 3,95 3,8 3,75 Dureza total 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales 63 55 54 63 53 53 62 55 53 30 55 54 63 55 54 Silice 0,4 0,3 0,2 0,5 0,4 0,2 0,5 0,4 0,1 0,4 0,3 0,2 0,4 0,3 0,2 Conductividad 69 68 67 70 68 66 69 68 65 69 67 67 69 68 66 Alcalinidad 3,8 3,75 3,65 3,85 3,75 3,6 3,9 3,8 3,65 3,8 3,7 3,6 3,85 3,75 3,6 Dureza total 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales 63 55 54 63 53 53 62 55 53 30 55 54 63 55 54 Silice 0,3 0,2 0,1 0,4 0,3 0,2 0,3 0,2 0,1 0,4 0,3 0,2 0,3 0,2 0,1 Conductividad 68 67 66 68 66 65 67 66 65 68 67 66 68 66 65 Alcalinidad 3,5 3,4 3,25 3,5 3,38 3,2 3,55 3,4 3,2 3,5 3,45 3,3 3,5 3,4 3,25 Dureza total 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Dureza de calcio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Sólidos totales 65 57 56 66 55 54 65 57 54 37 57 56 65 57 56 Silice 0,4 0,3 0,1 0,4 0,2 0,1 0,4 0,3 0,1 0,4 0,3 0,2 0,4 0,3 0,1 135 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CUARTA SEMANA TABLA N0. 51-2 PROMEDIO pH PARAMETRO TEMPERATURA (ºc) 20 25 30 Conductividad (uu/cm) 76,20 74,00 65,40 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,27 4,14 4,04 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 59,60 56,60 55,20 2 Dureza total (mg/l) Silice (mg/l) 0,50 0,36 0,30 Conductividad (uu/cm) 72,40 71,20 70,20 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,18 4,11 3,90 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 56,20 54,60 53,60 4 Dureza total (mg/l) Silice (mg/l) 0,42 0,28 0,16 Conductividad (uu/cm) 70,60 69,60 68,60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 4,00 156,34 3,73 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 56,20 54,60 53,60 Silice (mg/l) 0,20 0,30 0,10 6 Dureza total (mg/l) 136 RESULTADOS CARACTERIZACION DE AGUA DE PERMEADO EFECTO DEL pH EN EL FLUJO Y RECHAZO DE SALES CUARTA SEMANA TABLA N0. 51-3 PROMEDIO pH PARAMETRO TEMPERATURA (ºc) 20 25 30 Conductividad (uu/cm) 70,40 69,00 67,60 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,93 3,80 3,71 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 56,20 54,60 53,60 2 Dureza total (mg/l) Silice (mg/l) 0,44 0,34 0,18 Conductividad (uu/cm) 69,20 67,80 66,20 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,84 3,75 3,62 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 56,20 54,60 53,60 4 Dureza total (mg/l) Silice (mg/l) 0,34 0,24 0,14 Conductividad (uu/cm) 67,80 66,40 65,40 Alcalinidad (mg/l CaCO3) 3,51 3,41 3,24 0,00 0,00 0,00 Dureza de calcio (mg/l) 0,00 0,00 0,00 Sólidos totales (mg/l) 59,60 56,60 55,20 Silice (mg/l) 0,40 0,28 0,12 6 Dureza total (mg/l) 137 4.3 ANÁLISIS PARA OPTIMIZACION DE LA OPERACIÓN Del análisis de los resultados se puede definir lo siguiente: Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales De la tabla N0. 28 se puede observar que el porcentaje mayor de rechazo de sales se encuentra en los valores de: P= 25 kg/cm2 y T = 25 ºC con 96,32% Efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales De la tabla N0. 34 se encuentra un porcentaje de rechazo de sales del 91,02 % correspondiente a una temperatura de 20 ºC y una presión de 30 kg/cm2 Efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales De la tabla N0. 40 se encuentra que el mayor porcentaje de rechazo de sales es de 89,27% correspondiente a una concentración de alimentación de 400 mg/l y una temperatura de 30ºC. Mientras más aumenta la concentración menor es el rechazo de sales Efecto del pH en el flujo y rechazo de sales De la tabla N0. 46 se obtuvo que el mayor porcentaje de rechazo de sales fue de 86,78 en un rango de pH de 4-10 y temperatura de 30 ºC. El efecto de la presión a temperatura constante influye para que el rechazo de sales sea mayor, lo que hemos comprobado en esta investigación y se llegó a determinar que la unidad de osmosis inversa debe trabajar bajo los siguientes parámetros operacionales optimizados: T = 25ºC P = 25 Kg/cm2 Q permeado = 1,47 m3/h La caracterización físico química de esta agua para estos valores de acuerdo a la tabla N0. 48, es la siguiente: P = 25 kg/cm2 138 Parámetros Valores pH 6 Conductividad (uu/cm) 64,80 Alcalinidad (mg/l 5,43 CaCO3 Dureza Total (mg/l 0.00 Dureza de Calcio (mg/l) 0.00 Sólidos Totales (mg/l) 24.20 Sílice (mg/l) 0.02 Valores que confirman que la calidad de agua obtenida es sumamente alta. 4.4 ANÁLISIS ECONOMICO El análisis económico esta realizado en base a las condiciones de operación y producción que se obtuvo como resultado de la investigación realizada, en la que se tiene como parámetros ideales de funcionamiento, para este caso, los siguientes: Caudal: 1,47 m3/h Temperatura: 25 ºC Presión: 25 kg/cm2 El equipo de osmosis inversa está constituida por tres unidades cada una de ellas conformada por tres módulos con 4 membranas, es decir un total de 36 membranas. Las unidades trabajan 24 horas/día Cada 3 años se utiliza tres días para cambios de membranas. 2 días/año son utilizados para mantenimiento preventivo, la unidad de osmosis no trabaja. 139 8 días/año se utilizan para mantenimiento general de toda la planta. 12 días /año se utilizan para realizar los lavados químicos a la unidad de osmosis, es decir que el tiempo real de trabajo de la unidad de osmosis es: Tiempo real: 365 días – 23 días = 342 días Valor del equipo = $ 148.000,00, la vida útil es de 20 años y para el cálculo de depreciación se utilizó el 10% de interés, es decir $ 20,55/día 4.4.1 COSTOS DE OPERACIÓN DIARIO Electricidad Electricidad registrada promedio = 2400 kwh Valor kwh = $ 0.08 Valor total electricidad = $ 192,00/ mes $ 6,40 Mano de obra 3 trabajadores, tres turnos, 8h/día Sueldo: $ 500,00 x 3 = $ 1500,00/mes $ 50,00 Supervisión 3 supervisores, tres turnos, 8h/día Sueldo $170,00 x 3 = $ 510,00/mes $ 17,00 Reemplazo membranas Cambio cada 3 años, 36 membranas Costo de cada membrana $ 1500,00 Costo por 36 membranas = $ 54000,00 = $18000/año $ 50,00 $ 2,67 $ 10,00 Productos químicos Lavado con sosa, cloro, agua oxigenada = $ 30/mes Otros materiales COSTO MANTENIMIENTO Y OPERACIÓN $ 136,07 DEPRECIACIÓN $ 20,55 140 TOTAL COSTO DIARIO $ 156.62 COSTO m3 $ 1.48 1,47 m3/h x 3módulos x 24h = 105,84m3/día $156,62 / 105,84 m3 $ 53.571,97 4.4.2 COSTO PRODUCCION ANUAL 105,84 m3/día x 342 días = 36.197,28 m3 36.197,28 m3 x $1,48/m3 TABLA N0. 52 COSTOS CON VARIACIÓN DE STD N0. PROCESOS 1 Electricidad 2 20 AGUA ALIMENTACION STD mg/l 80 160 320 40 640 750 0,18 0,35 0,69 1,37 2,73 5,46 6,40 Mano de obra 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00 3 Supervisión 17,00 17,00 17,00 17,00 17,00 17,00 17,00 4 Cambio membranas 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00 50,00 5 Productos químicos Otros materiales 0,07 0,14 0,28 0,57 1,14 2,27 2,67 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 6 7 Costo díario 127,25 127,49 127,97 128,94 130,87 134,73 136,07 8 Depreciación 20,55 20,55 20,55 20,55 20,55 20,55 20,55 9 Total diario 147,80 148,04 148,52 149,49 151,42 155,28 156,62 10 Producción diaria (m3) 2,82 5,64 11,28 22,58 45,15 90,31 105,84 11 Costo $/ m 3 52,41 26,25 13,17 6,62 3,35 1,72 1,48 Costo anual 50547,60 50629,68 50793,84 51125,58 51785,64 53105,76 53564,04 12 141 En la tabla N0. 52 se ha hecho una escala de STD que va desde 20 mg/l hasta 750 mg/l que es el valor base de alimentación con el cual se trabajo en esta investigación. Como resultado de este análisis se puede deducir lo siguiente: Los valores de STD se relacionan con el caudal que ingresa en las unidades de osmosis, es decir que ha mayor caudal se tendrá mayor cantidad de STD. Los items que sufren variación son: La electricidad, que va relacionada con el tiempo de uso y la potencia que requieren las bombas para aumentar o disminuir el caudal, que se refleja en el consumo de energía (kwh) y el consecuente incremento o decremento del mismo. El consumo de productos químicos, que se incrementa mientras mayor sean los STD. En cuanto a la mano de obra, supervisión, otros materiales y depreciación, se mantienen constantes. El costo de m3 en valores bajos de STD es excesivamente alto, ya que la producción disminuye considerablemente, en consecuencia el costo beneficio resulta muy honeroso , en tal caso será preferible utilizar otro procedimiento para obtener agua pura. Los procesos de osmosis inversa solamente se justifican en los casos de que el STD sea alto. 142 TABLA N0. 53 COSTOS CON VARIACION DE CAUDAL N0. 1 PROCESOS Electricidad 2 3 Mano de obra Supervisión 50,00 17,00 50,00 17,00 50,00 17,00 50,00 17,00 4 Cambio membranas Productos químicos Otros materiales Costo díario Depreciación Total diario Producción diaria (m3) 50,00 50,00 50,00 50,00 2,67 2,91 3,09 3,27 10,00 10,88 11,56 12,24 131,80 20,55 152,35 105,84 133,11 20,55 153,66 115,20 134,12 20,55 154,67 122,40 135,13 20,55 155,68 129,60 1,44 1,33 1,26 1,20 52124,00 52399,87 52744,61 53187,84 5 6 7 8 9 10 11 12 Costo $/ m3 Costo anual 4,41 2,13 CAUDAL m3/ h 4,8 5,1 2,32 2,47 5,4 2,62 En esta tabla se demuestra que el costo unitario de m3 es decreciente conforme aumenta el caudal desde un valor de $ 1,44 con caudal de 4,41 m3/h hasta $ 1,20 con caudal 5,4 m3/h. Siempre se ha mantenido el Standard de 1,47 m3/h por cada unidad de osmosis inversa, es decir 4,41 m3/h, para efectos de comparación con los otros niveles de caudal. 143 CAPITULO 5. CONCLUSIONES 144 5.1 CONCLUSIONES De los resultados del presente estudio se ha llegado a concluir lo siguiente: El caudal de producto a través de una membrana es proporcional a la presión diferencial neta a través de la misma. A bajas presiones de trabajo, el caudal de agua resultante es menor mientras que el caudal de sal permanece a nivel constante. El efecto neto es que la concentración de sal en el perneado aumenta debido a la menor tasa de dilución del permeado. Cuando la presión de operación es incrementado el flujo de producto también se incrementa; de igual manera si la presión de operación decrece, el flujo de producto también decrece. Cuando la temperatura aumenta el caudal también aumenta, dando como consecuencia un rechazo de sales disminuido. El aumento de la concentración de alimentación provoca una disminución en el caudal y una disminución en el rechazo de sales El aumento de pH no influye en el caudal, pues este se mantiene constante y el rechazo de sales también permanece constante. La presión ideal de trabajo de esta unidad de osmosis es de 25 kg/cm2, la temperatura de 25 ºC y 1,47 m3/h. La calidad de agua obtenida es muy buena de acuerdo a los resultados obtenidos en la Tabla N0. 48, los valores obtenidos de pH, conductividad, alcalinidad, dureza, sólidos totales disueltos y sílice son sumamente bajos, razón por la cual nos permite utilizarla como agua de alimentación para calderos e intercambiadores de calor de la empresa de Generación eléctrica. Se llegó a cumplir con el objetivo propuesto de optimizar los parámetros operacionales de la unidad de osmosis inversa. El agua obtenida de la unidad de osmosis inversa es de elevada pureza y puede ser utilizada en los calderos y sistemas de intercambio de calor. 145 CAPITULO 6. RECOMENDACIONES 146 6.1 RECOMENDACIONES Se recomienda trabajar en las condiciones operacionales ya indicadas, esto es: P = 25 kg/cm2 T = 25ºC Q = 1,47 m3/h Se debe considerar que un cambio de estas condiciones puede provocar un desbalance de la unidad de osmosis inversa y sobre todo un daño irreparable de las membranas. Técnicamente, el sistema de osmosis inversa es una buen alternativa para la obtener agua pura para el consumo humano, aunque desde el punto de vista económico los sistemas tradicionales de potabilización que realizan las municipalidades son mucho más baratos. En el caso de existir los recursos necesarios para instalar una planta de osmosis inversa de gran volumen y que los costos puedan relativamente equipararse con el de otros métodos, sería una buena opción para conseguir una agua de alta calidad. Para que el sistema de osmosis funcione óptimamente se requiere de agua previamente tratada adecuadamente, se recomienda el uso adecuado de floculantes y desinfectantes que garanticen la potabilización del agua. Se debe considerar la configuración del módulo, la calidad de agua de alimentación, calidad final del agua, material de fabricación de las membranas para un perfecto funcionamiento de la unidad de osmosis inversa. La continuación de esta investigación ofrece buenas perspectivas, por lo que la evaluación de este sistema de osmosis inversa debería continuarse con estudios de bioensuciamiento de membranas. 147 CAPITULO 7. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS 148 7.1 1. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS AMERICAN WATER FOUNDATION. 1998. WORKS ASSOCIATION RESEARCH Tratamiento del agua por procesos de membrana, principios, procesos y aplicaciones. Ed. McGraw-Hill. 823p. Madrid. 2. AMERICAN WATER WORKS ASSOCIATION, 1990. Water Quality and Treatment. Cuarta edición, ed. McGraw-Hill. USA. Pp. 709-745, 11131150. 3. CARTWRIGHT Peter. Pollution prevention drives membranes technologies. En: Chemical Enginering Septiembre 1994, Vol. 101, N o 9. pp. 84-87. 4. CATALÁN LA FUENTE, J. Depuradoras «Bases científicas». Bellisco, 1997. 5. CLEAN TECHNOLOGY AND THE ENVIRONMENT, 1995. Primera edición, ed RC. Kirkwood and A.J Longley. USA. pp.174 -274. 6. COULSON J.M. E RICHARDSON J.F. “Ingeniería Química”. Vol. 2, 4ª edición. Ed. Butterworth-Heinemann (1991). 7. DEGREMONT, Manual Técnico del Agua, (4ª Ed.) Degrémont, Paris (1979). 8. DEGREMONT ED. Water treatment handbook. 6th ed. Paris: Degremont, 1991. 9. HALWAGI El MAHMOUD M. Synthesis of reverse osmosis networks for waste reduction. En: Aiche Journal Vol. 38, N o 8, Agosto 1992. pp. 1185-1198. 10. HAUB EUGENE, FOUTH Gary. Mixed-Bed ion exchange at concentrations approaching the dissociation of water. 1. Model development. En: Ind. Eng. Chem. Fundam. 1986, Vol. 25, pp. 373-381 11. HERNANDEZ MUÑOZ, A. "Depuración de aguas residuales" Colección Seinor. S.P. Escuela de Caminos de Madrid (1990). 149 12. KIRK RAYMOND, OTHMER DONALD. 1961. Enciclopedia de Tecnología Química Vol. 3. pp.67-77, 289-307. USA. 13. METCALF-EDDY Ingeniería de aguas residuales. Tratamiento, vertido y reutilización”. McGraw-Hill/Interamericana de España S.A. Tercera edición. (1995). 14. PEAVY, H.S.; ROWE, D.R. Y TCHOBANOGLOUS, G. “Environmental Engineering” McGraw-Hill, New York (1986). 15. PERRY R.H., GREEN D.W., MALONEY J.0. "PERRY Manual del Ingeniero Química". 6Ed. Editorial McGraw Hill (1992). 16. PRETREATMENT OF INDUSTRIAL WASTES. 1994. Manual of practice, Water Environment Federation, USA. pp.110 -112, 181 17. RAMALHO R. S. Tratamiento de aguas residuales. Barcelona : Reverté, D.L. (1996). 18. RODRÍGUEZ VIDAL, F. J. Procesos de potabilización del agua e influencia del tratamiento de ozonización. Díaz de Santos, 2003. 19. RONZANO, Eduardo. Tratamiento biológico de las aguas residuales. Diaz de Santos. 20. STENCO. Tratamientos de aguas (3ª edición). STENCO, 2004. 21. SORIANO ENRIQUE, ZARAGOZA José. Membranas sintéticas en sistemas de osmosis inversa. En: Ingeniería Química octubre 1994, Vol. 16, No 187. pp. 389-407. 22. WEBER, W.J., Jr. "Control de la Calidad del Agua. Procesos Físicoquímicos" Reverté, Barcelona (1979). 150 ANEXOS LIMPIEZA UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA 151 LIMPIEZA DE MEMBRANAS La limpieza es un medio para remover incrustaciones minerales, material biológico, coloides o constituyentes orgánicos insolubles3 que pueden depositarse sobre la superficie de la membrana. Un sistema de osmosis bien diseñado y operado no requiere limpiezas frecuentes 16 . Las membranas se tapan o incrustan debido a una operación inadecuada. Se debe proceder a realizar limpiezas cuando el flujo normalizado disminuye un 10%, la presión aumenta en un 15% y el paso de la sal normalizado aumenta en un 5% 7 INCRUSTACION DE CARBONATO DE CALCIO Causas Dureza pH alto Alcalinidad alta Alto porcentaje de recuperación Síntomas Elementos pesados Flujo de permeado bajo Pobre rechazo de sales Caída de presión alta Limpieza 0,2 % HCl 2% Acido cítrico 0,5% H3PO4 0,2 % ácido sulfámico 152 INCRUSTACION DE SULFATOS Causas Excede el límite de solubilidad Altos porcentajes de recuperación Síntomas Elementos pesados Altas caídas de presión Pobre rechazo de sales Bajo flujo de permeado Limpieza Difícil de limpiar 1% EDTA 0.1 % NaOH pH 12 y 30 ºC máximo Puede ser necesario dejar embebida la membrana durante la noche TAPONAMIENTO BIOLOGICO Causas Preservación inapropiada de la membrana Material biológico en el agua Mal mantenimiento de filtros Síntomas Olor Flujo de permeado bajo Rechazo de sales superior Alta caída de presión Limpieza 1% NaOH 0,5 – 1 % EDTA pH 12 y 30º C 153 TAPONAMIENTO POR HIERRO Causas Herrumbe en la tubería Más de 0,1 ppm de hierro en el agua Síntomas Coloración rojiza en el rechazo Bajo flujo de permeado Pobre rechazo de sales Limpieza 1 % hidrosulfito de sodio 0,5 % Acido fosfórico 0,2 % HCl TAPONAMIENTO POR SEDIMENTOS Causas Agua superficial sucia Pretratamiento inadecuado Síntomas Bajo flujo de permeado/ pobre rechazo de sales Alto flujo de permeado/ muy pobre rechazo de sales Limpieza Difícil de limpiar Soda cáustica y EDTA Detergente TAPONAMIENTO POR CARBON Causa Retrolavado inadecuado del filtro 154 Carbón blando Síntomas Depósitos negros Bajo flujo de permeado (primer arreglo) Alto flujo de permeado/ muy pobre rechazo de sales (último arreglo) Limpieza Muy difícil de limpiar Detergente ATAQUE QUIMICO Causas Decloración incompleta (oxidación) Exposición a oxidantes fuertes (permanganato) Exposición prolongada a pH extremos Síntomas Flujo de permeado muy alto Rechazo de sales muy pobre Daño irreversible, el elemento debe ser reemplazado DAÑO POR CONTRAPRESION EN EL PERMEADO Causas Falla mecánica en el sistema Error de operación, mal diseño Síntomas Flujo alto de permeado y rechazo muy pobre Surcos en la membrana Daño irreversible, el elemento debe ser reemplazado PASOS DEL PROCESO DE LIMPIEZA Mezclar la solución de limpieza 155 Bombear a flujo bajo Recircular por 30 minutos Embeber según severidad 2 o 3 horas Bombear a flujo alto, si hay sólidos repetir el proceso Lavar con abundante agua Limpiar arreglo por arreglo 156 LISTADO DE TABLAS Y FIGURAS LISTADO DE TABLAS 157 Tabla N0.1 Sumario de Calidad en aguas de Calderas Tabla N0.2 Rechazo de impurezas Tabla N0. 3 Datos efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 4 Datos efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0. 5 Datos efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 6 Datos efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 4) Tabla N0. 7 Datos efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 8 Datos efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 9 Datos efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0.10 Datos efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 11 Datos efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 4) Tabla N0. 12 Datos efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 13 Datos efecto de la concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 14 Datos efecto de la concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0. 15 Datos efecto de la concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 16 Datos efecto de la concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 4) Tabla N0. 17 Datos efecto de la concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 18 Datos efecto del pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 19 Datos efecto del pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 20 Datos efecto del pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 21 Datos efecto del pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 22 Datos efecto del pH en el flujo y rechazo de sales 158 Tabla N0. 23 Cálculos y resultados efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 24 Cálculos y resultados efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0. 25 Cálculos y resultados efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 26 Cálculos y resultados efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 4) Tabla N0. 27 Cálculos y resultados efecto presión en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 28 Resultados finales efecto presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 29 Cálculos y resultados efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 30 Cálculos y resultados efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0. 31 Cálculos y resultados efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 32 Cálculos y resultados efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 4) Tabla N0. 33 Cálculos y resultados efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 34 Resultados finales efecto temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 35 Cálculos y resultados efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 36 Cálculos y resultados efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0. 37 Cálculos y resultados efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 38 Cálculos y resultados efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 4) 159 Tabla N0. 39 Cálculos y resultados efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 40 Resultados finales efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 41 Cálculos y Resultados efecto del pH en el flujo y rechazo de sales (Día 1) Tabla N0. 42 Cálculos y Resultados efecto del pH en el flujo y rechazo de sales (Día 2) Tabla N0. 43 Cálculos y Resultados efecto del pH en el flujo y rechazo de sales (Día 3) Tabla N0. 44 Cálculos y Resultados efecto del pH en el flujo y rechazo de sales (Día 4) Tabla N0. 45 Cálculos y Resultados efecto del pH en el flujo y rechazo de sales (Día 5) Tabla N0. 46 Resultados finales efecto del pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0.47 Resultados caracterización agua de alimentación Tabla N0. 48 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 48-1 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49-1 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49-2 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49-3 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49-4 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49-5 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales 160 Tabla N0. 49-6 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 49-7 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 50 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 50-1 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 50-2Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 50-3 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 50-5 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 51 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 51-1 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 51-2 Resultados caracterización agua de permeado. Efecto de pH en el flujo y rechazo de sales Tabla N0. 52 Costos con variación de STD Tabla N0. 53 Costos con variación de Caudal 161 LISTADO DE FIGURAS Fig. 1……………………………………………Espectro de filtración Fig. 2……………………………………………Proceso osmosis inversa Fig. 3…………………………………………….Selectividad de la membrana Fig. 4…………………………………………….Métodos de filtración Fig. 5……………………………………………..Membranas Tubulares Fig. 6……………………………………………..Membranas Capilares Fig. 7……………………………………………..Membranas Fibras Huecas Fig. 8……………………………………………..Membranas Espiral Fig. 9……………………………………………..Resistencia Membranas Fig. 10……………………………………………Montaje en paralelo Fig. 11……………………………………………Montaje en serie Fig. 12……………………………………………Unidad piloto Osmosis Inversa 162 RESUMEN En la presente investigación se ha optimizado el sistema de osmosis inversa de una empresa de Generación de Electricidad, para lo cual se realizó la investigación durante un mes, tomando diferentes datos y evaluando el efecto de la presión en el flujo y rechazo de sales, el efecto de la temperatura de alimentación en el flujo y rechazo de sales, el efecto del aumento de concentración de sales en el flujo y rechazo de sales, el efecto del pH en el flujo y el rechazo de sales. En cada determinación se realizó caracterizaciones físico químicas del agua de permeado o producto. Todos los resultados fueron debidamente tabulados. Se determinó que a medida que aumenta la presión, aumenta el caudal de permeado y el rechazo de sales es mayor manteniendo una temperatura constante. A medida que la temperatura de alimentación aumenta, el caudal aumenta y rechazo de sales disminuye manteniendo presión constante. Conforme aumenta la concentración de sales en el flujo, tanto el caudal como el rechazo de sales disminuye, manteniendo temperatura constante. A medida que aumenta el pH, el caudal y el rechazo de sales permanecen constantes. El manejo de la presión, temperatura y el caudal es esencial para el óptimo funcionamiento de la unidad de osmosis inversa. A través de esta investigación, de los resultados y cálculos obtenidos se llegó a determinar que el máximo porcentaje de rechazo de sales fue de 96,32 % con valores de presión P = 25 kg/cm2, temperatura T = 25 ºC y un caudal de permeado Q = 1,47 m3/h. 163 OPTIMIZACION DE PARAMETROS OPERACIONALES EN UNIDAD DE OSMOSIS INVERSA CONTENIDO Pág. CAPITULO 1. ....................................................................................................................6 1.1. OBJETIVOS Y JUSTIFICATIVOS ............................................................................7 1.1.1. OBJETIVO GENERAL ...........................................................................................7 1.1.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS ..........................................................................................7 1.2. JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO...................................................................................7 1.2.1. JUSTIFICACIÓN TEÓRICA..........................................................................................7 1.2.2. JUSTIFICACIÓN METODOLÓGICA ..............................................................................8 1.2.3. JUSTIFICACIÓN PRÁCTICA........................................................................................8 CAPITULO 2. .................................................................................................................. 10 2.1 CALIDAD DE AGUA ............................................................................................... 10 2.1.1 CONTAMINACIÓN DEL AGUA ......................................................................... 11 2.1.2 EVALUACION DE LA CALIDAD DEL AGUA ................................................... 12 2.1.3 ANÁLISIS CUANTITATIVOS QUE DEFINEN LA CALIDAD DEL AGUA ..... 14 2.1.4 CALIDAD DE AGUA EN CALDERAS ................................................................ 16 2.1.4.1 Sumario de calidad del agua en calderas ................................................................. 17 2.2.1 INTERCAMBIO DE IONES ......................................................................................... 20 2.2.2 OSMOSIS INVERSA ........................................................................................... 20 2.2.2.1 Osmosis ................................................................................................................ 20 2.2.2.2 Osmosis inversa .................................................................................................... 22 2.2.2.3 Sistemas de membrana .......................................................................................... 24 2.2.2.3.1 Selección de sistemas de membrana ................................................................... 27 MEMBRANAS TUBULARES ............................................................................................ 27 MEMBRANAS CAPILARES ............................................................................................ 29 MEMBRANAS DE ESPIRAL ............................................................................................. 30 MEMBRANAS ALMOHADIFORMES ................................................................................. 31 2.2.2.3.2 Obstrucción de la membrana ............................................................................... 32 2.2.2.3.3 Métodos de Limpieza de la Membrana ................................................................ 34 2.2.3 INSTALACIONES DE OSMOSIS INVERSA ....................................................... 35 2.2.3.1 Montaje en paralelo ............................................................................................ 35 2.2.3.2 Montaje en serie ................................................................................................. 36 2.2.4 PARAMETROS DE CONTROL .......................................................................... 37 2.2.4.1 Temperatura ......................................................................................................... 37 2.2.4.2 Presión ................................................................................................................. 37 2.2.4.3 pH ........................................................................................................................ 38 2.2.4.4 Conductividad ...................................................................................................... 38 2.2.4.5 Alcalinidad ........................................................................................................... 38 2.2.4.6 Dureza Total ......................................................................................................... 38 2.2.4.7 Dureza Cálcica ..................................................................................................... 39 164 2.2.4.8 Dureza Magnésica ................................................................................................ 39 2.2.4.9 Sólidos Disueltos Totales ...................................................................................... 39 2.2.4.10 Sílice ................................................................................................................... 39 2.2.4.11 Concentración ...................................................................................................... 39 2.2.4.12 Recuperación ....................................................................................................... 40 2.2.4.13 Velocidad de Flujo ............................................................................................... 40 2.3 PRODUCCIÓN DE CANTIDAD Y CALIDAD DE AGUA ...................................... 40 2.3.1 CONSUMO DE ENERGÍA ................................................................................... 41 CAPITULO 3. .................................................................................................................. 43 3.1 DESCRIPCION DE LA INSTALACION ................................................................. 44 3.1.1 PROCESO DE POTABILIZACION DEL AGUA .................................................. 44 3.1.1.1 Captación .............................................................................................................. 44 3.1.1.2 Conducción ........................................................................................................... 44 3.1.1.3 Presedimentación ................................................................................................... 45 3.1.1.4 Agregado de Productos Químicos .......................................................................... 45 3.1.1.5 Desinfección.......................................................................................................... 45 3.1.1.6 Floculación ............................................................................................................ 45 3.1.1.7 Sedimentación ....................................................................................................... 46 3.1.1.8 Filtración ............................................................................................................... 47 3.1.2 DESCRIPCION DEL EQUIPO DE OSMOSIS INVERSA ................................ 47 3.1.2.1 Características de las Membranas ......................................................................... 50 3.1.2.2 Manejo de la Unidad de Osmosis Inversa .............................................................. 51 3.2 METODOLOGIA .................................................................................................... 51 3.3 PARAMETROS OPERACIONALES ....................................................................... 55 3.1.1 ALCALINIDAD ................................................................................................... 55 3.1.2 DUREZA TOTAL ................................................................................................. 55 3.2.3 DUREZA CÁLCICA............................................................................................. 56 3.1.4 SÍLICE .................................................................................................................. 56 3.1.5 CONDUCTIVIDAD .............................................................................................. 56 3.1.6 SÓLIDOS DISUELTOS TOTALES ...................................................................... 56 3.1.7 PH ......................................................................................................................... 57 CAPITULO 4. .................................................................................................................. 58 4.1 4.2 4.3 4.4 RESULTADOS ........................................................................................................ 59 ANÁLISIS GENERAL ............................................................................................ 79 ANÁLISIS PARA OPTIMIZACION DE LA OPERACIÓN ................................... 137 ANÁLISIS ECONOMICO ..................................................................................... 138 CAPITULO 5. ................................................................................................................ 143 5.1 CONCLUSIONES .................................................................................................. 144 CAPITULO 6. ................................................................................................................ 145 6.1 RECOMENDACIONES ........................................................................................ 146 165 CAPITULO 7. ................................................................................................................ 147 7.1 REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS .................................................................... 148 ANEXOS ........................................................................................................................ 150 LISTADO DE TABLAS Y FIGURAS ........................................................................... 156