ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL FACULTAD DE INGENIERÍA QUÍMICA Y AGROINDUSTRIA DISEÑO DE UNA PLANTA DE PRODUCCIÓN DE CARBÓN ACTIVADO MEDIANTE ACTIVACIÓN FÍSICA A PARTIR DE CUESCO DE COCO (Cocos nucifera L.) PROYECTO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO QUÍMICO FAUSTO GIOVANNY MOSCOSO PINTO [email protected] DIRECTOR: ING. ERNESTO DE LA TORRE [email protected] Quito, agosto del 2013 © Escuela Politécnica Nacional (2013) Reservados todos los derechos de reproducción DECLARACIÓN Yo, Fausto Giovanny Moscoso Pinto, declaro que el trabajo aquí descrito es de mi autoría; que no ha sido previamente presentado para ningún grado o calificación profesional; y, que he consultado las referencias bibliográficas que se incluyen en este documento. La Escuela Politécnica Nacional puede hacer uso de los derechos correspondientes a este trabajo, según lo establecido por la Ley de Propiedad Intelectual, por su Reglamento y por la normativa institucional vigente. _____________________________ Fausto Giovanny Moscoso Pinto CERTIFICACIÓN Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por Fausto Giovanny Moscoso Pinto, bajo mi supervisión. ________________________ Ing. Ernesto de la Torre Chauvín DIRECTOR DE PROYECTO AUSPICIO La presente investigación contó con el auspicio financiero del proyecto (DEMEX-PIS 01-10), que se ejecutó en el Departamento de Metalurgia Extractiva. AGRADECIMIENTO A Dios, motor de mi vida, por estar a cada momento y en cada paso que he dado. Por apoyarme en los momentos difíciles y nunca dejarme rendir para alcanzar mis sueños. A mi familia, apoyo incondicional siempre, por enseñarme que el cielo es el límite. Que no hay nada imposible en la vida y por aprender junto a ellos las cosas más importantes: responsabilidad, fe, unión pero más importante que todo, amor. A todas las personas que de alguna u otra manera han formado por estos 6 años parte de mi vida: mis compañeros de clases, mis amigos IBEQUIS, los históricos, los amigos del cole que han estado ahí a pesar de mi ingratitud y falta de tiempo. A mi familia DEMEX, que en este corto periodo de tiempo han demostrado un mito que hasta ahora nunca he creído, la universidad es como el segundo hogar, gracias por ayudarme, soportar mi modo de ser. Ustedes comprueban que la familia que ora unida, permanece unida. Un agradecimiento especial a Ernesto, que me ayudó de manera maratónica para realizar este proyecto. Pero más que nada se convirtió en un padre para mí, porque siempre me daba consejos de los pasos siguientes de mi vida y alguna que otra insultada merecida. DEDICATORIA A mis padres, hermanos, tíos, abuelitos que forman parte de mi vida, que me han enseñado a cumplir mis sueños y objetivos de vida. i ÍNDICE DE CONTENIDOS RESUMEN INTRODUCCIÓN 1. PÁGINA xvii xix REVISIÓN BIBLIOGRÁFICA 1 1.1 Propiedades químicas del cuesco de coco (Cocos nucifera L.) 1.1.1 La planta de coco: características botánicas 1.1.1.1 Raíz 1.1.1.2 Tallo 1.1.1.3 Fruto 1.1.2 Hábitat 1.1.3 Importancia y usos 1.1.4 Futuro 1.1.5 Composición química del cuesco de coco 1.1.5.1 Celulosa 1.1.5.2 Hemicelulosa 1.1.5.3 Lignina 1.1.6 Producción de coco en el Ecuador 1 1 1 2 2 3 3 4 4 6 7 7 9 1.2 Carbonización de materiales lignocelulósicos 1.2.1 Características físicas y químicas de la biomasa 1.2.1.1 Análisis Termogravimétrico (TGA) 1.2.1.2 Contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo 1.2.2 Termodinámica de pirolisis 1.2.3 Modelos cinéticos de pirolisis 1.2.3.1 Modelos de una reacción global sencilla 1.2.3.2 Modelos de reacciones múltiples 1.2.3.3 Modelos semi-globales de reacción 1.2.3.4 Modelos centrados en la formación de los productos 1.2.4 Velocidad de reacción y cinética de reacción de pirólisis 11 11 12 15 15 17 18 19 20 21 21 1.3 Activación de carbón con CO2 y H2O 1.3.1 Carbón activado 1.3.1.1 Composición química del carbón activado 1.3.1.2 Estructura física del carbón activado 1.3.1.3 Porosidad 1.3.2 Producción de carbón activado 1.3.2.1 Activación Química 1.3.2.2 Activación Física 1.3.2.3 Diferencias entre Activación Física y Activación Química 1.3.3 Activación Física con Dióxido de Carbono y vapor de agua 1.3.3.1 Termodinámica de las reacciones de gasificación 1.3.3.2 Cinética de Activación. Modelo de conversión continua 1.3.4 Velocidad de reacción de la activación de carbón con dióxido de carbono y vapor de agua 25 25 25 26 27 28 29 30 31 32 34 34 36 ii 2. PARTE EXPERIMENTAL 2.1 2.2 2.3 Caracterización física y química del cuesco de coco, proveniente de San Lorenzo, Esmeraldas 2.1.1 Caracterización química de la materia prima 2.1.1.1 Determinación de Humedad 2.1.1.2 Determinación del contenido de ceras, grasas y resinas solubles en alcohol-benceno 2.1.1.3 Determinación del contenido de celulosa 2.1.1.4 Determinación del contenido de lignina 2.1.1.5 Contenido de volátiles, cenizas y Carbón fijo 2.1.2 Reducción de tamaño y determinación del tamaño de partícula 2.1.3 Caracterización Física de la materia prima 2.1.3.1 Densidad Real 2.1.3.2 Determinación de la dureza y densidad aparente 2.1.4 Análisis termogravimétrico de la materia prima 2.1.5 caracterización de la estructura de la materia prima Evaluación de la influencia de la temperatura y el tiempo sobre la carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 2.2.1 Pruebas a nivel de laboratorio 2.2.2 Pruebas a escala piloto en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 2.2.2.1 Determinación de la temperatura de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 2.2.2.2 Determinación del tiempo de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 2.2.2.3 Determinación del rendimiento de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Evaluación de la influencia del tiempo de activación física con vapor de agua en la producción de carbón activado de cuesco de coco en el horno piloto 2.3.1 Activación física con vapor de agua en el horno Nichols Herreshoff mono solera 2.3.2 Determinación de la superficie específica del carbón activado, por medio del Índice de yodo 2.3.3 Caracterización del carbón activado 2.3.3.1 Índice de Azul de metileno 2.3.3.2 Índice de decoloración de azúcar 2.3.3.3 Titulación Boehm 2.3.3.4 Caracterización de la morfología del carbón activado 37 39 39 40 41 42 42 43 44 45 45 46 46 47 47 47 48 49 50 50 51 51 52 53 53 54 55 56 iii 2.4 2.5 3. Definición del diagrama de flujo y dimensionamiento de los equipos principales para la producción de 10 t/mes de carbón de cuesco de coco 56 Evaluación de la pre-factibilidad económica de la planta para una producción de 10 t/mes 59 RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 3.2 Caracterización física y química del cuesco de coco, proveniente de San Lorenzo, Esmeraldas 3.1.1 Muestreo de la materia Prima 3.1.2 Determinación del tamaño de partícula obtenido luego de la molienda con molino de martillos 3.1.3 Caracterización Química 3.1.3.1 Determinación de humedad, contenido de ceras, grasas y aceites, celulosa y lignina del cuesco de coco 3.1.3.2 Determinación del contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo 3.1.4 Caracterización Física 3.1.5 Análisis termogravimétrico de la materia prima 3.1.6 Caracterización de la Estructura de la materia prima Evaluación de la influencia de la temperatura y el tiempo sobre la carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 3.2.1 Pruebas a nivel de laboratorio 3.2.1.1 Análisis de la densidad aparente y densidad real del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio 3.2.1.2 Análisis de dureza del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio 3.2.1.3 Análisis de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio 3.2.1.4 Relación entre el carbón fijo y la dureza del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio 3.2.1.5 Rendimiento de la carbonización del cuesco de coco a diferentes temperaturas y tiempos a nivel de laboratorio 3.2.2 Pruebas a escala piloto en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 3.2.2.1 Determinación de la temperatura de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 3.2.2.2 Determinación del tiempo de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 3.2.2.3 Determinación del rendimiento de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera 60 60 60 61 62 62 63 64 65 67 68 68 69 70 71 73 75 76 76 80 85 iv 3.3 3.4 3.5 4. Evaluación del tiempo para producir un carbón activado de cuesco de coco que tenga el mayor índice de yodo y superficie específica, por medio de activación física con vapor de agua en el horno Nichols Herreshoff mono solera. 3.3.1 Determinación de la superficie específica del carbón activado, por medio del Índice de yodo 3.3.2 Análisis de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del carbón activado de cuesco de coco producido en el horno Nichols 3.3.3 Caracterización del carbón activado. 3.3.3.1 Índice de Azul de metileno 3.3.3.2 Índice de decoloración de azúcar 3.3.3.3 Titulación Boehm 3.3.3.4 Caracterización de la morfología del carbón activado 85 85 88 90 90 91 93 94 Definición del diagrama de flujo y dimensionamiento de los equipos principales para la producción de 10 t/mes de carbón de cuesco de coco 3.4.1 Cinética de los procesos de activación y carbonización 3.4.1.1 Cinética de carbonización 3.4.1.2 Cinética de activación 3.4.2 Diseño Conceptual y diseño de equipos 3.4.2.1 Estimación de la cantidad de cuesco de coco necesario para la producción de carbón activado 3.4.2.2 Dimensionamiento del horno rotatorio 3.4.2.3 Dimensionamiento de la sección de reducción y clasificación de tamaño de la materia prima 3.4.2.4 Dimensionamiento de la sección de reducción y clasificación de tamaño del carbón activado producido 3.4.2.5 Dimensionamiento de la cámara de enfriamiento 3.4.2.6 Dimensionamiento del caldero 3.4.2.7 Dimensionamiento de los tanques de reserva de combustible 3.4.2.8 Dimensionamiento de la cámara de post-combustión 3.4.2.9 Dimensionamiento del lavador de gases de combustión 112 113 114 Evaluación de la factibilidad económica de la planta para una producción de 10 t/mes 117 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 97 97 98 100 102 102 104 108 110 110 111 120 4.1 Conclusiones 120 4.2 Recomendaciones 122 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 123 ANEXOS 133 v ÍNDICE DE TABLAS PÁGINA 5 Tabla 1.1 Composición química del cuesco de coco Tabla 1.2 Composición química de celulosa, Hemicelulosa y lignina en el cuesco de coco, según varios autores 6 Tabla 1.3 Composición química de algunas fibras lignocelulósicas 9 Tabla 1.4 Producción de coco en el Ecuador durante los últimos 9 años 10 Tabla 1.5 Contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo del cuesco de coco según varios autores 15 Tabla 1.6 Composición química del carbón activado 26 Tabla 1.7 Tipos de poros según su radio 26 Tabla 1.8 Índice de yodo del carbón activado de cuesco de coco por activación física según varios autores 33 Normas Tappi aplicadas a la caracterización química de la Materia Prima 40 Tamices empleados para la realización granulométrico de los materiales molido 45 Tabla 2.1 Tabla 2.2 Tabla 2.3 del ensayo Reactivos que se usaron para la determinación del índice de yodo en carbón activado según la norma NTE INEN 1 988:94 (1995c) 52 Datos para la elaboración de la curva de calibración de azul de metileno 54 Reactivos que se usaron para la titulación Boehm de carbón activado según el procedimiento descrito por Goertzen, et al., (2010, p. 1 253) 55 Tabla 3.1 Datos promedios del muestreo realizado a las conchas de coco 60 Tabla 3.2 Tratamiento de datos para ensayo de granulometría de cuesco de coco después del proceso de reducción de tamaño con una trituradora de mandíbulas 61 Tabla 3.3 Composición química de la materia prima 63 Tabla 3.4 Contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo de la materia prima 64 Tabla 2.4 Tabla 2.5 vi Tabla 3.5 Propiedades Físicas del cuesco de coco 64 Tabla 3.6 Porcentaje de dureza de varias materia primas según Yusufu, et al., (2012, p. 128), modificado 72 Datos obtenidos de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos. Pruebas de laboratorio 72 Datos obtenidos del rendimiento del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos. Pruebas de laboratorio 75 Datos obtenidos de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas. Pruebas piloto en el horno Nichols 77 Índice de yodo y dureza del carbón activado de cuesco de coco con vapor de agua en el Horno Nichols a 850 ºC 86 Índice de yodo y dureza del carbón activado de cuesco de coco con vapor de agua en el Horno Nichols a 950 ºC 86 Índice de azul de metileno para los carbones activados producidos a 150 min 91 Índice de decoloración de azúcar para los carbones activados producidos a 150 min 92 Grupos funcionales oxigenados de las muestras de carbón activado durante 150 min, datos obtenidos mediante titulación Boehm 93 Valores cinéticos de la reacción de pirolisis del cuesco de coco, obtenidos a partir de la Figura 3.27 99 Valores cinéticos de la reacción de activación del carbón de cuesco de coco activado con vapor de agua obtenidos a partir de las Figuras 3.29 y 3.30 102 Dimensiones del horno rotatorio para producir carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua 104 Número de Froude y regímenes de movimiento de material sólido 105 Requerimientos Energéticos del horno rotatorio para la producción de carbón activado de cuesco de coco 107 Tabla 3.7 Tabla 3.8 Tabla 3.9 Tabla 3.10 Tabla 3.11 Tabla 3.12 Tabla 3.13 Tabla 3.14 Tabla 3.15 Tabla 3.16 Tabla 3.17 Tabla 3.18 Tabla 3.19 vii Tabla 3.20 Composición de los gases de salida del horno 108 Tabla 3.21 Especificaciones de la trituradora de mandíbulas usada para la reducción de tamaño del cuesco de coco 109 Especificaciones de la trituradora de mandíbulas usada para la reducción de tamaño del cuesco de coco 110 Tabla 3.23 Dimensiones de la cámara de enfriamiento 111 Tabla 3.24 Dimensiones del caldero para el vapor de agua que activará el carbón de cuesco de coco 112 Tabla 3.25 Dimensiones de los tanques de reserva de combustible 112 Tabla 3.26 Dimensiones de la cámara de post-combustión 113 Tabla 3.27 Composición de los gases de salida del horno 114 Tabla 3.28 Composición de los gases de salida del horno 114 Tabla 3.29 Dimensiones del lavador de gases de combustión 114 Tabla 3.30 Resumen de los flujos que intervienen en el proceso de producción de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua 115 Tabla 3.31 Distribución de la planta según la Figura 3.34 115 Tabla 3.32 Gastos de inversión 117 Tabla 3.33 Maquinaria y equipo usado en el proceso de implementación de la planta 118 Tabla 3.34 Costos de materia prima e insumos 118 Tabla 3.35 Costos anuales de producción 119 Tabla 3.36 Indicadores económicos obtenidos para la producción de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física 119 Tabla AI.1 Dimensiones de la concha de coco tomadas en el muestreo 134 Tabla AII.1 Ensayo granulométrico del cuesco de coco triturado 135 Tabla AIII.1 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo de la materia prima 136 Tabla 3.22 viii Tabla AIII.2 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos 137 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos 138 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC y diferentes tiempos en el horno Nichols 139 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 600 ºC y diferentes tiempos en el horno Nichols 140 Tabla AIV.1 Ensayo de determinación de la densidad real de la materia prima 141 Tabla AIV.2 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza de la materia prima 141 Ensayo de determinación de la densidad real del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio 142 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio 143 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC y diferentes tiempos en el horno Nichols 144 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza del carbón activado de cuesco de coco a 850 y 950 ºC a diferentes tiempos en el horno Nichols 145 Ensayo de determinación del rendimiento del cuesco de coco carbonizado a 400, 500 y 600 ºC 146 Rendimiento de la carbonización del cuesco de coco a 500 ºC y 30 min para el cuesco de coco 147 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para determinar la temperatura de carbonización del cuesco de coco en un perfil de temperatura de 400 a 600 ºC 148 Tabla AIII.3 Tabla AIII.4 Tabla AIII.5 Tabla AIV.3 Tabla AIV.4 Tabla AIV.5 Tabla AIV.6 Tabla AV.1 Tabla AV.2 Tabla AVI.1 ix Tabla AVI.2 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para determinar el tiempo de carbonización de cuesco de coco para una temperatura constante de 500 ºC 149 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para determinar el tiempo de carbonización de cuesco de coco para una temperatura constante de 600 ºC 150 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para activar el carbón de cuesco de coco a 950 ºC con un flujo constante de vapor de agua de 40 kg/h 151 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para activar el carbón de cuesco de coco a 950 ºC con un flujo constante de vapor de agua de 40 kg/h 152 Determinación del índice de yodo para el carbón activado producido a 850 ºC mediante activación física con vapor de agua 153 Determinación del índice de yodo para el carbón activado producido a 950 ºC mediante activación física con vapor de agua 154 Tabla AVIII.1 Determinación de la curva de calibración de la absorbancia para la determinación del índice de azul de metileno para carbón activado 155 Tabla AVI.3 Tabla AVI.4 Tabla AVI.5 Tabla AVII.1 Tabla AVII.2 Tabla AIX.1 Tabla AIX.2 Tabla AX.1 Tabla AX.2 Tabla AX.3 Tabla AX.4 Tabla AXI.1 Tabla AXI.2 Determinación del índice de decoloración de azúcar del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols 156 Titulación Boehm para determinar los grupos funcionales del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols 157 Datos obtenidos para la elaboración de la curva TGA del cuesco de coco 158 Datos obtenidos para la elaboración de la curva TGA del cuesco de coco 158 Datos calculados para la obtención de la pirolisis de carbonización del cuesco de coco 159 Datos obtenidos para la determinación de la constante cinética de activación a 850 y 950 ºC 160 Datos obtenidos para la determinación del ángulo de reposo del cuesco de coco 161 Calores de formación estándar de los compuestos en la combustión del GLP 163 x Tabla AXI.3 Calores de reacción de los compuestos que conforman el GLP 163 Tabla AXI.4 Condiciones iniciales del caldero 171 Tabla AXI.5 Pérdidas en los equipos 171 Tabla AXI.6 Composición del diésel II 171 Tabla AXI.7 Composición de los gases 175 Tabla AXI.8 Balance de energía de los gases de salida 180 xi ÍNDICE DE FIGURAS Figura 1.1 PÁGINA Partes de la fruta de coco, corte transversal de un coco de 6 meses 3 Figura 1.2 Estructura química de la celulosa 7 Figura 1.3 Estructura de una unidad fenilpropano 8 Figura 1.4 Corte transversal del cuesco de coco con el microscopio óptico a 20 grados de aumento F = fibra, L = laguna 10 Secuencia de reacciones de pirolisis de biomasa, esquema propuesto por Evans y Milne (1987, p. 136, modificado) 12 Curva TGA y DTGA de los biopolímeros presentes en el cuesco de coco 13 Curva TGA y DTGA de una muestra de cuesco de coco y de una mezcla artificial con los componentes puros 13 Estudio comparativo del TGA (a) y DTGA (b) de muestras de cuesco de coco (CcNS), cuesco de marañón (CNS) y pellets de madera (WP) 14 Pirolisis de lignina, celulosa y hemicelulosa tomadas con un DSC 16 Representación Esquemática de la estructura porosa del carbón activado, clasificación de los poros según su tamaño (w= dimensión característica del poro) 28 Diagrama general de la producción de carbón activado por activación física 31 Figura 1.12 Modelo de conversión progresiva 35 Figura 2.1 Metodología empleada para la obtención de carbón activado de alta dureza a partir de cuesco de coco 38 Fotografía del secado de las conchas de coco en la terraza a temperatura ambiente 39 Figura 2.3 Fotografía del cuesco de coco triturado hasta d80 = 5 cm 44 Figura 2.4 Esquema del crisol que fue llevado a la mufla SEPOR INC para carbonizar el cuesco de coco 48 Figura 1.5 Figura 1.6 Figura 1.7 Figura 1.8 Figura 1.9 Figura 1.10 Figura 1.11 Figura 2.2 xii Figura 2.5 Fotografía del Horno Nichols Herreshoff mono solera y su esquema 48 Composición de los gases de combustión del propano a 0,72 ATM (presión atmosférica de Quito) 49 Figura 3.1 Curva TGA y DTGA de la muestra de cuesco de coco 66 Figura 3.2 Fotografías MEB del cuesco de coco seco a diferentes grados de aumento: a) 500, b) 1 000, c) 2 000 y d) 3 000 67 Densidad aparente del cuesco de coco carbonizado en función del tiempo a diferentes temperaturas. Pruebas de laboratorio 69 Densidad real del cuesco de coco carbonizado en función del tiempo a diferentes temperaturas. Pruebas de laboratorio 70 Porcentaje de dureza del cuesco de coco carbonizado en función del tiempo a diferentes temperaturas. Pruebas de laboratorio 71 Porcentaje de carbón fijo y dureza del cuesco de coco en función del tiempo para 400 ºC. Pruebas de laboratorio 73 Porcentaje de carbón fijo y dureza del cuesco de coco en función del tiempo para 500 ºC. Pruebas de laboratorio 74 Porcentaje de carbón fijo y dureza del cuesco de coco en función del tiempo para 600 ºC. Pruebas de laboratorio 74 Porcentaje de carbón fijo en función de la temperatura, comparación entre pruebas a nivel laboratorio y pruebas piloto en el horno Nichols para el cuesco de coco carbonizado 78 Porcentaje de cenizas en función de la temperatura, comparación entre pruebas de laboratorio y pruebas piloto en el horno Nichols para el cuesco de coco carbonizado 79 Porcentaje de volátiles en función de la temperatura, comparación entre pruebas de laboratorio y pruebas piloto en el horno Nichols para el cuesco de coco carbonizado 79 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC en función del tiempo. Pruebas en el horno Nichols 80 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 600 ºC en función del tiempo. Pruebas en el horno Nichols 81 Figura 2.6 Figura 3.3 Figura 3.4 Figura 3.5 Figura 3.6 Figura 3.7 Figura 3.8 Figura 3.9 Figura 3.10 Figura 3.11 Figura 3.12 Figura 3.13 xiii Figura 3.14 Figura 3.15 Figura 3.16 Figura 3.17 Figura 3.18 Figura 3.19 Figura 3.20 Figura 3.21 Figura 3.22 Figura 3.23 Figura 3.24 Figura 3.25 Contenido de carbón fijo en función del tiempo a las posibles temperaturas de carbonización del cuesco de coco. Pruebas en el horno Nichols 82 Porcentaje de dureza en función del tiempo a las posibles temperaturas de carbonización del cuesco de coco. Pruebas en el horno Nichols 82 Densidad aparente en función del tiempo a las posibles temperaturas de carbonización del cuesco de coco. Pruebas en el horno Nichols 83 Porcentaje de dureza en función del carbón fijo, del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC obtenido en las pruebas piloto en el horno Nichols a diferentes tiempos 84 Porcentaje de dureza en función del carbón fijo, del cuesco de coco carbonizado a 600 ºC obtenido en las pruebas piloto en el horno Nichols a diferentes tiempos 84 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo en función del tiempo para una temperatura de 850 ºC. Pruebas en el horno Nichols 88 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo en función del tiempo para una temperatura de 950 ºC. Pruebas en el horno Nichols 89 Porcentaje de dureza e índice de yodo en función del carbón fijo para el carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua a 850 ºC 89 Porcentaje de dureza e índice de yodo en función del carbón fijo para el carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua a 950 ºC 90 Fotografía de las soluciones finales de azul de metileno a las cuales se midió la absorbancia 92 Fotografías MEB del cuesco de coco carbonizado diferentes grados de aumento: a) 350 y b) 750 94 Fotografías MEB del carbón activado de cuesco de coco a 850 ºC y 150 min a diferentes grados de aumento: a) 2 000, b) 3 500 c) 4 000 y d) 8 000 95 xiv Figura 3.26 Figura 3.27 Fotografías MEB del carbón activado de cuesco de coco a 950 ºC y 150 min a diferentes grados de aumento: a) 2 000, b) 4 000 y c) 8 000 ௗఈ ݈݊ሺௗ௧ൈሺଵିఈሻሻ en función de െͳȀܶ para los datos obtenido de la curva TGA del cuesco de coco Figura 3.28 ݈݊ሺ ௗఈ ௗ௧ൈሺଵି మ ሻ ሻ en función de െͳȀܶ para los datos obtenido de la curva TGA del cuesco de coco 96 98 99 ݀ߙȀ݀ ݐen función de ͳ െ ߙ para los datos obtenido del porcentaje de carbón fijo en el carbón activado de cuesco de coco a 850 ºC 100 ݀ߙȀ݀ ݐen función de ͳ െ ߙ para los datos obtenido del porcentaje de carbón fijo en el carbón activado de cuesco de coco a 950 ºC 101 Diagrama de bloques del proceso de producción de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua 103 Esquemas de los diferentes regímenes de movimiento de material sólido al interior de un horno, modificado 106 Esquema de las paletas presentes en el horno rotatorio para que se produzca la reacción de activación entre el carbón y el vapor de agua 106 Figura 3.34 Vista de la planta de producción de cuesco de coco 116 Figura AI.1 Dimensiones de la concha de coco tomadas en el muestreo 134 Figura AII.1 Curva granulométrica para procesadores plásticos molidos 135 Figura 3.29 Figura 3.30 Figura 3.31 Figura 3.32 Figura 3.33 Figura AVII.1 Índice de yodo del carbón activado producido a 850 ºC mediante activación física con vapor de agua en función del tiempo de activación 153 Figura AVII.2 Índice de yodo del carbón activado producido a 950 ºC mediante activación física con vapor de agua en función del tiempo de activación 154 Figura AVIII.1 Curva de calibración de la absorbancia para la determinación del índice de azul de metileno para carbón activado 155 Figura AXI.1 Datos obtenidos para la determinación del ángulo de reposo del cuesco de coco 161 xv Figura AX.2 Diagrama de bloques del proceso de reducción y clasificación 166 Figura AXI.3 Diagrama de la pila stock 167 Figura AXI.4 Diagrama de bloques del caldero 172 Figura AXI.5 Diagrama del tanque de reserva de GLP 177 xvi ÍNDICE DE ANEXOS PÁGINA ANEXO I Muestreo de las conchas de coco 134 ANEXO II Determinación del d80 para la materia prima molida en la trituradora de mandíbulas 135 ANEXO III Fichas técnicas de densidad real, densidad aparente y dureza 136 ANEXO IV Fichas técnicas contenido de volátiles cenizas y carbón fijo 141 ANEXO V Fichas técnicas de rendimiento 146 ANEXO VI Fichas técnicas del uso del horno Nichols Herreshoff mono solera 148 ANEXO VII Fichas técnicas de determinación del índice de yodo del carbón activado producido 153 ANEXO VIII Curva de calibración de la absorbancia para la determinación del índice de azul de metileno para carbón activado 155 ANEXO IX Fichas técnicas de caracterización del carbón activado producido 156 ANEXO X Determinación de la cinética de carbonización y activación 158 ANEXO XI Dimensionamiento de equipos 161 xvii RESUMEN Se estudia la producción de carbón activado a partir de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua, para esto se realizaron pruebas a nivel de laboratorio en una mufla SEPOR INC y pruebas a nivel piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera bajo atmósfera reductora (λ < 1). Se caracterizó la materia prima para determinar las propiedades que favorecen la formación de carbón: contenido de celulosa, lignina, humedad, dureza y carbón fijo. Se determinó el tiempo de carbonización y la temperatura de pirolisis a partir de la relación entre el porcentaje de carbón fijo y la dureza en función del tiempo y el tiempo de activación a partir de la superficie específica por medio del índice de yodo. Se determinó que la temperatura de carbonización del cuesco de coco es de 500 ºC y el tiempo de pirolisis de 30 min producidos en el horno Nichols Herreshoff mono solera debido al porcentaje de carbón fijo producido (72,72 %) y la alta dureza (92,89 %). El carbón activado producido a 950 ºC durante 150 min en el horno Nichols Herreshoff posee grandes propiedades adsortivas, tiene un índice de yodo de 1 371 mg I2/g CA, índice de azul de metileno de 20,41/100 g CA y un índice de decoloración de azúcar de 139 UBR, lo que significa que es un material extremadamente poroso. Con los datos de la carbonización obtenidos en el equipo de termogravimetría se obtuvo la cinética de pirolisis. La constante cinética fue 1,60 min-1 y un tiempo de conversión de 24,85 min. La constante cinética de activación en el horno Nichos Herreshoff con un flujo constante de vapor de 40 kg/h fue de 62,18 cm3gas·mol-1·s-1 para una temperatura de 850 ºC y 56,53 cm3gas·mol-1·s-1 para 950 ºC. xviii Con estos parámetros definidos se diseñó una planta de producción de carbón activado para una producción de 10 t/mes. Se diseñó un horno rotatorio que carbonice y active el cuesco y el caldero que proporcione el vapor para la activación. Se realizó un estudio económico preliminar de la implementación de la planta. Se determinó que con una inversión de 125 000 USD, se tendría una Tasa Interna de Retorno (TIR) del 18 % con un Valor Actual Neto (VAN) de 22 000,26 USD, calculados a un horizonte de 10 años, lo que significa que el proceso es rentable. xix INTRODUCCIÓN En la actualidad, un problema de gran magnitud que afecta al planeta de forma directa es la alta generación de desechos y la carencia de tratamientos integrales que permitan aprovecharlos. El cuesco de coco es la parte dura del endocarpio de la fruta, representa del 80 al 85 % de ésta y actualmente es un desecho agroindustrial (Rosa, et al., p. 1). Entre los principales usos que se pueden dar a estos desechos está la producción de carbón activado, el mismo que da un valor agregado a la materia prima, además de ayudar en la reutilización del cuesco, y lo más importante, da una alternativa de menor costo que le hace competitivo en el mercado (MuthulakshmiAndal y Sakthi, 2010, p. 968). Para la producción de carbón activado es necesario partir de una materia prima que tenga propiedades bien definidas: dureza, estructura inherente de poros, alto contenido de carbono, bajo contenido de ceniza y relativamente alto rendimiento (alrededor del 30 %) durante el proceso de carbonización (Ioannidou y Zabaniotou, 2007, p. 1 998; Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164). El carbón activado es un material altamente adsorbente, que se prepara a partir de materiales con altos contenidos de materia orgánica como: lignina, celulosa, o simplemente carbón (mineral). Se caracteriza por poseer una alta superficie específica, variedad de grupos funcionales y una buena distribución de poros. Estas propiedades, le permiten atrapar una gran diversidad de moléculas (Bandosz, 2006, p. 5). Generalmente se lo usa en procesos de: descontaminación de aguas, recuperación de solventes, control de emisiones, decoloración de líquidos, eliminación de olores, recuperación de metales preciosos entre otros, debido a sus propiedades adsortivas (Ioannidou y Zabaniotou, 2007, p. 1 981). La creciente demanda de este tipo de materiales obliga a la búsqueda de nuevas fuentes de materias primas, que tengan gran disponibilidad y bajo costo. xx El objetivo general del presente proyecto de titulación consiste en el diseño de una planta de producción de 10 t/mes de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua. Para esto es importante encontrar las mejores condiciones de carbonización y activación para en lo posible agruparlos en un solo sistema de calentamiento. Además de garantizar que el carbón activado producido tenga propiedades adsortivas y una dureza relativamente alta para el uso principalmente en la industria de la recuperación de minerales. 1 1. REVISIÓN BIBLIOGRÁFICA En este capítulo se presenta la información obtenida de la investigación bibliográfica realizada acerca de las propiedades químicas del cuesco de coco (Cocos nucifera L.) como materia prima, la carbonización de materiales lignocelulósicos y la activación del carbón con monóxido de carbono (CO 2) y vapor de agua. 1.1 PROPIEDADES QUÍMICAS DEL CUESCO DE COCO (Cocos nucifera L.) 1.1.1 LA PLANTA DE COCO: CARACTERÍSTICAS BOTÁNICAS La palmera de coco (Cocos nucifera L.) pertenece a la familia Arecaceae, la misma que tiene aproximadamente 3 000 especies. Entre ellas se destacan: la palma de aceite (Elaeis guineensis) y una gran variedad de nueces (Litz, 2005, p. 89). El coco tal vez sea la más representativa palmera a nivel mundial, debido a su contribución económica, sobre todo en países tropicales (Parrota, 2000, p. 152; Tomlinson, Horn y Fisher, 2011, p. 203). La mayor utilidad que tiene esta planta es para la producción de aceite (Tomlinson, et al., 2011, p. 203), el mismo que se encuentra en el endospermo (Abraham y Mathew, 1963, p. 505). A continuación se detallan las partes de la planta: 1.1.1.1 Raíz Son una serie de ramificaciones directamente pegadas al tallo de la palmera. El árbol no tiene una raíz principal, esto hace que se sujete de mejor manera a los arenales y que pueda captar la mayor cantidad de nutrientes (Litz, 2005, p. 90). 2 1.1.1.2 Tallo El tallo de la palmera es ensanchada en la base, carece de ramificaciones, crece entre 30 cm a 1 m cada año, dependiendo de varios factores como: edad, cantidad de humedad y temperatura. Llega a crecer hasta 20 m de altura (Parrota, 2000, p. 152) y un grosor de 30 a 45 cm (Bruzos, 2012). En la parte superior, se encuentra un conjunto de aproximadamente 20 hojas (Litz, 2005, p. 90). 1.1.1.3 Fruto La palma de coco es una especie monocotiledónea. Bajo condiciones favorables, la planta comienza a florecer a partir de los 6 años de edad. Cada palmera madura produce más de 40 frutos cada año (Litz, 2005, p. 91; Parrota, 2000, p. 152). El fruto consta de 3 partes: el exospermo, que es la parte más gruesa y fibrosa, en cuyo interior se encuentra el endospermo, la parte sólida de la fruta. Cuando madura se la denomina copra (Bruzos, 2012; Haas y Wilson, 1985, p. 6). Entre el exospermo y el endospermo, se encuentra el endocarpio, el mismo que cuando madura, se convierte en la nuez o cuesco del coco (Abraham y Mathew, 1963, p. 509). Cuando el fruto es inmaduro, el endospermo posee gran cantidad de líquido interno, el agua de coco. A medida que madura, el agua se seca y aumenta la cantidad de aceite, por lo que se vuelve amargo. El cuesco de coco es la parte dura del endospermo de la fruta. Es un desecho agroindustrial abundante, ya que representa del 80 al 85 % del mismo (Rosa, et al., 2001, p. 1). Se puede hacer con este material: artesanías, tazas, cucharas, floreros, entre otros (Parrota, 2000, p. 156), además es un gran material para realizar carbón para filtros de agua. La Figura 1.1 muestra las partes del fruto. 3 1.1.2 HÁBITAT El árbol del coco crece en el trópico y en casi todas las zonas tropicales donde haya gran cantidad de arenales (Parrota, 2000, p. 152). El clima donde se desarrolla esta palmera es cálido tropical, con una temperatura promedio entre 27 a 35 ºC, con precipitaciones medias entre 1 200 y 2 300 mm anuales. Aunque puede crecer en ecosistemas de mayor humedad y pluviosidad, estos pueden afectar la producción. Para que el fruto se desarrolle óptimamente, es necesario que la población de cocoteros sea de 100 palmeras por hectárea (Parrota, 2000, p. 154). Figura 1.1 Partes de la fruta de coco, corte transversal de un coco de 6 meses (Abraham y Mathew, 1963, p. 509, modificado) 1.1.3 IMPORTANCIA Y USOS La palma de coco, es conocida como el “árbol de la vida”, debido a su importancia en la agricultura en zonas tropicales. De aproximadamente 11 millones de hectáreas sembradas a nivel mundial, el 94 % se ubican en la zona asiática, y la zona del Pacífico Sur (Litz, 2005, p. 91). Los mayores productores son: Filipinas, Brasil, Sri Lanka, Tailandia, Papua Nueva Guinea, Vietnam y México. 4 El cascabillo de la fruta, al ser fibrosa y de baja densidad, puede ser usado para la fabricación de: escobas, cuerdas, cepillos. Las hojas se usan como techos en casas. El tallo se usa como madera en la construcción de casas o como combustible. Aunque cada parte de la palmera se puede usar, la mayor producción de coco, se debe a la obtención de copra, del cual es extraído el aceite. Su agua se usa como bebida refrescante. Además se extrae la savia del tallo para producir azúcar, vinagre, y jarabe, para la posterior producción de alcohol (Haas y Wilson, 1985, p. 6). 1.1.4 FUTURO La palma de coco se ha convertido en un producto multipropósito, especialmente por su fruto. Sin embargo, la plantación de esta palmera, ha sufrido y va a sufrir una disminución gradual debido a (Litz, 2005, p. 92): 1. Decrecimiento de la producción, debido a la edad de las palmeras, la mayoría de las plantaciones tiene una edad superior a 60 años. 2. Práctica de cultivos marginales que hacen que no se explote debidamente el fruto. 3. Muchas enfermedades y pestes además del cambio climático que produce grandes sequías en zonas de Asia y Pacífico Sur y grandes inundaciones en toda América. 4. Bajos precios, a pesar de la gran calidad del aceite refinado. 1.1.5 COMPOSICIÓN QUÍMICA DEL CUESCO DE COCO La composición química de la cáscara de coco depende de varios factores, que en primera instancia influencian el crecimiento de la planta y la producción del fruto. Entre los factores más importantes están: época del año donde es 5 cosechada, cantidad de lluvia, composición de la arena, palmeras de coco por hectárea. En la Tabla 1.1 se muestra un análisis químico del cuesco de coco, este análisis fue realizado en los laboratorios de Embrapa, Fortaleza (Brasil) (Rosa, et al., p. 4). Como se observa en la Tabla 1.1, el material orgánico que posee el cuesco de coco es significativo, lo que es muy importante para la producción de carbón activado, o simplemente para su uso como combustible. En el cuesco de coco se encuentran 3 biopolímeros que están presentes en casi todos los materiales lignocelulósicos: lignina, celulosa y hemicelulosa. La Tabla 1.2 muestra la composición de estos 3 biopolímeros según varios autores. Como se puede observar en la Tabla 1.2, la composición de estos biopolímeros en el cuesco de coco es considerable; sin embargo, varía de acuerdo a cada autor, lo que significa que varía de acuerdo al lugar donde es cosechado. A continuación se presentará de mejor manera la estructura química y propiedades de estas biomoléculas: Tabla 1.1 Composición química del cuesco de coco Elemento [mg/kg] Elemento [mg/kg] N 6 520 Zn 31,8 P 1 420 Mn 23,8 K 11 500 S 1 250 Ca 6 800 Materia orgánica* 72,58 Mg 1 790 C* 53,5 Na 12 500 H* 5,2 Fe 1 970 O* 40,3 Cu 6,6 *Expresado en porcentaje (Rosa, et al., p.4, modificado) 6 Tabla 1.2 Composición química de celulosa, Hemicelulosa y lignina en el cuesco de coco, según varios autores Autor Origen Lignina (%) Celulosa (%) Hemicelulosa (%) Abdul-Khalil, Siti-Alwani y Mohd-Omar (2006, p. 223) Malasia 32,80 44,20 23,0* Cagnon, Py, Guillot, Stoeckli y Chambat (2009, p. 294) ND** 46,00 14,00 32,0 México 49,00 43,00 8,0* India 28,70 36,30 25,1 Indonesia 29,62 --- --- Prauchner y Rodríguez-Reinoso (2012, p. 164) Raveendran, Ganesh y Khilart (1995, p. 1 813) Warnijati, Agra y Sudjono (1996, p. 935) * Datos calculados, restando el porcentaje de lignina y celulosa del total ** No señalado en el trabajo 1.1.5.1 Celulosa La celulosa es un biopolímero formado por monómeros de β-D-glucosa, los mismos que se unen aproximadamente entre 2 500 a 3 000 por cada molécula (Gomes, 2000, p. 56; Mogollón, García y León, 2008, p. 20). Es la sustancia que permite que el tallo de la planta esté sostenido. Estas propiedades mecánicas se deben a la linealidad del polímero, la misma que se aprecia en la Figura 1.2 (Mogollón, et al., 2008, p. 20); además forma fibras en los tallos y frutos (Grassino, 2003). La unión entre moléculas de glucosa se da a través de los enlaces ß-1,4glucosídico, esto produce que la celulosa sea insoluble en agua (Hurtado y Gonzáles, 2009). La mayor utilidad de la celulosa está en la elaboración de papel, debido a su insolubilidad al agua y a disolventes simples como alcohol. Sin embargo, es soluble en: ácidos, oxidantes y sobre todo microorganismos, lo que le hace un polímero biodegradable (Mogollón, et al., 2008, p. 20). 7 Figura 1.2 Estructura química de la celulosa (Grassino, 2003) 1.1.5.2 Hemicelulosa Es un biopolímero más heterogéneo que la celulosa, de menor grado de polimerización (solo se unen entre 150 a 200 monómeros). Son polímeros de 5 azúcares diferentes: 3 hexosas (glucosa, manosa y galactosa) y 2 pentosas (xilosa y arabinosa). La Hemicelulosa actúa como soporte de la celulosa (Mogollón, et al., 2008, p. 23). 1.1.5.3 Lignina Después de la glucosa, la lignina es el polímero orgánico más abundante en las plantas, generalmente a mayor cantidad de lignina, menor cantidad de celulosa (Han, 1998, p. 4). La lignina es un polímero fenólico del fenilpropano, el mismo que se puede apreciar en la Figura 1.3. La naturaleza aromática del monómero hace que la lignina, al igual que la celulosa, sea hidrófoba. La reticulación de los monómeros producen una rigidez y gran resistencia mecánica a la fibra (Mogollón, et al., 2008, p. 23). 8 Figura 1.3 Estructura de una unidad fenilpropano (Mogollón, et al., 2008, p. 23) Los principales grupos funcionales encontrados en la lignina son (Otero, 1988, p. 58): 5. Grupos metoxi (-OCH3): grupo más característico de las ligninas 6. Grupos Hidroxilo (-OH): vienen de naturaleza variada, pueden ser provenientes de fenoles, alifáticos primarios, secundarios o terciarios. 7. Grupos carbonil y carboxil 8. Grupos éter (R-O-R), pueden ser de origen alifático o aromático 9. Enlaces dobles (-C=C-) 10. Grupos ésteres (-C-O-R) La lignina es el mayor desecho no comercializado. Se estima que el planeta produce 300 × 109 t anualmente con una tasa de biosíntesis de 20 × 109 t (Argyropoulos y Menachem, 1998, p. 292). Se ha demostrado que la lignina tiene un potencial considerable en cuanto a la preparación de carbón activado (Rahman-Mohamed, Mohammadi y Najafpour Darzi, 2010, p. 1592). La Tabla 1.3 muestra la composición química de algunas fibras lignocelulósicas según Abdul-Khalil, et al., (2006, p. 233). 9 Tabla 1.3 Composición química de algunas fibras lignocelulósicas Palma Coco Hojas de piña Tallo de plátano Madera Blanda Madera Dura Solubles en alcohol-benceno (%) 4,5 6,4 5,5 10,6 0,2-8,5 0,1-7,7 Holocelulosa (%) 83,5 56,3 80,5 65,2 60-80 71-89 Lignina (%) 20,5 32,8 10,5 18,6 21-37 14-34 Ceniza (%) 2,4 2,2 2,0 1,5 <1 <1 (Abdul-Khalil, et al., 2006, p. 223, modificado) La Tabla 1.3 muestra que la cantidad de lignina que tienen las fibras de coco es mayor, lo que provoca que estas fibras sean rígidas y de alta dureza, comparadas con otras fibras. La lignina actúa como cementante (aglutinante) de las cadenas de celulosa unidas. Una buena combinación de estos biopolímeros dan a la planta una flexibilidad y resistencia (Abdul-Khalil, et al., 2006, p. 223; Gomes, 2000, p. 56). A diferencia de otros biopolímeros, la lignina no tiene una estructura química definida, los monómeros de fenilpropano no están unidos de alguna manera sistemática. La frecuencia de los grupos funcionales y su respectivo porcentaje varían considerablemente entre las diferentes especies vegetales (Mogollón, et al., 2008, p. 24). Finalmente la Figura 1.4 señala la tinción de la lignina con azul de toluidina, para determinar la concentración de este biopolímero en las paredes celulares del cuesco de coco, muestra realizada por Abdul-Khalil, et al., (2006, p. 225). 1.1.6 PRODUCCIÓN DE COCO EN EL ECUADOR La producción de coco en el Ecuador no ha sido regular debido a: fenómenos del Niño duros en la costa, cultivos artesanales con poco uso de tecnología. A pesar de estos inconvenientes, su obtención es considerable. La Tabla 1.4 muestra la producción de materia prima en los últimos 9 años (INEC, 2011). 10 Figura 1.4 Corte transversal del cuesco de coco con el microscopio óptico a 20 grados de aumento F = fibra, L = laguna (Abdul-Khalil, et al., 2006, p. 225) Tabla 1.4 Producción de coco en el Ecuador durante los últimos 9 años Año Producción (t) 2004 4 606 2005 8 106 2006 8 240 2007 9 206 2008 4 893 2009 3 686 2010 6 082 2011 3 193 (INEC, 2011) De la cantidad de coco producido en el Ecuador en el 2011, casi 700 t son cosechadas en Esmeraldas y otras 1 700 en las provincias de: Manabí, Santo Domingo de los Tsáchilas y Guayas según el INEC (2011), lo que representa un 75 % de la producción nacional. 11 1.2 CARBONIZACIÓN DE MATERIALES LIGNOCELULÓSICOS Los materiales lignocelulósicos son una parte de la biomasa que incluye las sustancias biológicas que provienen de plantas. La biomasa hace referencia a todos los materiales que provienen de organismos vivos, excluyendo los combustibles de origen fósil y el gas natural. Muchos de estos compuestos están siendo investigados para producir “energías limpias” a partir de su combustión (Biomass Energy Centre, 2011). 1.2.1 CARACTERÍSTICAS FÍSICAS Y QUÍMICAS DE LA BIOMASA Según las características físicas y químicas de cada tipo de biomasa, se pueden obtener diferentes fracciones de materia volátil y sólida para las mismas condiciones de procesamiento. La Figura 1.5 muestra una secuencia de reacciones de pirolisis según la fase, el mismo que fue propuesto por Evans y Milne (1987, p. 134). Dentro de las características físicas de la biomasa, el tamaño de grano tiene una influencia importante en la carbonización. Entre mayor sea el tamaño, mayor es el tiempo necesario para que la cantidad de volátiles abandonen la partícula. Igualmente, un mayor tamaño de partículas, genera la presencia de gradientes térmicos (Gómez, Klose y Rincón, 2008, p. 33). La ceniza y los extractos presentes en la biomasa como aceites o metales, catalizan las reacciones de carbonización e influyen en la distribución de las fracciones de sus productos. Finalmente, la presencia de fracciones mayores de lignina en la biomasa genera mayores fracciones de material carbonizado en la pirolisis (Gómez, et al., 2008, p. 33). 12 * Incluye tanto la biomasa sólida como sus formas plásticas o elásticas anteriores a la ruptura principal de los enlaces covalentes, para producir vapores de bajo peso molecular o líquidos. ** Solo se muestran los productos formados inicialmente. Todos estos productos pueden condensarse a líquidos y sólidos Figura 1.5 Secuencia de reacciones de pirolisis de biomasa, esquema propuesto por Evans y Milne (1987, p. 136, modificado) 1.2.1.1 Análisis Termogravimétrico (TGA) El análisis termogravimétrico (TGA) indica la descomposición de una muestra debido al calor (temperatura). Cagnon, et al., (2009) realizaron un estudio en el que comparan los datos producidos del cuesco de coco con una mezcla artificial de los 3 biopolímeros presentes en éste, el mismo que se presenta en la Figura 1.6 (p. 294). La Figura 1.6 muestra que la celulosa y hemicelulosa presentan una pérdida más significante que la lignina, esto se debe a la cantidad de oxígeno que poseen los biopolímeros, en el caso de la celulosa y hemiceulolsa llega al 50 % mientras que solo 30 % en la lignina. Con esto se observa que la lignina es la biomolécula de mayor aportación en la formación de carbón, ya que no posee una descomposición significativa. 13 Figura 1.6 Curva TGA y DTGA de los biopolímeros presentes en el cuesco de coco (Cagnon, et al., 2009, p. 294) Figura 1.7 Curva TGA y DTGA de una muestra de cuesco de coco y de una mezcla artificial con los componentes puros (Cagnot, et al., 2009, p. 294) 14 El pico obtenido a 298 ºC corresponde a la carbonización de la hemicelulosa y el de 368 ºC corresponde a la celulosa y lignina en la Figura 1.7 para la muestra de cuesco de coco. La Figura 1.8 obtenida por Tsamba, Yang y Blasiak, (2006) es una comparación entre cuesco de coco, cuesco de nuez de marañón (Anacardium occidentale) y pellets hecho con madera (p. 526). La Figura 1.8 señala que el cuesco de coco es el que menor porcentaje de pérdida de masa presenta globalmente. Entre los 200 a 400 ºC los pellets de madera tienen una pérdida menor que los demás materiales. Sin embargo, de 400 a 900 ºC el coco tiene menor porcentaje de pérdidas de peso. También señala unos picos más prominentes para los pellets de madera, mientras que las nueces tienen picos más pequeños, sin embargo el cuesco de marañón (CS) presenta una descomposición más grande en el pico de la Hemicelulosa (300 ºC) y un menor en el pico de la lignina (400 ºC). Figura 1.8 Estudio comparativo del TGA (a) y DTGA (b) de muestras de cuesco de coco (CcNS), cuesco de marañón (CNS) y pellets de madera (WP) (Tsamba, et al., 2006, p. 526) 15 1.2.1.2 Contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo A pesar de que se elabore carbón con el mismo material precursor, la composición varía significativamente como se muestra en la Tabla 1.5 extraída de varios autores. Tabla 1.5 Contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo del cuesco de coco según varios autores Autor Cenizas (%) Volátiles (%) Carbón fijo (%) Bastidas, Buelvas, Márquez y Rodríguez (2009, p. 91) 1,30 68,70 30,00 Li, Yanga, Penga, Zhanga, Guoa y Xia (2008, p. 192) 0,74 78,30 20,96 Prauchner y Rodríguez-Reinoso (2012, p. 164) 1,00 --- --- Tsamba, et al., (2006, p. 525) 0,70 74,9 24,4 Warnijati, et al., (1996, p. 935) 0,83 --- --- Yusufu, Ariahu e Igbabul. (2012, p. 124) 3,50 --- --- El cuesco de coco, por la cantidad de volátiles, lignina y celulosa, es apto para la producción de carbón activado, además la mínima composición de ceniza es importante a la hora de impregnarlo con algún metal. 1.2.2 TERMODINÁMICA DE PIROLISIS La pirolisis de biomasa generalmente es una reacción endotérmica a temperaturas menores de 280 ºC, donde la reacción se torna exotérmica. Además el incremento de presión, favorece la reacción. La pirolisis es un proceso térmicamente inducido y por lo tanto se debe aplicar el calor suficiente para que se produzcan las reacciones. La Figura 1.9 muestra la 16 energía de reacción de los principales materiales lignocelulósicos, a través de un escáner diferencial de calor (DSC, por sus siglas en inglés). Figura 1.9 Pirolisis de lignina, celulosa y hemicelulosa tomadas con un DSC (Yang, Yan, Chen, Lee y Zheng, 2007, p. 1 784, modificado) Las Ecuaciones 1.1 a 1.9 muestran las reacciones más importantes que se dan en la pirolisis de cualquier material lignocelulósico y su respectivo calor de reacción (Lewis y Ablow, 1980, p. 303). Algunas reacciones son endotérmicas (signo positivo), por lo que requieren calor para que se produzcan, el mismo que se obtiene de una fuente externa o de la energía que producen las otras reacciones. Los gases que se producen son: vapor de agua, CO 2, CO, H2 y CH4. C + O2 ¾ ¾® CO2 ΔH = - 94,05 (kcal/mol) [1.1] 1 C + O2 ¾ ¾® CO 2 ΔH = - 26,40 (kcal/mol) [1.2] C + CO2 ¾ ¾® 2CO ΔH = 41,25 (kcal/mol) [1.3] 1 CO + O2 ¾ ¾® CO2 2 ΔH = - 67,65 (kcal/mol) [1.4] 1 ¾® H 2 O H 2 + O2 ¾ 2 ΔH = - 57,80 (kcal/mol) [1.5] C + H 2O ¾ ¾® H 2 + CO ΔH = 31,40 (kcal/mol) [1.6] 17 C + 2H 2O ¾ ¾® 2 H 2 + CO2 ΔH = 21,55 (kcal/mol) [1.7] CO2 + H 2 ¾ ¾® CO + H 2 O ΔH = 9,85 (kcal/mol) [1.8] C + 2H 2 ¾ ¾® CH 4 ΔH = -17,9 (kcal/mol) [1.9] Algunos datos experimentales obtenidos por Lewis y Ablow (1980), señalan que el metano se encuentra en los gases de salida en concentraciones más altas de las previstas por la constante de equilibrio del beta-grafito, este compuesto es el que reacciona para formar poros (p. 302), además advierten la presencia de alquitranes, pero en menores proporciones. 1.2.3 MODELOS CINÉTICOS DE PIROLISIS La complejidad y la variación en la composición química de los diferentes tipos de biomasa, además de la gran cantidad de variables del proceso, producen una gran variedad de productos en la pirolisis (Gómez, et al., p. 32). El aspecto menos conocido de la pirolisis son las interacciones entre las fases volátiles y sólidas, que producen reacciones secundarias exotérmicas. La velocidad de calentamiento baja y moderada sin la evacuación rápida de la fase volátil de la zona de reacción, permite un contacto prolongado de esta fase con el producto sólido. Generalmente, a mayor velocidad de calentamiento, mayores son las diferencias entre las temperaturas del reactor y las temperaturas de la biomasa que se procesa (Gómez, et al., 2008, p. 36). En la descomposición térmica de la biomasa se presentan una variedad infinita de reacciones químicas sucesivas, paralelas y competitivas. Para facilitar el estudio de la pirolisis es necesario realizar algunas simplificaciones que contemplan la descripción de la reacción o las reacciones que limitan la tasa global de reacción. La interpretación más plausible para la cinética global es asumir que existe una fase limitante en la que la reacción tiene una alta energía de activación dentro de 18 un mecanismo complejo de reacción (Várhegyi, Antal Jr., Jakab y Szabó, 1997, p. 82). Según Evans y Milne (1987), algunas de las posibles transformaciones que pueden contribuir a la fase limitante en la velocidad de reacción son (p. 136): · Disminución del grado de polimerización. · Rompimiento intermolecular en los enlaces de hidrógeno para formar una estructura de menor rigidez, además de una zona de transición (vidriosa). · Formación de un reactivo intermedio, producto del rompimiento de la glucosa, puede ser una especie libre o iónica (con carga). · Algún tipo de conversión interna en la conformación molecular de la estructura de la biomasa, principalmente con los componentes mayoritarios (lignina, celulosa y hemicelulosa). La búsqueda del mecanismo real de reacción tiene un gran interés científico, ya que contribuye al diseño y optimización de reactores para obtener productos deseados, controlando de mejor manera las variables de la reacción. Un paso en la búsqueda de los mecanismos reales de reacción ha sido la formulación de secuencias, a través de modelos con hipótesis que abarcan desde el nivel molecular hasta el nivel fenomenológico (Gómez, et al., 2008, p. 39). Dentro de los modelos que se han propuesto se puede hacer una clasificación: 1.2.3.1 Modelos de una reacción global sencilla Los modelos de este tipo utilizan una reacción de un paso y una energía de activación, como se aprecia en la Ecuación 1.10. Para poder usarlo, se requiere de una masa final de carbonizado. Estos modelos han sido empleados ampliamente en la descripción de la velocidad de reacción de la celulosa. Se asume que la degradación térmica de la biomasa es la suma de la descomposición de sus componentes (hemicelulosa, celulosa, lignina) (Cagnon, et al., 2009, p. 296). 19 Sin embargo, estos modelos no permiten la predicción del comportamiento de generación de los productos de la pirolisis en función de la temperatura, debido a que se establece una relación fija en las ecuaciones para determinar los parámetros cinéticos de reacción. Este inconveniente ha motivado la presentación de modelos semi-globales que intentan superar estas dificultades (Gómez, et al., 2008, p. 40). Algunos autores han usado este modelo: Órfao, Antunes y Figueireido (1999, p. 352); Várhegyi et al., (1997, p. 78). [1.10] Carbonizado + gas Celulosa 1.2.3.2 Modelos de reacciones múltiples Estos modelos fueron formulados según los cambios estructurales de la celulosa durante la pirolisis y de acuerdo a los productos obtenidos mediante su proceso. Estos modelos consideran 2 reacciones paralelas (Tsamba, et al., 2006, p. 524), los mismos que se indican en la Ecuación 1.11. La principal es de deshidratación, la misma que es responsable de la formación de material carbonizado. A esta reacción también se asocian la producción de CO, CO 2 y H2O. La otra reacción toma lugar a través de la despolimerización y conduce a la formación de materia volátil condensable, especialmente de levoglucosano (1-6 deshidroglucosa) (Gómez, et al., 2008, p. 40). 1 Carbonizado + gas Celulosa Gas [1.11] 2 Brea 20 1.2.3.3 Modelos semi-globales de reacción Estos modelos describen la secuencia de las reacciones durante la pirolisis empleando un esquema de tres reacciones independientes y paralelas, de los componentes de la biomasa (hemicelulosa, celulosa y lignina) y hacen uso simultáneamente de un modelo cinético para la formación de los productos (gases, condensados y sólidos). La Ecuación 1.12 representa el modelo de reacciones semi-globales. Intentan relacionar las características químicas de la biomasa con la formación de las fracciones de los productos de la pirolisis. Los estudios suponen reacciones de primer orden para describir la descomposición de cada fracción y la formación de productos líquidos, gaseosos y sólidos (Vamvuka, Kakaras, Kastanaki y Grammelis, 2003, p. 1 951). Gas + Volátil Materia Virgen 1 Producto Intermedio 2 3 [1.12] Brea Algunos autores como Broido-Shafizadeh, denominan a este producto intermedio como celulosa activa. Para esto, se considera que la mayoría de la materia virgen es celulosa (Várhegyi, et al., 1997, p. 78). La Ecuación 1.13 muestra el modelo de reacciones propuesto por BroidoShafizadeh, que es una modificación de la Ecuación 1.12. Gas + Volátil 2 Celulosa 1 Celulosa Activa 3 [1.13] Brea 21 1.2.3.4 Modelos centrados en la formación de los productos Estos modelos asumen reacciones paralelas separadas para describir la formación y distribución de productos, pero no se considera la composición química de la biomasa, como se puede observar en la Ecuación 1.14. Este tipo de modelos permite la predicción del comportamiento de la generación de los productos en función de las variables del proceso como: incremento de temperatura y tasa de calentamiento. Sin embargo, no intentan representar mecanismos reales de reacción, simplemente son una herramienta útil en la solución de problemas de ingeniería relativos al diseño de reactores y procesos (Gómez, et al., p. 41). Gas Biomasa Brea [1.14] Carbonizado 1.2.4 VELOCIDAD DE REACCIÓN Y CINÉTICA DE REACCIÓN DE PIRÓLISIS La velocidad de reacción es la variación de la cantidad de sustancia en función del tiempo. La expresión general de la velocidad de reacción se encuentra dada por la Ecuación 1.15 (Fogler, 2006, p. 7): æ dC ö ri = ç i ÷ è dt ø Donde: ri: velocidad de reacción Ci: concentración inicial t: tiempo [1.15] 22 Para reacciones homogéneas la reacción ocurre en todo el volumen disponible de tal manera que la velocidad de reacción se puede expresar usando la Ecuación 1.16 (Fogler, 2006, p. 39): ri = 1 æ dh i ö ÷ ç V è dt ø [1.16] Donde: ri: velocidad de reacción V: volumen disponible h i : moles de la componente i Una ecuación cinética señala la relación entre la velocidad de reacción y las variables de operación, puede ser temperatura, moles de reactivo o producto, presión, entre otros. Sin embargo, la ley de la velocidad de reacción, se puede reducir a una simple ecuación algebraica, introduciendo la constante cinética de reacción, como se indica en la Ecuación 1.17 (Fogler, 2006, p. 7). æ dC ö ri = ç i ÷ = kCin è dt ø [1.17] Donde: ri: velocidad de reacción k: constante cinética n: orden de la reacción El término “n” describe la probabilidad de que dos moléculas se encuentren y reaccionen para formar el producto. El término “k” es función de la temperatura según la ecuación de Arrhenius, descrita según la Ecuación 1.18 (Fogler, 2006, p. 92). 23 k (T ) = A ´ e æ Ea ö ÷ çè RT ø [1.18] Donde: A: factor de frecuencia Ea: energía de activación R: constante cinética de los gases T: temperatura (K) En esta ecuación se considera una energía de activación que se define como el calor necesario para que los reactivos se transformen en productos, mientras que el factor de frecuencia señala la probabilidad de que un átomo choque contra otro para formar los productos, según la teoría de colisiones (Fogler, 2006, p. 92). En lo que respecta a la cinética de reacción de pirolisis, se modifica la Ecuación 1.17 para formar la Ecuación 1.19. da n = k (1 - a ) dt [1.19] Donde el término “α” se denomina extensión de la reacción (Nachenius, Ronsse, Venderbosch y Prins, 2013, p. 82; Tsamba, et al., 2006, p. 524). Este término se define comparando la cantidad de biomasa sólida, en base seca que ha sido convertida a carbón durante un periodo de tiempo, la misma que se encuentra expresada en la Ecuación 1.20. De acuerdo a esta ecuación, α tiene un valor entre 0 (biomasa) a 1 (carbón puro). a= w0 - w w0 - w f [1.20] 24 Donde: w0: masa inicial w: masa a un tiempo dado (t) y wf: masa sólida después de que no se haya percibido una pérdida considerable de masa. Reemplazando la Ecuación 1.19 en la Ecuación 1.18, se obtiene la Ecuación 1.21 (Quek y Balasubramanian, 2012, p. 3; Tsamba, et al., p. 524; White, Catallo y Legendre, 2011, p. 5). Esta ecuación es aplicable para procesos isotérmicos. æ Ea ö ç÷ da n = A ´ e è RT ø ´ (1 - a ) dt [1.21] Si se realizan proceso a una velocidad de calentamiento constante se modifica la Ecuación 1.21 y se obtiene la Ecuación 1.22. æ Ea ö ÷ çda n b = A ´ e è RT ø ´ (1 - a ) dT [1.22] Donde β representa la velocidad de calentamiento en ºC/min. Si se desea linealizar se aplica el logaritmo natural a la expresión y se modifica la Ecuación 1.22 para obtener la Ecuación 1.23. æ da ö ç ÷ é Aù Ea ln ç dt n ÷ = + ln ê ú RT ç (1 - a ) ÷ ëb û ç ÷ è ø ഀ [1.23] ଵ Si se grafica ݈݊ ቆ ሺଵିఈሻ ቇ ܸ ݏെ de la Ecuación 1.23 se puede obtener la Energía ் de Activación y el factor de frecuencia (White, et al., 2011, p. 7). Posteriormente con la Ecuación 1.18 definida la temperatura se obtiene la constante cinética de reacción. 25 1.3 ACTIVACIÓN DE CARBÓN CON CO2 Y H2O A pesar que en la carbonización se produce una microporosidad en sistemas macromoleculares orgánicos como la biomasa debido a la ruptura y volatilización de biopolímeros, estos no aprovechan completamente el potencial de adsorción del material, lo que no lo hace comercialmente aplicable. Esto conduce hacia una necesidad de ampliar la porosidad existente para incluir microporos más amplios y algunos mesoporos que sirvan como “transporte” de las moléculas a ser adsorbidas (Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 243). Es ahí cuando nace el concepto de un carbón “poroso”, también llamado carbón activado. 1.3.1 CARBÓN ACTIVADO El término “carbón activado” se aplica al material carbonoso amorfo que posee alta porosidad y una gran área superficial (Balcı, 1992, p. 20; De la Torre y Guevara, 2005, p. 104). Según Gupta (2008), el carbón activado es un material carbonoso que tiene una variedad de grupos funcionales, entre otros: radicales carboxilos, aldehídos y otros tipos de grupos funcionales orgánicos, así como metales. Estos grupos funcionales, determinan las interacciones del material con ciertas moléculas tanto líquidas como gaseosas (p. 24). 1.3.1.1 Composición química del carbón activado El carbón activado, químicamente hablando, es carbono prácticamente puro. La composición química del carbón activado se muestra en la Tabla 1.6 (Yahşi, 2004, p. 29): 26 Tabla 1.6 Composición química del carbón activado Elemento Composición (%) Carbón 85 – 90 Oxígeno 6 Hidrógeno 0,5 Nitrógeno 0,5 Azufre 1 Cenizas 5-6 (Yahşi, 2004, p. 29) 1.3.1.2 Estructura física del carbón activado El carbón activado posee una estructura microcristalina que se parece al grafito, la misma que da lugar a una porosidad bien determinada donde se pueden distinguir 3 tipos de poros según su radio (IUPAC, 1985, p. 606), los mismos que se muestran en la Tabla 1.7. Tabla 1.7 Tipos de poros según su radio Tipo de poro Tamaño (nm) Macroporo r > 25 Mesoporo 25 > r > 1 Microporo r<1 (IUPAC, 1985, p. 606) Análisis realizados a diversos carbones activados mediante rayos X sugieren dos estructuras básicas (De la Torre y Guevara, 2005, p. 106): · Pequeñas regiones de cristalitos elementales, compuestos de capas relativamente paralelas de átomos de carbono ordenados hexagonalmente en forma reticular 27 · Una desordenada estructura reticular de átomos de carbono ubicados en arreglos hexagonales, la cual es más pronunciada en carbones producidos de materiales con elevados contenidos de oxígeno. 1.3.1.3 Porosidad El carbón activado tiene una gran variedad de tamaños de poros, los cuales pueden clasificarse de acuerdo a su función, en poros de adsorción y de transporte (De Willbert, 2008, p. 6; Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 224). Los poros de transporte tienen un rango muy amplio de tamaño. En algunos casos son grietas detectables por la vista (0,1 mm). Solo un extremo ejerce atracción sobre el adsorbato y entonces lo hace con una fuerza menor, o incluso insuficiente para retenerlo. Actúan como caminos de difusión por los que circula la molécula hacia los poros de adsorción en los que hay una atracción mayor. Por lo tanto, aunque tiene poca influencia en la capacidad del carbón activado, afectan a la cinética con la que se lleva a cabo la adsorción (De Willbert, 2008, p. 7). Los poros de adsorción consisten en espacios entre 1 y 5 veces el diámetro de la molécula que va a retenerse. Los extremos del poro están lo suficientemente cerca como para ejercer atracción sobre el adsorbato y retenerlo con mayor fuerza (De Willbert, 2008, p. 7). Se dividen en: macroporos, mesoporos y microporos. Los macroporos atrapan moléculas grandes, por ejemplo las que tienen grupos funcionales clorados o con elementos de gran tamaño de molécula. Los mesoporos son apropiados para moléculas intermedias y los microporos tienen un tamaño adecuado para retener moléculas pequeñas que pueden ser compuestos más volátiles que el agua, ideales para adsorber: olores, sabores y solventes (López, 2004, p.11; Yahşi, 2004, p. 3). Sin embargo, es necesario decir que todos los carbones activados poseen en menor o mayor cantidad las 3 clases de poros. 28 La distribución del tamaño del poro depende fundamentalmente de tres factores: el origen de la materia prima, el tipo de activación y la duración del proceso de activación. La Figura 1.10 muestra un esquema de la estructura porosa del carbón activado (Bandosz, 2006, p. 5). Figura 1.10 Representación Esquemática de la estructura porosa del carbón activado, clasificación de los poros según su tamaño (w= dimensión característica del poro) (Bandosz, 2006, p. 5) Por lo tanto la capacidad de un carbón activado para retener una determinada sustancia no solo depende de su área superficial, sino también de la proporción de poros internos que tenga dicho carbón y del tamaño de los mismos (IUPAC, 1985, p. 606). 1.3.2 PRODUCCIÓN DE CARBÓN ACTIVADO Para la elaboración de carbón activado se han utilizado algunas materias primas, principalmente carbones de mina. Sin embargo, ante el exceso de residuos agroindustriales como: cáscaras y semillas de frutas, aserrín y astillas de madera, bagazos, entre otros, éstos se han tornado una materia prima alternativa para la producción (Balcı, 1992, p. 8; Hernández-Montoya, García-Servin y Bueno-López, 2012, p. 27). En la selección de la materia prima, la cantidad de biomasa que se puede convertir en carbón activado, producto del desecho, es tan importante como la calidad y el costo de la misma (Balcı, 1992, p. 9). 29 La producción de carbón activado a partir de materiales lignocelulósicos es un proceso relativamente sencillo, además para la producción se aplican técnicas amigables al medio ambiente (Cagnon, et al., 2009, p. 293; Rahman-Mohamed, et al., 2010, p. 1592). Se han realizado varios estudios para producir carbón activado de desechos producidos por la industria agrícola, materiales como: cáscaras de maní (Mantilla, 1993, p. 36), cuesco de palma (Bt Fuadi, Saadi Ibrahim y Nor Ismail, 2012, p, 225; Joseph, Bono, Krishnaiah, Yee Ling y Chiew Ban, 2009, p. 3 131; Wan Nik, Rahman, Yusof, Ani, y Che Adnan, 2006, p. 646), cáscaras de almendras (Balcı, 1992, p. 45), semillas de durazno (Soto, 2007, p. 38), cáscaras de albaricoque (Yahşi, 2004, p. 50) y cuesco de coco (Achaw y Afrane, 2008, p. 285; Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164; Warnijati, et al., 1996, 934; Yusufu, et al., 2012, p. 124), entre muchos más, han sido estudiados con resultados aceptables. La producción de carbón activado se da a partir de 2 procesos principales: una carbonización en ausencia de oxígeno y una activación. En el primer proceso, se forman grandes poros en la materia prima, sin embargo, estos no son suficientes para adsorber muchas de la partículas (Achaw y Afrane, 2008, p. 285; Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164). Por esta razón es necesario el proceso de activación, donde por medio de altas temperaturas, o la adición de algún químico como catalizador, se produce una gran cantidad de poros en el carbón (Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164). Existe 2 principales procesos de activación: la activación física o térmica y la activación química, los mismos que se detallan brevemente a continuación: 1.3.2.1 Activación Química La activación química consiste en carbonizar la materia prima, con la adición de sustancias que restringen la formación de brea y forman poros (Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 163). 30 La activación química se usa casi exclusivamente para materiales lignocelulósicos. Los agentes activantes influencian el procesos de pirolisis, por lo que se obtienen buenos resultados de rendimiento. Además, la temperatura necesaria para activar el carbón es menor, comparándola con la que se requiere para activarlo mediante procesos físicos. El carbón activado químicamente, tiene mayor tendencia a formar microporos (Balcı, 1992, p. 13; Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 170). Entre los reactivos que se usan para activar tenemos: ácido fosfórico (H3PO4), cloruro de zinc (ZnCl 2) (Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164), hidróxido de sodio (NaOH), hidróxido de potasio (KOH) y carbonatos como el de potasio y sodio (K2CO3 y Na2CO3) (Hernández-Montoya, et al., 2012, p. 25). 1.3.2.2 Activación Física La activación se lleva a cabo en 2 etapas: en la etapa inicial, cuando el “burn-off” o índice de combustión no supera el 10 %, el carbón se quema y desorganiza preferentemente a los poros cerrados. Esto produce que se expongan al agente activante. El efecto que se vuelve cada vez más significante es el ensanchamiento de poros ya existentes o la formación de nuevos de mayor tamaño por la quema fuera de las paredes adyacentes de los microporos (Yahşi, 2004, p. 24). A bajas temperaturas, la reacción se da lentamente; sin embargo, el aumentarla tampoco es una opción, debe ser adecuadamente elegida para que sea el factor determinante de la velocidad de reacción (Ioannidou y Zabaniotou, 2007, p. 1 970). Esto conduce a que las reacciones se produzcan en la región interior del carbón, así se da el agrandamiento de poros. A temperaturas más altas, el factor controlante se vuelve la reacción química, esta se produce en el exterior del poro (Levenspiel, 1986, p. 406; Yahşi, 2004, p. 24). 31 Generalmente la carbonización y la activación son procesos separados en la producción (Wei, Li y Yaping, 2006, p. 266); sin embargo, estudios e investigaciones recientes señalan un incremento en la tendencia de producir hornos que puedan hacer los 2 procesos simultáneamente (Luna, González, Gordon y Martín, 2007, p. 45). La Figura 1.11 muestra un esquema del procedimiento que se utiliza para la producción de carbón activado mediante activación física. Figura 1.11 Diagrama general de la producción de carbón activado por activación física (Bandosz, 2006, p. 15, modificado) El carbón producido es activado por medio de agentes que a pesar de reaccionar, no se los considera químicos. Las sustancias comúnmente más usadas para activarlo son: vapor de agua (H2O), dióxido de carbono (CO2) y oxígeno (O2). La activación generalmente se produce a temperaturas entre 800 ºC hasta 1 100 ºC (Hernández-Montoya, et al., 2012, p. 29; Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164; Yahşi, 2004, p. 24). 1.3.2.3 Diferencias entre Activación Física y Activación Química Prauchner y Rodríguez-Reinoso (2012) señalan que se puede producir carbón activado de alta porosidad con cualquiera de los 2 métodos; sin embargo, las propiedades específicas son muy diferentes, por lo que es necesario elegir el método de activación de acuerdo a las propiedades que se desea dar al carbón activado (p. 170). 32 La activación física, permite obtener una distribución de poro más precisa, permitiendo que los poros del carbón activado producido sean más reducidos. El problema es la densidad aparente, la misma que al tener poros muy pequeños, disminuye considerablemente. Por otro lado, la activación química permite mejorar la densidad aparente porque elimina la formación de estos poros, lo que provoca un aumento en la capacidad adsortiva volumétrica (Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 170). Además produce una disminución de pérdida de peso durante el proceso de activación, lo que permite obtener carbón activado de mejores propiedades mecánicas y con una gran cantidad de mesoporos (Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 170). Otra ventaja del proceso de activación química es la disminución considerable de temperatura para la activación del carbón, lo que disminuye considerablemente el costo de energía (Ioannidou y Zabaniotou, 2007, p. 1 972). Sin embargo, entre las desventajas que presenta este proceso está: la eliminación de los agentes químicos excedentes después de la carbonización y el tiempo de impregnación de la materia prima con el agente químico, lo que implica un costo adicional (Balcı, 1992, p. 18). 1.3.3 ACTIVACIÓN FÍSICA CON DIÓXIDO DE CARBONO Y VAPOR DE AGUA El carbón necesita ser sintetizado ya que la porosidad producida en la etapa previa de pirolisis no posee una cantidad considerable de mesoporos y microporos (Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 8). Para esto se utilizan gases como el vapor de agua y el CO2, los mismos que actúan como catalizadores y reaccionan con el beta-grafito (sitios activos de carbón), para destapar poros obstruidos y también para formar nuevos poros. La pirolisis comienza a producirse a temperaturas entre 200 a 300 ºC, debido a la producción de gases y material volátil producto de las reacciones. Además se 33 produce una reducción de la densidad aparente, con lo que Prauchner y Rodríguez-Reinoso (2012) concluyen que existe una posible contracción de partículas lo que restringe el desarrollo de una estructura porosa (p. 166). La temperatura de adsorción confiere una elevada difusión de las moléculas de CO2, lo que proporciona una mayor porosidad en menor tiempo. A 750 ºC bajo atmósfera reductora se produce una disminución de la gasificación del carbón producido, lo que se traduce en una variación casi constante de peso con respecto al tiempo. Esta gasificación permite un desarrollo de un poro rudimentario en el carbón. Posteriormente es necesario agregar un catalizador, como por ejemplo vapor de agua, el cual reacciona con las paredes de los poros y los ensancha. La Tabla 1.8 muestra algunos valores de índice de yodo producidos a partir de cuesco de coco mediante activación física según varios autores. Tabla 1.8 Índice de yodo del carbón activado de cuesco de coco por activación física según varios autores Autor Temperatura (ºC) Tiempo (h) Agente Activante Índice de yodo Achaw y Afrane (2012, p. 165) 850 2 CO2 640 Fadhil y Deyab (2008, p. 178) 800 1 CO2 655 Yusufu, et al., (2012, p. 128) 600 2 CO2 840,18 Las reacciones de activación de carbón con CO 2 o vapor de agua son endotérmicas, necesitan grandes cantidades de calor (se realizan a temperaturas entre 700 a 950 ºC), estas se muestran en la Ecuaciones 1.26, 1.27 y 1.28 (González, Román, González-García, Valente y Ortiz, 2009, p. 7 474). La reacción de la Ecuación 1.26 está presente tanto en la activación con CO 2 como con vapor de agua. 34 1.3.3.1 Termodinámica de las reacciones de gasificación Las reacciones de gasificación del carbón se dan principalmente entre 800 a 1 000 ºC debido a que son endotérmicas bajo atmósferas con CO, CO2 o vapor de agua según el calor de reacción señalado en las Ecuaciones 1.24 a 1.27. Las reacciones del carbón con oxígeno (O2) son altamente exotérmicas, por lo que este gas no es usado como agente activante para la producción de carbón activado (Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 248). k1 2C + CO2 ¾¾® C + 2CO ΔH = 41,25 (kcal/mol) [1.24] ΔH = - 41,25 (kcal/mol) [1.25] k3 C + H 2 O ¾¾® H 2 + CO ΔH = 31,40 (kcal/mol) [1.26] k4 CO + H 2 O ¾¾® CO2 + H 2 ΔH = - 9,85 (kcal/mol) [1.27] k2 2CO ¾¾® C + CO2 El carácter endotérmico de las reacciones de gasificación proporciona un control más preciso de las condiciones experimentales en el horno. En algunas empresas de carbón activado, el calor que se suministra es una mezcla de gases de combustión y vapor de agua, lo que produce una activación con dióxido de carbón y agua. En otras, los gases de activación son los producidos en la carbonización, para sustituir combustibles; sin embargo, este último reduce significativamente el rendimiento (Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 249). 1.3.3.2 Cinética de Activación. Modelo de conversión continua Algunos autores como Kunii y Chikasu (2008) proponen un modelo de conversión continua o progresiva para la activación de carbón con gases (p. 31). Levenspiel (1986) define al proceso como una reacción en donde el gas penetra en “toda” la partícula simultáneamente, por lo que el sólido se modifica de manera progresiva como muestra la Figura 1.12 (p. 396). 35 Kunii y Chikasu (2008, p. 27) y Levenspiel (1986, p. 393) definen a las reacciones de carbonización como reacciones sólido-fluido, las mismas que se pueden representar por la Ecuación 1.28. A(fluido) + bB (sólido) àProductos fluidos o sólidos [1.28] Kunii y Chikasu (2008) definen la velocidad de reacción según la Ecuación 1.29 (p. 31). da B = k r C A (1 - a B ) dt [1.29] Donde: kr: es la constante cinética de la reacción αB: es la extensión de la reacción, en este caso el porcentaje de carbón fijo producido CA: es la concentración del fluido Figura 1.12 Modelo de conversión progresiva (Levenspiel, 1968, p. 396) 36 1.3.4 VELOCIDAD DE REACCIÓN DE LA ACTIVACIÓN DE CARBÓN CON DIÓXIDO DE CARBONO Y VAPOR DE AGUA Las ecuaciones de velocidad de reacción para la activación del carbón con CO 2 y vapor de agua respectivamente se representan en las ecuaciones 1.30 y 1.31 (Huang, et al., 2010, p. 843; Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 261). k1 PCO2 r1 = [1.30] 1 + k 2 PCO + k3 PCO2 La Ecuación 1.30 indica que la reacción se inhibe por el CO que reacciona con los complejos de oxígeno del carbón de la superficie para formar CO2. Y este a su vez, reacciona también con las biomoléculas que contienen oxígeno y forma nuevos “sitios activos” (Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 261). Finalmente esta reacción disminuye la gasificación. r2 = k 4 PH 2O [1.31] 1 + k5 PH 2 + k6 PH 2O Las reacciones producen una eliminación inminente de carbón, para abrir poros y producir nuevos (Huang, et al., 2010, p. 846; Marsh y Rodríguez-Reinoso, 2006, p. 261). Huang, et al., (2010) proponen una velocidad de reacción que une las 4 reacciones, según 2 esquemas: el primero señala que tanto la activación con CO 2 y con vapor de agua ocurren en el mismo sitio activo del carbón, mientras que la otra indica que se producen en sitios activos diferentes (p. 846), las reacciones están dadas por las Ecuaciones 1.32 y 1.33. r= r= k1 PCO2 + k 4 PH 2O 1 + k 2 PCO + k3 PCO2 + k5 PH 2 + k 6 PH 2O k1 PCO2 1 + k 2 PCO + k3 PCO2 + k 4 PH 2O 1 + k5 PH 2 + k 6 PH 2O [1.32] [1.33] 37 2. PARTE EXPERIMENTAL El presente proyecto de investigación tuvo como objetivo producir carbón activado a partir de cuesco de coco, mediante una carbonización y una posterior activación física con vapor de agua, además del diseño de una planta de producción de 10 t/mes. A continuación, se presenta un breve resumen de la metodología experimental utilizada. El cuesco se secó durante una semana a temperatura ambiente (T≈18 ºC) en una terraza, después fue reducido de tamaño y caracterizado. Se determinaron: densidad aparente, densidad real y dureza, con la normativa INEN 1 989:94 (1995a), cantidad de celulosa, lignina y grasas solubles en alcohol. La materia prima seca fue sometida a una carbonización a escala de laboratorio bajo atmósfera reductora (λ < 1) a temperaturas de 400, 500 y 600 ºC en una mufla SEPOR INC. Se tomaron muestras a 1, 1,5 y 2 h respectivamente para cada temperatura, las mismas que fueron sometidas a una caracterización física y química. Después se realizaron pruebas en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera, para evaluar la influencia de la temperatura y tiempo sobre la carbonización mediante la caracterización física y química del carbón producido. Fijados la temperatura y tiempo de carbonización en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera, se pirolizó la materia prima a 500 ºC durante 30 min para posteriormente activar el carbón producido a una temperatura constante de 850 y 950 ºC respectivamente, con un flujo constante de vapor de agua (40 kg/h) y atmósfera reductora (λ = 0,9). Se caracterizó el carbón activado producido y se determinó el índice de yodo de cada muestra. A partir de los datos obtenidos se determinó el tiempo de activación. Con los datos obtenidos de la pirolisis y la activación se determinó la cinética de cada proceso, para el diseño de una planta de producción de 10 t/mes. Se evaluó la pre-factibilidad económica para su implementación. En la Figura 2.1 se presenta un esquema de la metodología usada en este trabajo. 38 Figura 2.1 Metodología empleada para la obtención de carbón activado de alta dureza a partir de cuesco de coco 39 2.1 CARACTERIZACIÓN FÍSICA Y QUÍMICA DEL CUESCO DE COCO, PROVENIENTE DE SAN LORENZO, ESMERALDAS En la presente investigación se utilizaron conchas de coco como materia prima. Las mismas provienen de San Lorenzo (Esmeraldas) y son un residuo generado en la producción de bebidas. Se obtuvieron aproximadamente 500 conchas a las que se las secó alrededor de una semana a temperatura aproximada de 22 ºC como se indica en la Figura 2.2. Una vez secas, se eligieron 30 conchas al azar según la normativa INEN 1 233:95 (1995b), para determinar su respectivo diámetro menor y mayor, espesor y peso. Figura 2.2 Fotografía del secado de las conchas de coco en la terraza a temperatura ambiente La materia prima fue sometida a una caracterización para determinar las propiedades químicas y físicas. 2.1.1 CARACTERIZACIÓN QUÍMICA DE LA MATERIA PRIMA Para la caracterización química de la materia prima se realizó, como pretratamiento, un proceso de pulverización para reducir su tamaño hasta 74 µm (malla 200), para esto se usó un pulverizador NAEF, cuya capacidad es de 100 g. 40 El pulverizador tiene una cámara cilíndrica de 14 cm de diámetro y una altura de 4,4 cm. Consta de dos partes móviles: un cilindro hueco de diámetro externo 12 cm, diámetro interno de 10,8 cm y un altura de 4,2 cm. La otra es un cilindro de 7 cm de diámetro y altura 4 cm. El pulverizador genera movimientos centrífugos que permiten el proceso de reducción de tamaño. A la materia prima pulverizada se le sometió a varios análisis para determinar el contenido de: lignina, celulosa, aceites solubles en benceno y humedad. Para esto se usó la normativa Tappi, aplicable a maderas. Cada norma se identifica en la Tabla 2.1. Estas pruebas se realizaron en el Laboratorio de Pulpa y Papel de la EPN. Los análisis se detallan a continuación: Tabla 2.1 Normas Tappi aplicadas a la caracterización química de la Materia Prima Análisis Método Bibliografía Tappi T-412-M(6) Tappi (1970a) Solubilidad en alcohol Tappi T-6-os-59 Tappi (1970b) Celulosa Tappi T-17-M-55 Tappi (1970c) Lignina Tappi T-13-os-54 Tappi (1970d) Humedad 2.1.1.1 Determinación de Humedad Se pesaron sobre una luna de reloj tarada 2 g de coco pulverizado. La muestra fue colocada en la estufa a 105 °C por 3 h, para después enfriarse en un desecador y ser pesada nuevamente. Los resultados se presentan a partir de la diferencia entre el peso inicial y final de la muestra, por medio de la Ecuación 2.1: %H = Mi - M f Mi ´ 100 Donde: Mi: peso muestra inicial Mf: peso muestra final [2.1] 41 2.1.1.2 Determinación del contenido de ceras, grasas y resinas solubles en alcoholbenceno Se pesaron 2 g de cuesco de coco pulverizado y se colocaron en timbles tarados cubiertos con papel filtro y algodón para evitar pérdidas. Por otro lado se preparó el solvente que está compuesto de 33 ml de alcohol etílico al 70 % por cada 67 ml de benceno. Los timbles fueron introducidos en el equipo soxhlet que mantuvo un reflujo constante del solvente por 16 h a 80 °C, para lograr que las ceras, grasas y resinas se acumulen en el extracto. Después de este tiempo los balones fueron llevados al rotavapor y a una temperatura de 70 °C, se recuperó el benceno de la mezcla. Se llevaron los balones a una estufa por 2,5 h y se secaron a 105 °C. Transcurrido este tiempo, los balones fueron retirados y enfriados en un desecador para posteriormente ser pesados. Los resultados se obtuvieron, por medio de la Ecuación 2.2: %CRG = Mi - M f M T (1 - H ) ´ 100 Donde: %CRG: contenido de ceras, resinas y grasas solubles Mi: masa inicial del balón Mf: masa final del balón MT: masa inicial del timble H: humedad del análisis [2.2] 42 2.1.1.3 Determinación del contenido de celulosa Para este análisis se pesaron 2 g de muestra tratada con alcohol – benceno que quedó libre de ceras, grasas y resinas en un Erlenmeyer de 125 mL, a los cuales se agregaron 50 mL de hipoclorito de sodio (NaClO) al 10 % y se dejó la muestra en reposo a temperatura ambiente durante 16 h. A continuación se trasvasó el material a un crisol de filtración previamente tarado. La muestra fue lavada sucesivamente con: 50 mL de agua, 50 mL de dióxido de azufre (SO2) al 3 %, 50 mL de agua y 50 mL de sulfito de sodio (Na 2SO3) al 2 %. Se transfirió el contenido del crisol de filtración a un vaso de precipitación con 115 mL de sulfito de sodio al 2 %, para eliminar cualquier residuo sobrante y se lo dejó reposar por 1 h. Transcurrido ese tiempo, se volvió a filtrar en el crisol con 250 mL de agua caliente. Luego las muestras fueron secadas en la estufa a 105 °C por 3 h, enfriadas en el desecador y pesadas. El contenido de celulosa se determinó con la Ecuación 2.3: %Celulosa = M iC - M fC M m (1 - H ) ´ 100 [2.3] Donde: MiC: masa inicial del crisol MfC: masa final del crisol Mm: masa inicial de la muestra H: humedad del análisis 2.1.1.4 Determinación del contenido de lignina Se pesó 1 g de muestra tratada con alcohol – benceno que quedó libre de ceras, grasas y resinas en un Erlenmeyer de 125 mL al que fueron añadidos 15 mL de ácido sulfúrico al 72 %. 43 A una temperatura aproximada de 18 °C se agitó continuamente la mezcla durante 8 h para después ser trasvasada a un balón de 1 000 mL donde se agregaron 560 mL de agua y se hirvió por 8 h a reflujo. A continuación se dejó enfriar y sedimentar la muestra contenida en el balón y se la filtró en un crisol poroso previamente tarado, lavándose con 500 mL de agua caliente. Se secó la muestra en la estufa durante 3 h a 105 ºC y se colocó en el desecador hasta que se enfrió. Luego la muestra fue pesada para finalmente determinar el contenido de lignina con la Ecuación 2.4: %Lignina = M iC - M fC M m (1 - H ) ´ 100 [2.4] Donde: MiC: masa inicial del crisol MfC: masa final del crisol Mm: masa inicial de la muestra H: humedad del análisis 2.1.1.5 Contenido de volátiles, cenizas y Carbón fijo Para la determinación de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo se empleó la metodología propuesta por el Council for Mineral Technology (1987). Se pesó en un crisol previamente tarado aproximadamente 1 g de materia prima pulverizada. Se metió el crisol con su tapa a una mufla Thermolyne a 950 ºC durante 7 min. Se sacó el crisol de la mufla y se esperó a que se enfríe en un desecador, se pesó el crisol con la muestra para obtener la cantidad de volátiles. Posteriormente se colocó el crisol por 2 h en la mufla a 950 ºC sin tapa, se dejó enfriar en un desecador y se pesó el crisol con la muestra para obtener la cantidad de cenizas. La diferencia es la cantidad de carbón fijo en la muestra. 44 2.1.2 REDUCCIÓN DE TAMAÑO Y DETERMINACIÓN DEL TAMAÑO DE PARTÍCULA La materia prima fue reducida de tamaño hasta obtener un d 80 = 5 cm en una trituradora de mandíbulas Braun Chipmunk con capacidad de 500 g. Para esto, se realizó un canchado manual con la ayuda de un martillo, con el fin de permitir el ingreso del cuesco de coco en la tolva de alimentación (diámetro = 12 cm). La Figura 2.3 muestra el cuesco de coco triturado. Figura 2.3 Fotografía del cuesco de coco triturado hasta d80 = 5 cm Luego del proceso de trituración se determinó el tamaño de partícula (d 80) del material mediante análisis granulométrico, para lo cual se empleó un sistema de tamices Tyler y un agitador Rot-Tap con capacidad para 7 tamices y un recipiente que cumple la función de fondo. Para el procedimiento se cargaron en los tamices 300 g de cuesco de coco triturado, cuya numeración y abertura se muestran en la Tabla 2.2. El material fue tamizado durante 15 min, después de lo cual se pesó cada muestra retenida en cada tamiz. 45 Tabla 2.2 Tamices empleados para la realización del ensayo granulométrico de los materiales molido 2.1.3 Malla Tyler (#) Abertura (µm) 3/8 in 9 500 3 6 730 4 4 760 6 3 360 8 2 380 10 1 650 14 1 400 Fondo - CARACTERIZACIÓN FÍSICA DE LA MATERIA PRIMA Para la caracterización física se determinó: la densidad real, la dureza y la densidad aparente. El procedimiento se detalla a continuación: 2.1.3.1 Densidad Real Para la densidad real se usó un picnómetro. Se pesó aproximadamente 1 g de materia prima pulverizada y se colocó en el picnómetro. Se llenó el mismo con agua y se volvió a pesar. Finalmente se llenó el picnómetro seco con agua y se pesó. La determinación de la densidad se efectuó mediante la Ecuación 2.5: d= 1 é g ù W pic + H 2O - W pic + H 2O + m êë cm 3 úû 1+ W pic + m + W pic [2.5] 46 Donde: δ: densidad real W pic + H 2O : peso del picnómetro lleno de agua W pic + H 2O + m : peso del picnómetro con la muestra lleno de agua W pic + m : peso del picnómetro con la muestra W pic : peso del picnómetro vacío 2.1.3.2 Determinación de la dureza y densidad aparente Para la determinación de la dureza se adaptó la norma NTE INEN 1 989:94 (1995a). Se tomó una muestra de aproximadamente 125 cm 3 de material que se encontraba entre las # Tyler Nº 6 y 10 (3 360 µm y 1 650 µm), de este volumen se tomaron 100 cm3 y se pesaron para encontrar la densidad aparente. Los 100 cm3 pesados se colocaron en el fondo de una serie de tamices con 30 bolas de acero: 15 con un diámetro de 12,7 mm y 15 con un diámetro de 9,5 mm. Se tamizó la muestra durante 30 min en un Rot-Tap. Transcurrido el tiempo se retiraron las bolas con mucho cuidado y se colocó la muestra en el tamiz de malla 10, se prendió el equipo por 10 min y se pesó la cantidad de muestra retenida. La dureza es la variación del peso retenido del peso original colocado en el fondo y tamizado con las 30 bolas de acero. 2.1.4 ANÁLISIS TERMOGRAVIMÉTRICO DE LA MATERIA PRIMA La muestra pulverizada fue sometida a un análisis termogravimétrico con el equipo TGA Shimadzu ubicado en el laboratorio del CIAP de la EPN. Se pesaron aproximadamente 20 mg de cuesco de coco y se sometieron a una velocidad de calentamiento de 10 ºC/min desde temperatura ambiente hasta 850 ºC bajo atmósfera de nitrógeno. El equipo midió la variación del peso con la temperatura y la derivada del peso con respecto al tiempo. 47 2.1.5 CARACTERIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA DE LA MATERIA PRIMA El cuesco de coco pulverizado fue analizado mediante microscopía electrónica de barrido con el equipo Tescan-Vega. Se colocaron las muestras en la cámara del microscopio y se tomaron algunas fotografías de la porosidad de la materia prima a 500, 1 000, 2 000 y 3 000 grados de aumento. 2.2 EVALUACIÓN DE LA INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA Y EL TIEMPO SOBRE LA CARBONIZACIÓN DEL CUESCO DE COCO EN EL HORNO PILOTO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA Para determinar la influencia de la temperatura y el tiempo sobre la carbonización del cuesco de coco, primero se realizaron pruebas a nivel de laboratorio en la mufla SEPOR INC y luego a nivel piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera. 2.2.1 PRUEBAS A NIVEL DE LABORATORIO Se pesaron 50 g de materia prima triturada y se colocaron en un crisol. Se agregaron aproximadamente 5 g de aserrín para crear una atmósfera reductora y se tapó el crisol con papel aluminio, como se indica en el esquema de la Figura 2.4. Se prendió la mufla a 400 ºC y cuando la temperatura se mantuvo constante, se colocaron 3 crisoles. Se sacó cada crisol a 1, 1,5 y 2 h respectivamente. Se repitió el procedimiento para 500 y 600 ºC. A cada muestra obtenida, 9 en total, se realizó análisis de: densidad real, según el procedimiento descrito en la sección 2.1.3.1; densidad aparente y dureza, señalado en la sección 2.1.3.2 y contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo, 48 detallado en la sección 2.1.1.5. Finalmente se tomó el peso final para determinar el rendimiento. Figura 2.4 Esquema del crisol que fue llevado a la mufla SEPOR INC para carbonizar el cuesco de coco 2.2.2 PRUEBAS A ESCALA PILOTO EN EL HORNO PILOTO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA Con los datos obtenidos en el laboratorio se realizaron pruebas a nivel piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera, la figura 2.5 muestra una fotografía del mismo y un esquema. Figura 2.5 Fotografía del Horno Nichols Herreshoff mono solera y su esquema (De la Torre, Guevara y Ríos., 2005, p. 54), modificado 49 2.2.2.1 Determinación de la temperatura de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Se encendió el horno Nichols Herreshoff mono solera y se estableció una atmósfera reductora de λ ൎ 0,90, para que no se produzca un exceso CO y CO 2 como muestra la figura 2.6, para esto se reguló la entrada de aire y gas al horno. El horno Nichols Herreshoff mono solera trabaja con calentamiento de GLP y puede operar en lecho fijo o agitado. La atmósfera en el interior se controla con el factor lambda (λ) que es la relación entre la entrada de aire y combustible en el quemador. Para atmósferas oxidantes λ > 1, una atmósfera reductora se produce cuando 0,4 < λ < 1. La composición de los gases en el interior del horno en función de su lambda se encuentra en la Figura 2.6 (De la Torre, et al., 2005, p. 53). % 30 H2 25 20 CO 15 H2O 10 O2 CO2 5 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 lambda (λ) 1,6 1,8 2 2,2 2,4 Figura 2.6 Composición de los gases de combustión del propano a 0,72 ATM (presión atmosférica de Quito) (De la Torre, et al., 2005, p. 53, modificado) Cuando el horno alcanzó aproximadamente 100 ºC se colocaron 4 kg de cuesco de coco triturado en lecho agitado. Se tomaron muestras periódicas cada 50 ºC en un perfil de temperatura entre 400 y 600 ºC. A cada una se realizó análisis de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo, según el procedimiento descrito en la sección 2.1.1.5. 50 A partir de la relación entre contenido de carbón fijo y dureza se estableció la temperatura de carbonización. 2.2.2.2 Determinación del tiempo de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Se encendió el horno Nichols Herreshoff mono solera y se estableció un λ ൎ 0,90. Cuando el horno alcanzó una temperatura constante de 500 ºC se colocaron 4 kg de cuesco de coco triturado en lecho agitado. Se tomaron muestras periódicas durante 3 h. El mismo procedimiento se realizó para una temperatura de 600 ºC. A cada muestra se realizaron pruebas de: densidad aparente y dureza, según el procedimiento descrito en la sección 2.1.3.2 y contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo, detallado el procedimiento descrito en la sección 2.1.1.5. A partir de la mejor relación entre contenido de carbón fijo y dureza se estableció el tiempo de carbonización. 2.2.2.3 Determinación del rendimiento de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Se encendió el horno Nichols Herreshoff mono solera y se estableció un λ ൎ 0,90. Cuando el horno alcanzó la temperatura constante de carbonización (500 ºC), determinada en la sección 2.2.2.1, se colocó 1 kg de cuesco de coco triturado en lecho fijo. Se carbonizó durante 30 min que fue el tiempo de pirolisis establecido en la sección 2.2.2.2 y se pesó el carbón formado. El rendimiento es la diferencia entre el cuesco de coco precursor que entra y el producto que sale. 51 2.3 EVALUACIÓN DE LA INFLUENCIA DEL TIEMPO DE ACTIVACIÓN FÍSICA CON VAPOR DE AGUA EN LA PRODUCCIÓN DE CARBÓN ACTIVADO DE CUESCO DE COCO EN EL HORNO PILOTO Se encendió el horno Nichols Herreshoff mono solera y se estableció un λ ൎ 0,90. Cuando el horno alcanzó la temperatura constante de carbonización (500 ºC), se colocaron 4 kg de cuesco de coco triturado en lecho agitado. Se carbonizó durante 30 min que fue el tiempo de pirolisis establecido en la sección 2.2.2.2. Este procedimiento se realizó varias veces para producir aproximadamente 12 kg de carbón. El carbón producido fue tamizado con el fin de eliminar el material fino producido por la carbonización del cuesco de coco y la agitación. Para esto se eligió un tamaño de partícula de 1 650 µm (# Tyler Nº 10), el carbón retenido fue usado para la activación. 2.3.1 ACTIVACIÓN FÍSICA CON VAPOR DE AGUA EN EL HORNO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA Se encendió el horno Nichols Herreshoff mono solera y se estableció un λ ൎ 0,90. Cuando el horno alcanzó una temperatura constante de 950 ºC se reguló la entrada de vapor de agua del calderín, por medio de una válvula de globo, a 40 kg/h (26,7 m3/h). Una vez que la temperatura se mantuvo constante, se colocaron 4,5 kg de carbón de cuesco de coco previamente tamizado en lecho agitado. Se tomaron muestras cada 30 min, durante 150 min. Se repitió el procedimiento para una temperatura de horno de 850 ºC. 52 Cada muestra fue sometida a un análisis de índice de yodo para determinar la superficie específica del carbón activado producido, análisis del contenido de cenizas volátiles y carbón fijo, según el procedimiento descrito en la sección 2.1.1.5 y análisis de densidad aparente y dureza, según el procedimiento descrito en la sección 2.1.3.2. 2.3.2 DETERMINACIÓN DE LA SUPERFICIE ESPECÍFICA DEL CARBÓN ACTIVADO, POR MEDIO DEL ÍNDICE DE YODO Para la determinación del índice de yodo, se utilizó la norma NTE INEN 1 988:94 (1995c). Los reactivos se muestran en la Tabla 2.3. Tabla 2.3 Reactivos que se usaron para la determinación del índice de yodo en carbón activado según la norma NTE INEN 1 988:94 (1995c) Fórmula Química Concentración Ácido Clorhídrico HCl 5 % en peso Solución de yodo I2 0,1 N Na2S2O3 0,1 N ---- 1 g/L Reactivo Solución de tiosulfato de sodio Solución de almidón* * Se usó como indicador Las muestras obtenidas se pulverizaron para que alcancen un tamaño de partícula menor a 45 µm (malla 325), se pesaron 0,25 g de cada muestra y se añadieron a un Erlenmeyer. Se adicionaron 2,5 mL de HCl al 5 % en peso y se agitó constantemente, luego se sometió a ebullición, se enfrió y se adicionó 25 mL de solución de yodo [0,1 N]. Se agitó constantemente durante 30 s y se filtró en un papel Whatman grado 42 cuantitativo. Los primeros 6 mL se desecharon y el resto se recogió en un Erlenmeyer. Se tomó una alícuota de 12,5 mL y se titularon con una solución [0,1 N] de Na2S2O3. Se usó una solución de almidón de 1 g/L como indicador. 53 2.3.3 CARACTERIZACIÓN DEL CARBÓN ACTIVADO El carbón activado producido a 850 y 950 ºC durante 150 min fue sometido a varias pruebas de caracterización, con el fin de determinar sus propiedades adsortivas y características químicas. Además se realizaron fotografías de su porosidad mediante microscopía electrónica de barrido con un equipo TescanVega. 2.3.3.1 Índice de Azul de metileno Para la determinación del índice de azul de metileno se utilizó el procedimiento descrito por Flores, (2010, p. 60). Se preparó una solución de ácido acético al 5 % (v/v) en agua. Se preparó una solución “madre” de 1,20 g/L de azul de metileno en ácido acético al 5 %. Para esto, se pesó 1,20 g de azul de metileno grado analítico y se aforó a 1 L con ácido acético al 5 % (v/v). Cada muestra fue triturada hasta alcanzar un tamaño de partícula menor a 45 µm, de los que se tomaron 0,1 g y se agregaron 25 mL de la solución madre. Se agitó durante 30 min a aproximadamente 1 000 RPM. Se filtró en un papel Whatman grado 42 cuantitativo, se descartó los primeros 5 mL del filtrado. Se tomó 1 mL del filtrado y se diluyó hasta 100 mL con una solución de ácido acético 0,25 % (v/v) en agua. Se midió la absorbancia de la muestra en un colorímetro (Corning Colorimeter 252) a una longitud de onda de 600 nm. Como blanco se usó ácido acético al 5 % (v/v) en agua. Se realizó una curva de calibración. Para esto se disolvió la solución “madre” con ácido acético 0,25 % (v/v) según la Tabla 2.4. A cada solución se midió la absorbancia a 600 nm. Como blanco se usó ácido acético al 5 % (v/v) en agua. 54 Tabla 2.4 Datos para la elaboración de la curva de calibración de azul de metileno Dilución Valores de equivalentes de azul de metileno (g de azul de metileno/g de carbón activado) 1:600 25 g/100 g 1:300 20 g/100 g 1:150 10 g/100 g 1:120 5 g/100 g Flores, (2010, p. 60) 2.3.3.2 Índice de decoloración de azúcar Para la determinación del índice de decoloración de azúcar se utilizó el procedimiento descrito por Flores, (2010, p. 60). Se preparó una solución de sacarosa 60 ºBrix para esto se mezclaron 60 g de azúcar morena en 40 g de agua destilada y se agitó hasta una completa disolución. Cada muestra fue triturada hasta alcanzar un tamaño de partícula menor a 45 µm de los que se tomaron 0,6 g y se agregaron 100 mL de la solución de sacarosa. Se agitó durante 45 min a aproximadamente 1 000 RPM y a una temperatura constante de 80 ºC. Se filtró la solución al vacío con la ayuda de un kitasato, embudo buchner y bomba de vacío, con papel Whatman grado 42 cuantitativo. Se midió la absorbancia del filtrado en un colorímetro (Corning Colorimeter 252) a 2 longitudes de onda: 430 nm y 710 nm, como blanco se usó agua destilada. Se calculó las unidades básicas de referencia (UBR) de acuerdo a la Ecuación 2.6 UBR = 1000 ´ A430 nm - 2 ´ A710 nm [2.6] El valor de UBR para la solución de sacarosa 60 ºBrix debe oscilar entre 195 a 205 UBR. Además debe presentar un color característico. 55 2.3.3.3 Titulación Boehm Tradicionalmente la titulación Boehm ha sido usada para la identificación química de los grupos funcionales oxigenados presentes en el carbón activado de acuerdo a su acidez. El hidróxido de sodio (NaOH) es una base fuerte que generalmente neutraliza ácidos fuertes (incluidos fenoles, grupos lactónicos y ácidos carboxílicos), el carbonato de sodio (Na 2CO3) neutraliza grupos lactónicos y ácidos carboxílicos y el bicarbonato de sodio (NaHCO 3) neutraliza los ácidos carboxílicos. Para la determinación de la titulación Boehm se utilizó el procedimiento descrito por: Goertzen, Thériault, Oickle, Tarasuk y Andreas, (2010, p. 1 253). Los reactivos necesarios se muestran en la Tabla 2.5. Cada muestra fue triturada hasta alcanzar un tamaño de partícula menor a 45 µm, de los que se tomaron 0,6 g y se agregaron en 3 matraces, 0,2 g en cada uno. Tabla 2.5 Reactivos que se usaron para la titulación Boehm de carbón activado según el procedimiento descrito por Goertzen, et al., (2010, p. 1 253) Fórmula Química Normalidad [N] Hidróxido de sodio NaOH 0,1 Carbonato de Sodio Na2CO3 0,1 Bicarbonato de sodio NaHCO3 0,1 HCl 0,1 C20H14O4 --- Reactivo Ácido Clorhídrico Fenolftaleína* *Se usó como indicador A cada matraz se agregaron 50 mL de soluciones de: NaOH, Na 2CO3 y NaHCO3 [0,1 N], respectivamente. Se agitaron durante 48 h a aproximadamente 1 500 RPM. Luego de este tiempo se dejó reposar durante 24 h y se tomaron alícuotas de 8 mL. Se agregaron 10 mL de HCl [0,1 N] y se usó fenolftaleína como indicador. Posteriormente se tituló la solución con NaOH [0,1 N]. Para medir los blancos, a 8 mL de las soluciones de NaOH, Na 2CO3 y NaHCO3 [0,1 N] se 56 agregaron 10 mL de HCl [0,1 N] y se tituló con NaOH [0,1 N]. Como indicador se usó fenolftaleína. 2.3.3.4 Caracterización de la morfología del carbón activado El carbón activado de coco a 950 y 850 ºC fue analizado mediante microscopía electrónica de barrido con el equipo Tescan-Vega. Se tomaron algunas fotografías la morfología del carbón que se usó como precursor y del carbón activado, por medio del procedimiento descrito en la sección 2.1.5. Además se tomaron fotografías del carbón precursor para establecer algunas diferencias estructurales entre este y los productos. 2.4 DEFINICIÓN DEL DIAGRAMA DIMENSIONAMIENTO DE DE FLUJO Y LOS EQUIPOS PRINCIPALES PARA LA PRODUCCIÓN DE 10 T/MES DE CARBÓN DE CUESCO DE COCO Para la definición del diagrama de flujo del proceso de producción de carbón activado mediante activación física a partir de cuesco de coco que se presenta en este subcapítulo se consideró como materia prima las conchas de coco. A partir de los resultados obtenidos en las pruebas a nivel piloto y con ayuda del horno Nichols Herreshoff mono solera se determinó la cinética de carbonización y activación, para determinar el tiempo de residencia en el horno de la materia prima y el carbón producido. Se tomó como referencia una producción mensual de 10 t/mes de carbón activado. Para este análisis se consideró que el Ecuador produce 3 193 t de coco y que de esta cantidad, el 75 % se produce en las provincias de: Esmeraldas, Manabí, 57 Santo Domingo de los Tsáchilas y Guayas según el INEC (2011) además que de la materia prima, un 80 % es cuesco (Rosa, et al, p. 1). Mediante los balances de masa y energía realizados para el proceso se determinó el tamaño de la planta y se diseñaron los equipos principales. Se diseñó un horno rotatorio que carbonice y active, para esto se utilizó la ecuación propuesta por Sullivan, Charles y Oliver (1927, p. 30) aplicable a hornos de producción de cemento, la misma que está señalada en la Ecuación 2.7 t = 1,77 L´ F Q Di ´ b ´ w [2.7] Donde: t: tiempo de residencia L: longitud del horno Q : ángulo de reposo del material Di: diámetro interno del horno β: pendiente del horno ω: velocidad de rotación del horno F: factor paletas (1 = si no tiene paletas; 2 = si posee paletas) Además se determinó el movimiento de los sólidos en el interior, este punto es importante para establecer el tiempo de residencia en el horno y las transferencias de calor y masa en el interior del horno. Para esto se estableció el régimen de movimiento según el número adimensional de Froude, el mismo que se calcula a partir de la Ecuación 2.8. Para el cálculo del combustible necesario para la carbonización del cuesco de coco se determinó que a pesar de que existe una zona de carbonización y activación, la mayor energía se necesitará para activar el carbón ya producido. A partir de las Ecuaciones 1.26 a 1.29 se estableció el calor requerido para transformar el carbón de cuesco de coco en carbón activado. 58 Fr = w 2 Ri g [2.8] Donde: Fr: número de Froude ω: velocidad de rotación del horno Ri: radio interno del horno g: gravedad Se dimensionó un equipo de reducción de tamaño y clasificación de la materia prima que se ingresará al horno, además de otro para que el carbón activado producido sea 6ൈ12, es decir, que su tamaño de partícula se encuentre entre las # Nº 6 y 12 (1 650 μm a 1 410 μm). Además es necesario diseñar una cámara de enfriamiento para que el carbón activado producido pueda ensacarse. Para esto se asumió una chaqueta por la que circula agua que enfría al carbón activado producido. Se diseñó tanques de almacenamiento de los combustibles, los mismos que se deben encontrar alejados de las fuentes de ignición y también se deben construir con un factor de seguridad. El abastecimiento será semanal debido a la ubicación de la planta. Se diseñó un caldero para la producción del vapor requerido para la activación, para esto a partir del modelo propuesto en la sección 1.3.3.2 aplicado al horno Nichols Herreshoff mono solera, se estableció la concentración de vapor de agua requerida en los gases de combustión. Es necesario finalmente diseñar una cámara de postcombustión que queme los gases producto de la combustión incompleta en ausencia de oxígeno del horno rotatorio y posteriormente un lavador de gases de combustión que disminuyan el material particulado y reduzcan la temperatura de salida de los gases. 59 2.5 EVALUACIÓN DE LA PRE-FACTIBILIDAD ECONÓMICA DE LA PLANTA PARA UNA PRODUCCIÓN DE 10 T/MES Con base en la información técnica recopilada y el diseño de los equipos principales se elaboró una estimación de la inversión y de los costos de operación de la planta. Para el análisis económico de pre-factibilidad se consideraron el Valor Actual Neto (VAN), el cual está expresado en la Ecuación 2.9 y la Tasa Interna de Retorno (TIR), señalada en la Ecuación 2.10. VAN = åt =1 n BNt (1 + i )t - I0 [2.9] Donde: VAN: Valor Actual Neto I0: Valor de inversión Inicial BNt: Beneficio neto del periodo t i: Tasa de retorno del periodo n: Número de periodos considerados Cuando el Valor actual neto se iguala a 0, i se denomina tasa interna de retorno. La TIR nos indica la rentabilidad del proyecto. VAN = åt =1 n BNt (1 + i )t - I0 = 0 [2.10] El análisis económico se elaboró con un horizonte de 10 años de operación de la planta y una tasa de amortización del 10 %. 60 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN En esta sección se presentan los resultados obtenidos en la investigación, el diagrama de flujo de proceso para la implementación de la planta de producción de carbón activado de coco mediante activación física con vapor de agua y el análisis de pre-factibilidad económica. 3.1 CARACTERIZACIÓN FÍSICA Y QUÍMICA DEL CUESCO DE COCO, PROVENIENTE DE SAN LORENZO, ESMERALDAS Previamente a la materia prima se realizó un muestreo y una posterior trituración, donde se determinó el tamaño de partícula del material molido. La caracterización consta de 3 etapas. La primera es la caracterización química, donde se determinó el contenido de los principales biopolímeros presentes y la humedad, por medio de análisis que siguen la normativa Tappi; además contenido de: volátiles, cenizas y carbón fijo. La segunda donde se determinó propiedades físicas como: densidad real, densidad aparente, dureza y análisis termogravimétrico. Para finalmente tomar algunas fotografías de la morfología. 3.1.1 MUESTREO DE LA MATERIA PRIMA Se tomó una muestra aleatoria de 30 conchas de una población de 500. Los datos promedios obtenidos se muestran en la Tabla 3.1. Todos los datos medidos se encuentran en el Anexo I. Tabla 3.1 Datos promedios del muestreo realizado a las conchas de coco Promedio Peso (g) Diámetro mayor (cm) Diámetro menor (cm) Espesor (cm) 100,41 11,54 5,31 0,16 61 Como se puede observar en la Tabla 3.1, el peso promedio de las conchas de coco es considerable, además de su diámetro mayor; sin embargo, el espesor es pequeño. La desviación estándar que muestran los datos es del 25,78 % para el peso del cuesco de coco, lo que indica que la materia prima no es uniforme, en parte se debe a la fracturación previa para obtener en este caso particular el agua de coco que servirá para la producción de bebidas. 3.1.2 DETERMINACIÓN DEL TAMAÑO DE PARTÍCULA OBTENIDO LUEGO DE LA MOLIENDA CON MOLINO DE MARTILLOS La reducción de tamaño del cuesco de coco permite una mejor carbonización y gasificación, además de una reducción del gradiente de temperatura en la partícula (Achaw y Afrane, 2008, p. 285; Prauchner y Rodríguez-Reinoso, 2012, p. 164; Tsamba, et al., 2006, p. 524). Se escogió un tamaño de partícula de 5 cm, de tal manera que se pueda producir carbón activado granular. Tabla 3.2 Tratamiento de datos para ensayo de granulometría de cuesco de coco después del proceso de reducción de tamaño con una trituradora de mandíbulas Malla # Abertura tamiz (μm) Peso Retenido (g) % Retenido % Retenido Acumulado % Pasado Acumulado 3/8 in 9 500 5,2 1,74 1,74 98,26 3 6 730 24,2 8,08 9,82 90,18 4 4 760 34,9 11,65 21,47 78,53 6 3 360 64,5 21,54 43,01 56,99 8 2 380 92,7 30,95 73,96 26,04 10 1 650 60,1 20,07 94,02 5,98 14 1 400 16,1 5,38 99,40 0,60 -14 -1 400 1,8 0,60 100,00 0,00 299,5 100,0 d80 5 000 µm Peso total retenido En la Tabla 3.2 se presenta los datos obtenidos del ensayo de granulometría realizado con la trituradora de mandíbulas (Braun Chipmunk). Antes de ingresar a 62 la reducción de tamaño mecánica, se realizó un machacado manual con un martillo. El procesamiento gráfico usado para la determinación del tamaño de partícula se muestra en el Anexo II. Para la muestra de cuesco de coco molida con una trituradora de mandíbulas (Braun Chipmunk), el d80 o tamaño de grano fue de 5 000 μm, lo que permite afirmar que el 80 % de las partículas tienen un tamaño menor o igual al valor antes señalado. 3.1.3 CARACTERIZACIÓN QUÍMICA Para la caracterización química se realizaron pruebas en el laboratorio de Pulpa y Papel de la EPN para determinar, según la metodología descrita en la sección 2.1.1: humedad, contenido de celulosa, lignina y material soluble en alcohol benceno, según la normativa Tappi aplicable a maderas. Además se sometió a un análisis para determinar la cantidad de carbón fijo de la materia prima, dato importante para empezar a determinar la factibilidad del proceso. 3.1.3.1 Determinación de humedad, contenido de ceras, grasas y aceites, celulosa y lignina del cuesco de coco Los datos obtenidos de los análisis realizados en el laboratorio de Pulpa y Papel de la EPN se muestran en la Tabla 3.3. La cantidad de lignina y celulosa es considerable en la materia prima, esto es un resultado muy positivo, porque estos compuestos son la parte constitutiva del carbón. La cantidad de material soluble en alcohol-benceno es mínima (4,91 %); sin embargo, se debe tomar en cuenta, ya que podría ser importante a la hora de la carbonización, porque el aceite que tiene el cuesco podría servir como combustible. Además la lignina, como se mencionó en la sección 1.1.5.3, es la biomolécula que produce la rigidez de la planta, si tenemos una composición 63 considerable de este polímero en nuestra materia prima, podría ser beneficioso para producir un carbón activado de gran dureza. Tabla 3.3 Composición química de la materia prima Sustancia Composición (%) Humedad 9,88 Ceras, grasas y aceites solubles en alcohol-benceno 4,91 Celulosa 30,96 Lignina 35,77 Hemicelulosa* 18,48 * La hemicelulosa se calculó por diferencia Si comparamos el contenido de celulosa, lignina y hemicelulosa de Tabla 3.3 con las composiciones consultadas en la Tabla 1.2, éstas varían entre ellas y a la vez también son diferentes a los datos experimentales obtenidos con nuestra materia prima. La causa de esta diferencia tan notoria de contenido de estos biopolímeros, primero se debe a que la materia prima fue extraída de diferentes palmeras de diferentes lugares del mundo. Además podríamos concluir lo mismo que Achaw y Afrane (2008, p. 281): “el proceso de producción del carbón activado, inicia desde el mismo momento en el que la materia prima es cosechada”. 3.1.3.2 Determinación del contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo Los datos obtenidos se muestran en la Tabla 3.4. La muestra tiene gran cantidad de volátiles. Además la cantidad de cenizas es mínima, lo que representa una buena pureza del carbón (Yusufu, et al. 2012, 124). El procesamiento de datos se encuentra en el Anexo III. Si se compara la Tabla 3.4 con la Tabla 1.5, las composiciones varían mucho entre todos los datos obtenidos de varias fuentes bibliográficas, aunque el contenido de cenizas obtenido por Yusufu, et al., (2012, p. 128) es el totalmente diferente a los demás, casi todos están entre 0,70 % y 1,3 %; mientras que 64 Yusufu, et al. (2012) obtuvo en porcentaje de 3,50 (p.128). Sin embargo, los datos de Li, et al., (2008, p. 192) y Tsamba, et al., (2006, p.525) son muy parecidos a los obtenidos con la muestra de la Tabla 3.4, (0,74, 0,70 y 0,78 respectivamente). La causa de esta diferencia tan notoria de composición química, se debe a que la materia prima fue extraída de diferentes plantas de diferentes lugares del mundo. Tabla 3.4 Contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo de la materia prima Composición (%) Volátiles 78,51 Cenizas 0,78 Carbón fijo* 20,71 * Se calcula por diferencia 3.1.4 CARACTERIZACIÓN FÍSICA Para la caracterización física se determinó: densidad real, densidad aparente y dureza, los datos obtenidos se encuentran en la Tabla 3.5. Las fichas técnicas de los datos obtenidos se encuentran en el Anexo IV. La densidad aparente fue calculada para un tamaño de partícula entre # Tyler Nº 6 y # 10 (3 360 µm y 1 650 µm). Como se observa en la Tabla 3.5 la densidad real del cuesco de coco es considerable, lo que es beneficioso porque en poco volumen se obtiene grandes cantidades de cuesco de coco. La dureza de la muestra también es alta, aunque no determina que el carbón activado producido a partir de éste tenga la misma propiedad. Tabla 3.5 Propiedades Físicas del cuesco de coco Propiedad Resultado 3 Densidad real (g/cm ) 2,0034 Densidad aparente (g/cm3) 0,5825 Dureza (%) 97,96 65 3.1.5 ANÁLISIS TERMOGRAVIMÉTRICO DE LA MATERIA PRIMA La muestra fue sometida a un análisis termogravimétrico. La curva TGA y su primera derivada con respecto al tiempo se muestran en la Figura 3.1. La Figura 3.1 muestra que a mayor tiempo, mayor pérdida de peso, lo que se traduce en la pirolisis del cuesco, esto produce gases que son menos densos que el sólido. Además se observa que la descomposición entre 400 a 600 ºC es mucho mayor que a más de 600 ºC. Como se puede observar en la Figura 3.1 existen 3 picos: el primero se da a una temperatura aproximada de 106 ºC la cual corresponde a la eliminación de humedad de la muestra, la misma que empieza aproximadamente a los 40 ºC. El segundo pico se da a una temperatura aproximada de 306 ºC, este corresponde a la eliminación de hemicelulosa de la muestra. Finalmente el tercero que se da a 368 ºC es la eliminación de la celulosa y lignina. Esto se demuestra en la Figura 1.6, la misma que muestra la curva TGA de los componentes principales del cuesco de coco (Cagnon, et al., 2009, p. 294): Si se compara la Figura 3.1 con las Figuras 1.6 a 1.8 se determina que las curvas TGA y DTGA son parecidas, esto se debe a los 3 principales compuestos presentes en la materia prima (celulosa, lignina y hemicelulosa). Sin embargo, hay diferencias significativas entre los picos de las curvas, debido a la variación de composición entre cada estudio como se aprecia en la Tabla 1.2 para el trabajo de la Figura 1.6 (Cagnon, et al., 2009, p. 294) y en la Tabla 3.3 para este trabajo. La pérdida de peso del cuesco de coco es mayor en el intervalo de 400 a 600 ºC que a más de 600 ºC, por lo que se podría presumir que en el rango de esta temperatura se tiene la mejor opción para la producción del carbón. Si comparamos la Figura 3.1 con la Figura 1.6 se puede observar que a pesar de que los picos difieren en temperatura, son muy similares. Sin embargo, en el pico de la descomposición de la hemicelulosa, hay una variación ya considerable, esto 66 se debe a que la muestra de coco obtenida, tiene mayor cantidad de hemicelulosa que la muestra presentada en el trabajo de Cagnot, et al., (2009, p. 294). Figura 3.1 Curva TGA y DTGA de la muestra de cuesco de coco La Figura 1.8 referente al cuesco de coco es similar a la Figura 3.1; sin embargo, los picos se dan a menor temperatura, además el pico de descomposición de celulosa y lignina es más acentuado. Hu, Srinivasan y Ni, (2001), señalan que el 60 % del peso se pierde entre 200 a 400 ºC (p. 883). Además como se observa en la Figura 1.6, la lignina es la que aporta mayor cantidad de carbón al cuesco, debido al alto punto de descomposición que posee y a la poca pérdida de peso. Esto es bastante conveniente, sobretodo porque la muestra como indica la Tabla 3.3 posee una cantidad significativa de lignina (35,77 %). Finalmente en la Figura 1.8 se demuestra que el endospermo de los frutos son grandes materiales para la producción de carbón, ya que tienen un porcentaje de pérdida menor que otros materiales lignocelulósicos. 67 3.1.6 CARACTERIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA DE LA MATERIA PRIMA Se tomaron 4 imágenes con el microscopio electrónico de barrido del cuesco de coco a diferentes grados de aumento. Las mismas que se muestran en la Figura 3.2. Las Figuras 3.2a y 3.2b muestran la estructura desordenada del coco, se puede apreciar las paredes celulares. Se llega a la conclusión que son las paredes celulares por la forma de celdas, similares a la Figura 1.4 (Abdul-Khalil, et al., 2006, p. 225). Figura 3.2 Fotografías MEB del cuesco de coco seco a diferentes grados de aumento: a) 500, b) 1 000, c) 2 000 y d) 3 000 68 Las Figuras 3.2c y 3.2d ya nos muestran la presencia de poros que son pequeñas aberturas en el interior de la matriz. Además se observan grietas en la muestra, lo que representan poros de mayor tamaño. Esto acrecienta la idea del cuesco de coco como un material apto para la producción de carbón activado, debido a: un contenido considerable de lignina y celulosa, una gran dureza y poros inherentes, los mismos que con un tratamiento adecuado pueden agrandarse, produciendo carbón activado da gran calidad y alta adsorción. 3.2 EVALUACIÓN DE LA INFLUENCIA DE LA TEMPERATURA Y EL TIEMPO SOBRE LA CARBONIZACIÓN DEL CUESCO DE COCO EN EL HORNO PILOTO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA Para la evaluación de la influencia de la temperatura y el tiempo sobre la carbonización del cuesco de coco seco, primero se realizaron pruebas a nivel laboratorio para luego escalar en el horno piloto Herreshoff mono solera a atmósfera controlada. 3.2.1 PRUEBAS A NIVEL DE LABORATORIO Para las pruebas de laboratorio se establecieron temperaturas fijas a partir de los datos obtenidos en el análisis termogravimétrico que señalaban una temperatura de descomposición de la lignina en 368 ºC. Sin embargo, se iniciaron las pruebas a 400 ºC porque a 368 ºC a pesar de que la Figura 3.1 señale un pico, significa el inicio de la descomposición térmica de la materia prima, por lo que se eligió una temperatura un poco mayor. 69 3.2.1.1 Análisis de la densidad aparente y densidad real del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio Para la densidad aparente se tomó un tamaño nominal de partícula entre 3 360 µm y 1 650 µm que corresponden a las mallas 6 y 10 respectivamente, las mismas que se utilizan para determinar la dureza. Se tomaron estos valores, ya que el producto se encuentra a estos tamaños de partícula. La Figura 3.3 muestra el gráfico de la densidad aparente a las temperaturas de trabajo en función del Densidad aparente (g/cm3) tiempo y la Figura 3.4 muestra el gráfico de la densidad real. 0,54 0,52 400 ºC 500 ºC 0,50 600 ºC 0,48 60 80 100 120 Tiempo (min) Figura 3.3 Densidad aparente del cuesco de coco carbonizado en función del tiempo a diferentes temperaturas. Pruebas de laboratorio Como se puede observar en la Figura 3.3, la densidad aparente aumenta con el tiempo, esto se debe a la formación de poros que hacen que se compacte el carbón producido. Por lo que para un volumen constante se tiene mayor peso. A mayores temperaturas se produce un carbón con mayor densidad aparente, debido a que como son reacciones endotérmicas según la sección 1.2.2, el aumento de temperatura, favorece la reacción. El carbón a 600 ºC y 2 h presenta la mayor densidad aparente. 70 Como se aprecia en la Figura 3.4, la densidad real aumenta con el tiempo, de igual manera como sucede con la densidad aparente. Sin embargo, disminuye con la temperatura. Esto se debe a que a mayores temperaturas, ya existe la presencia considerable de poros, por la naturaleza de las reacciones endotérmicas. El carbón a 400 ºC y 2 h presenta la mayor densidad real. Densidad (g/cm3) 1,26 1,22 400 ºC 500 ºC 600 ºC 1,18 1,14 60 80 100 120 Tiempo (min) Figura 3.4 Densidad real del cuesco de coco carbonizado en función del tiempo a diferentes temperaturas. Pruebas de laboratorio 3.2.1.2 Análisis de dureza del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio Para la determinación de la dureza se tomó un tamaño nominal de partícula entre 3 360 µm y 1 650 µm. La Figura 3.5 muestra el gráfico de la dureza a las temperaturas de trabajo. Como se puede observar en la Figura 3.5, la mayor dureza de las muestras se da a una temperatura de 400 ºC. Además se observa que a medida que se aumenta el tiempo de pirolisis, el carbón obtenido tiene menor dureza. En el caso tanto de 500 ºC como de 600 ºC, a pesar de que se redujo la dureza al aumentar la temperatura, los resultados son considerablemente muy similares. El carbón que obtuvo la mayor dureza fue el de 400 ºC pirolizado durante 1 h, esto podría 71 deberse a que el material no pudo haber quedado pirolizado totalmente, por lo que puede todavía poseer características de la materia prima. Dureza (%) 97 96 400 º C 95 500 ºC 600 ºC 94 93 60 80 100 120 Tiempo (min) Figura 3.5 Porcentaje de dureza del cuesco de coco carbonizado en función del tiempo a diferentes temperaturas. Pruebas de laboratorio Si comparamos los datos obtenidos de dureza del carbón de coco con los de Yusufu, et al., (2012, p. 128), los que se muestran en la Tabla 3.6, se comprueba que nuestra materia prima carbonizada presenta una dureza alta, primero comparándolo con otras materias primas, y posteriormente con la misma materia prima del estudio. Sin embargo, Yusufu, et al., (2012, p. 128) determinó que la activación física aumenta la dureza del carbón activado, aspecto contrario a los datos obtenidos experimentalmente en este trabajo. 3.2.1.3 Análisis de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio Los datos obtenidos para cada muestra carbonizada a diferentes temperaturas y tiempos se muestran en la Tabla 3.7. Las fichas técnicas de los datos obtenidos se encuentran en el Anexo III. 72 Como se observa en la Tabla 3.7, la cantidad de carbón fijo aumenta a mayor temperatura y tiempo de pirolisis. Esto se traduce porque en el proceso de carbonización, los volátiles se pirolizan a menor temperatura, haciendo que se acumule carbón fijo. La cantidad de ceniza a diferentes temperaturas es casi similar en los tiempos analizados. La cantidad de volátiles disminuye a una misma temperatura, cuando aumenta el tiempo. Tabla 3.6 Porcentaje de dureza de varias materia primas según Yusufu, et al., (2012, p. 128), modificado Estado Dureza (%) Temperatura (ºC) Materia prima 90,5 ---- Carbón activado con vapor 96,5 700 a 950 Materia prima 90,0 ---- Carbón activado con vapor 93,5 700 a 950 Materia prima 87,5 ---- Carbón activado con vapor 88,5 700 a 950 Material Coco Huesos de ganado Madera Tabla 3.7 Datos obtenidos de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos. Pruebas de laboratorio Temperatura (ºC) 400 500 600 Tiempo (min) Volátiles (%) Cenizas (%) Carbón fijo (%) 60 28,76 14,11 57,13 90 28,45 14,13 57,42 120 27,45 14,13 58,42 60 19,98 11,86 68,16 90 19,69 10,88 69,43 120 18,96 10,87 70,17 60 14,90 6,81 78,29 90 14,86 5,88 79,25 120 14,40 5,00 80,59 A una temperatura de carbonización de 600 ºC durante 2 h se obtiene la muestra con mayor cantidad de carbón fijo, mientras que la muestra pirolizada a 400 ºC 73 durante 1 h tiene un porcentaje de carbón fijo no tan alto, aunque este porcentaje es más del doble que el porcentaje de carbón fijo de la de la materia prima, mostrada en la Tabla 3.4. El objetivo de la pirolisis es concentrar o formar la mayor cantidad de carbón, esto se puede reconocer ya que a mayor temperatura, se tiene un mayor porcentaje de carbón fijo en la muestra. En el caso de la ceniza, a 400 ºC se tiene un porcentaje de ceniza casi constante, con lo que se puede concluir que las cadenas a estas temperaturas no están todavía muy separadas entre sí. Pero a medida que se aumenta la temperatura se tiene menor porcentaje de ceniza al transcurrir el tiempo. 3.2.1.4 Relación entre el carbón fijo y la dureza del carbón de cuesco de coco producido a nivel de laboratorio Para establecer una relación entre el contenido de carbón fijo en el cuesco de coco pirolizado y su dureza, es necesario construir una gráfica de estos para cada temperatura, los mismos que se muestran en las Figuras 3.6 a 3.8 para 400, 500 y 600 ºC respectivamente. 98 Carbón fijo (%) 59,0 58,5 96 58,0 carbón fijo 94 dureza 57,5 92 57,0 60 80 100 120 Tiempo (min) Figura 3.6 Porcentaje de carbón fijo y dureza del cuesco de coco en función del tiempo para 400 ºC. Pruebas de laboratorio 74 Como se observa en la Figura 3.6, el carbón pirolizado a 400 ºC durante 2 h posee el mayor porcentaje de carbón fijo, pero la menor dureza. Sin embargo, el contenido de carbón fijo aumenta. La variación de porcentaje de carbón fijo entre 1 y 1,5 h es mínima, comparada a la variación entre 1,5 y 2 h. Algo similar acontece en lo que respecta a la dureza. 71 98 Carbón Fijo (%) 97 70 96 69 95 carbón fijo 94 dureza 93 68 92 60 80 100 120 Tiempo (min) Figura 3.7 Porcentaje de carbón fijo y dureza del cuesco de coco en función del tiempo para 500 ºC. Pruebas de laboratorio 98 81 Carbón Fijo (%) 97 96 80 79 95 carbón fijo 94 dureza 93 92 78 60 80 100 120 Tiempo (min) Figura 3.8 Porcentaje de carbón fijo y dureza del cuesco de coco en función del tiempo para 600 ºC. Pruebas de laboratorio Como se observa en las Figura 3.7 y 3.8, el carbón pirolizado durante 2 h posee el mayor porcentaje de carbón fijo, pero la menor dureza al igual que en la Figura 75 3.6. En la Figura 3.7, la variación de porcentaje de carbón fijo entre 1 y 1, 5 h es mayor que entre 1,5 y 2 h, mientras que la variación de dureza, no es tan notoria entre los 2 intervalos de tiempo. En la Figura 3.8, la variación de porcentaje de carbón fijo entre 1 y 1, 5 h es ligeramente mayor que entre 1,5 y 2 h, mientras que la variación de dureza, es mínima entre los 2 intervalos de tiempo. 3.2.1.5 Rendimiento de la carbonización del cuesco de coco a diferentes temperaturas y tiempos a nivel de laboratorio Para la determinación del rendimiento de la carbonización, se tomaron los pesos inicial y final de la muestra a cada temperatura y tiempo, con estos se construyó la Tabla 3.8. Las fichas técnicas de los datos obtenidos se encuentran en el Anexo V. Tabla 3.8 Datos obtenidos del rendimiento del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos. Pruebas de laboratorio Temperatura (ºC) 400 500 600 Tiempo (min) Rendimiento (%) 60 32,30 90 32,12 120 30,39 60 27,80 90 27,12 120 26,81 60 25,99 90 25,59 120 24,71 La Tabla 3.8 muestra un mayor rendimiento para una temperatura de 400 ºC. Además se observa que a medida que se aumenta el tiempo de pirolisis, se disminuye el rendimiento. En el caso tanto de 500 ºC como de 600 ºC a pesar de que disminuyó el rendimiento a mayor temperatura, los resultados son considerablemente similares. La variación del rendimiento con respecto al tiempo es más considerable a 400 ºC que a 500 y 600 ºC. 76 El carbón que obtuvo el mayor rendimiento fue el de 400 ºC pirolizado durante 1 h, esto se debe a que no hubo una volatilización de todos los componentes para formarlo, por lo que todavía podría poseer características de la materia prima, esto también se puede determinar al comparar las Figura 3.6 (400 ºC), con las Figuras 3.7 (500 ºC) y 3.8 (600 ºC), debido a que la Figura 3.8 no posee todavía gran cantidad de carbón fijo y tiene una gran dureza. El proceso tiene un rendimiento moderadamente bajo (24,74%). Sin embargo, este rendimiento podría no ser malo, siempre y cuando el carbón activado producido sea de gran porosidad y con buena capacidad de adsorción. 3.2.2 PRUEBAS A ESCALA PILOTO EN EL HORNO PILOTO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA Una vez que se realizaron pruebas a nivel de laboratorio, se escaló el proceso en un horno piloto Nichols Herreshoff mono solera en donde primero se realizaron pruebas para determinar la temperatura de carbonización (TC) y determinar el tiempo de pirolisis (tP). 3.2.2.1 Determinación de la temperatura de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Se tomaron muestras en un perfil de temperatura entre 400 y 600 ºC, se realizaron análisis de contenido de cenizas, volátiles y carbón fijo, los mismos que se resumen en la Tabla 3.9. Los datos a 0 ºC son los obtenidos en los ensayos realizados para la materia prima, los mismos que se encuentran en la Tabla 3.4. En la Tabla 3.9 se puede observar que la cantidad de carbón fijo aumenta a mayor temperatura. Esto se debe a que en el proceso de pirolisis, el objetivo es concentrar carbón, además de carbonizar los materiales volátiles para formar breas, lo que efectivamente sucede. Las fichas técnicas de los datos obtenidos se 77 encuentran en el Anexo III. Las temperaturas de operación del horno Nichols se encuentran en el Anexo VI. Tabla 3.9 Datos obtenidos de contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas. Pruebas piloto en el horno Nichols Temperatura (ºC) Volátiles (%) Cenizas (%) Carbón fijo (%) 0 78,51 0,78 20,71 364 66,79 0,88 32,33 447 32,59 9,78 57,63 496 23,05 9,73 67,21 546 13,77 8,40 77,83 576 12,43 6,23 81,34 La cantidad de ceniza a diferentes temperaturas es casi similar, mientras que los volátiles disminuyen a una misma temperatura, cuando aumenta el tiempo. Sin embargo, para una temperatura de 364 ºC, no se produce cenizas y tampoco carbón fijo, esto se debe a que a pesar de que en el análisis TGA, el que se encuentra en la Figura 3.1, esta temperatura tiende a ser un pico, en la práctica no se produce una óptima carbonización. Como el punto a 364 ºC el material no está completamente carbonizado, este punto será eliminado de las siguientes Figuras realizadas a partir de la Tabla 3.9. Para elegir la temperatura óptima de pirolisis es necesario considerar otros factores, como por ejemplo el tiempo que le tomó al horno llegar a esta temperatura. Ya que a pesar de que a 576 ºC se da una mejor cantidad de carbón fijo, se necesita más energía, mientras que a 546 ºC se da un porcentaje de carbón fijo considerable y no varía mucho con respecto a 576ºC, pero el ahorro energético es considerable. A partir de los datos obtenidos a escala piloto de la Tabla 3.9, con los datos de laboratorio se construyeron las Figuras 3.9 para carbón fijo, 3.10 para cenizas y 3.11 para volátiles. 78 Como se observa en la Figura 3.10 las pruebas en laboratorio hasta alcanzar los 500 ºC presentan un porcentaje mayor de carbón fijo, mientras que a mayores temperaturas de ese punto, el horno Nichols tiene mayor cantidad de carbón fijo. A 500 ºC presenta un porcentaje de carbón fijo casi igual. Sin embargo las temperaturas mayores a 400 ºC son las que se debería considerar, ya que a estas temperaturas se empieza a dar la pirolisis, por lo que se establece que el horno Nichols carboniza de mejor manera la muestra. Carbón fijo (%) 100 80 60 Nichols 40 Laboratorio 20 0 0 200 400 600 Temperatura (ºC) Figura 3.9 Porcentaje de carbón fijo en función de la temperatura, comparación entre pruebas a nivel laboratorio y pruebas piloto en el horno Nichols para el cuesco de coco carbonizado La Figura 3.10 señala que las pruebas realizadas en el laboratorio presentan mayor porcentaje de cenizas que las realizadas en el horno Nichols, esto se debe a que las pruebas realizadas en el laboratorio no fueron a atmósfera controlada, se creó una atmósfera reductora, con la adición de aserrín y cerrando el crisol con papel aluminio, mientras que en el horno Nichols se controla la atmósfera por medio del flujo de gas y aire que ingresa. La cantidad de cenizas disminuye con el tiempo. Según la Figura 3.11, las pruebas de laboratorio a menor temperatura hasta 500 ºC presentan un porcentaje menor de volátiles. Mientras que a mayores temperaturas, el horno Nichols tiene menor porcentaje. A 500 ºC presenta un 79 contenido similar. Sin embargo las temperaturas mayores a 400 ºC son las que se debe considerar, ya que a estas temperaturas se empieza a dar la pirolisis, por lo que se establece que el horno Nichols tiene una mejor carbonización de la muestra, ya que el objetivo de la pirolisis es eliminar la mayor cantidad de volátiles y cenizas para formar carbón fijo, el mismo que posteriormente será activado. 16 Cenizas (%) 12 8 Nichols Laboratorio 4 0 0 200 400 600 Temperatura (ºC) Figura 3.10 Porcentaje de cenizas en función de la temperatura, comparación entre pruebas de laboratorio y pruebas piloto en el horno Nichols para el cuesco de coco carbonizado 100 Volátiles (%) 80 60 Nichols 40 Laboratorio 20 0 0 200 400 600 Temperatura (ºC) Figura 3.11 Porcentaje de volátiles en función de la temperatura, comparación entre pruebas de laboratorio y pruebas piloto en el horno Nichols para el cuesco de coco carbonizado 80 De la Tabla 3.9 se establece que entre 500 y 600 ºC se obtiene las mejores características del carbón producido a partir de cuesco de coco, debido a su alto contenido de carbón fijo y bajo de cenizas. 3.2.2.2 Determinación del tiempo de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Todavía no se estableció la temperatura de carbonización (TC), por lo que se realizaron pruebas a 500 y 600 ºC. Las Figuras 3.12 y 3.13 muestran los gráficos del contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo para una temperatura constante de 500 y 600 ºC respectivamente en función del tiempo. Los datos a tiempo 0 son los de la materia prima, los mismos que se encuentran en la Tabla 3.4. Composicion (%) 100 80 60 volátiles 40 cenizas carbón fijo 20 0 0 40 80 120 Tiempo (min) Figura 3.12 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC en función del tiempo. Pruebas en el horno Nichols La Figura 3.12 señala que el carbón pirolizado a 500 ºC aumenta el porcentaje de carbón fijo, cuando aumenta el tiempo. La cantidad de cenizas permanece casi constante. El porcentaje de volátiles disminuye con el tiempo. Esto se traduce porque en el proceso de pirolisis, los volátiles se pirolizan, haciendo que se acumule carbón fijo. Además también los volátiles forman carbón fijo en el proceso de carbonización. 81 En la Figura 3.13 se puede observar que a una temperatura constante de pirolisis de 600 ºC, las propiedades son casi constantes. A medida que se aumenta el tiempo de pirolisis, aumenta el porcentaje de carbón fijo y disminuye la cantidad de volátiles. La ceniza disminuye, pero el porcentaje es casi constante. Si comparamos la Tabla 3.7 con las Figuras 3.12 y 3.13 se afirma que la cantidad de carbón fijo producido tanto a nivel de laboratorio como en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera es similar en función del tiempo tanto a 500 como a 600 ºC Composicion (%) 100 80 60 volátiles cenizas 40 carbón fijo 20 0 0 30 60 90 120 150 180 Tiempo (min) Figura 3.13 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 600 ºC en función del tiempo. Pruebas en el horno Nichols De las Figuras 3.12 y 3.13 se elaboró la Figura 3.14 que muestra la evolución de la concentración de carbón fijo para las 2 temperaturas en función del tiempo. Como se observa en la Figura 3.14 el carbón pirolizado a 600 ºC posee mayor porcentaje de carbón fijo que el producido a 500 ºC. Además también se observa que la cantidad de carbón fijo a 600 ºC es casi constante desde un tiempo aproximado de 40 min. Con la dureza de las muestras obtenidas a las 2 temperaturas se realiza la Figura 3.15, la misma que muestra que el porcentaje del carbón producido a 500 ºC es 82 mayor a la producida a 600 ºC, con el transcurso del tiempo. El carbón producido a 600 ºC tiene una mayor dureza hasta aproximadamente los 30 minutos. Se observa que la dureza disminuye con el tiempo, esto se debe a los poros que se forman en la pirolisis. La mayor dureza se presenta a la menor temperatura. Carbón fijo (%) 100 80 60 600 ºC 500 ºC 40 20 0 0 30 60 90 120 150 180 Tiempo (min) Figura 3.14 Contenido de carbón fijo en función del tiempo a las posibles temperaturas de carbonización del cuesco de coco. Pruebas en el horno Nichols 100 Dureza (%) 98 96 600 ºC 94 500 ºC 92 90 0 30 60 90 120 150 180 Tiempo (min) Figura 3.15 Porcentaje de dureza en función del tiempo a las posibles temperaturas de carbonización del cuesco de coco. Pruebas en el horno Nichols Finalmente la Figura 3.16 muestra la densidad aparente en función del tiempo para las pruebas realizadas en el horno piloto. Esta arroja resultados similares a la Figura 3.3, en donde la densidad aparente aumenta con el tiempo debido a la 83 formación de poros. Sin embargo, la densidad no varía mucho entre las 2 temperaturas, por lo que se puede asumir que la porosidad tampoco es muy significativa entre las 2 temperaturas. A partir de las Figuras 3.14 y 3.15 se determinó que la temperatura de carbonización (TC) es 500 ºC, ya que aunque el aumento de porcentaje de carbón fijo es mayor a 600 ºC y la porosidad es significativamente mayor, no justifica el mayor consumo de energía. Otro factor que también es representativo es la dureza, la misma que es mayor a 500 ºC. Densidad aparente (g/cm3) 0,6 0,55 0,5 500ºC 600ºC 0,45 0,4 0 30 60 90 120 150 180 tiempo (min) Figura 3.16 Densidad aparente en función del tiempo a las posibles temperaturas de carbonización del cuesco de coco. Pruebas en el horno Nichols Para determinar el tiempo de pirolisis (tP) se graficó la dureza en función del porcentaje de carbón fijo tanto para 500 ºC, la misma que se muestra en la Figura 3.17, como para 600 ºC, representada en la Figura 3.18. Como se muestra en la Figura 3.17, la dureza disminuye cuando se aumenta el contenido de carbón fijo a 500 ºC. La relación tiende a ser lineal, pero esto es solo una coincidencia, ya que si se observa la Figura 3.18, este tiende a ser una parábola. Para determinar la tP se linealizaron las Figuras 3.17 y 3.18. Si consideramos que la temperatura de carbonización (TC) es 500 ºC, el tiempo óptimo de residencia de la materia prima para producir el carbón a las mejores condiciones es de 84 aproximadamente 30 minutos, en este tiempo ya existe una carbonización de la materia prima, además de una porosidad inherente, no existe un gasto considerable de energía. El contenido de carbón fijo en este punto es de aproximadamente 67 %. Dureza (%) 96 95 94 93 92 78 79 80 81 82 Carbón Fijo (%) Figura 3.17 Porcentaje de dureza en función del carbón fijo, del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC obtenido en las pruebas piloto en el horno Nichols a diferentes tiempos Dureza (%) 96 95 94 93 60 64 68 72 76 Carbón fijo (%) Figura 3.18 Porcentaje de dureza en función del carbón fijo, del cuesco de coco carbonizado a 600 ºC obtenido en las pruebas piloto en el horno Nichols a diferentes tiempos 85 3.2.2.3 Determinación del rendimiento de carbonización del cuesco de coco en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera Se colocaron 1 000 g de cuesco de coco en lecho fijo y se carbonizó a TC durante tP, se obtuvo un rendimiento de 28,25 %. Si se comparan estos datos con los obtenidos a nivel laboratorio, a pesar de que no se hayan realizado a esta temperatura, se considera que son similares. 3.3 EVALUACIÓN DEL TIEMPO PARA PRODUCIR UN CARBÓN ACTIVADO DE CUESCO DE COCO QUE TENGA EL MAYOR ÍNDICE DE YODO Y SUPERFICIE ESPECÍFICA, POR MEDIO DE ACTIVACIÓN FÍSICA CON VAPOR DE AGUA EN EL HORNO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA. Después de carbonizar el cuesco de coco en el horno Nichols Herreshoff mono solera a 500 ºC durante 30 min en lecho agitado hasta obtener aproximadamente 13 kg de carbón, se determinó el tiempo de activación (tA). Para esto, se realizaron pruebas a 850 y 950 ºC con un flujo de vapor de agua constante de 40 kg/h (26,7 m3/h). 3.3.1 DETERMINACIÓN DE LA SUPERFICIE ESPECÍFICA DEL CARBÓN ACTIVADO, POR MEDIO DEL ÍNDICE DE YODO Se realizaron pruebas de índice de yodo y dureza al carbón activado producido a diferentes tiempos. La Tabla 3.10 muestra los datos para 850 ºC y la 3.11 para 950 ºC. En los datos, al tiempo 0 se consideró las muestras de carbón antes de activar (pirolizado a TC durante tP). Las fichas técnicas de los datos obtenidos se encuentran en el Anexo IV para dureza y densidad aparente y Anexo VII para índice de yodo. 86 Tabla 3.10 Índice de yodo y dureza del carbón activado de cuesco de coco con vapor de agua en el Horno Nichols a 850 ºC Tiempo (min) Índice de yodo Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3) 0 162 92,89 0,4798 30 772 89,88 0,4488 60 866 86,64 0,4512 90 1009 75,08 0,4535 120 1095 71,02 0,4562 150 1193 70,41 0,4583 Como se puede observar en las Tablas 3.10 y 3.11 el índice de yodo aumenta con el tiempo. A tiempo 0, el índice de yodo es muy bajo, esto se debe a que el carbón no está activado todavía. Después de 150 min el carbón activado posee un índice de yodo superior a 1 000, lo que le hace un carbón activado muy poroso. El carbón a 950 ºC presenta una mayor porosidad. Tabla 3.11 Índice de yodo y dureza del carbón activado de cuesco de coco con vapor de agua en el Horno Nichols a 950 ºC Tiempo (min) Índice de yodo Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3) 0 162 92,89 0,4798 30 740 87,65 0,4145 60 886 85,32 0,4189 90 1045 67,75 0,4232 120 1297 54,69 0,4262 150 1371 36,94 0,4301 La dureza disminuye con respecto al tiempo, esto se debe a los poros que se forman, producto de la reacción del carbón con el vapor de agua. La mayor dureza se presenta en la menor temperatura. Hasta los 60 min se puede considerar un carbón granular ya que tiene una dureza superior al 90 % según las normas INEN 1 991:94 (1995a). El carbón activado luego de 150 min tiene una 87 dureza intermedia para el carbón activado producido a 850 ºC. A 950 ºC el carbón activado pierde totalmente la dureza, esto se debe a las altas temperaturas que prácticamente deshacen el carbón. Es un alto costo para la gran porosidad que obtienen. Además la temperatura favorece la reacción del vapor de agua con los sitios activos del carbón. La densidad aparente es considerablemente menor a 950 ºC que a 850 ºC, eso se debe a la formación de poros que disminuyen el peso de la muestra. El tiempo para producir carbón activado es muy pequeño comparándolo con algunas otras materias primas que necesitan aproximadamente 4 h para activarse. Sin embargo, el producto tiene una dureza muy pobre, esto se debe a la porosidad producida por la reacción con vapor y las altas temperaturas, que por un lado aumenta el índice de yodo; pero por otro, disminuye considerablemente la dureza, lo que perjudica al producto, sobre todo en aplicaciones metalúrgicas. Si se compara los datos bibliográficos de la Tabla 1.8 con los obtenidos en las Tablas 3.10 y 3.11; a pesar de que se sometió a mayor tiempo y temperatura de activación, el índice de yodo aumenta considerablemente. Uno de los grandes factores que aumentan el índice de yodo es el uso de vapor de agua como agente activante, ya que si comparamos los datos obtenidos por Achaw y Afrane (2012, p. 165) con los de la Tabla 3.10, a pesar de que el material fue carbonizado y activado a esa temperatura y tiempo, el índice de yodo es totalmente mayor en la Tabla 3.11 para esa temperatura. Otro factor que podría influir en la superficie específica del carbón activado producido es la previa carbonización, en los estudios investigados de fuentes bibliográficas no pretratamiento, por lo que no se puede definir la influencia. se especifica este 88 3.3.2 ANÁLISIS DE CONTENIDO DE VOLÁTILES, CENIZAS Y CARBÓN FIJO DEL CARBÓN ACTIVADO DE CUESCO DE COCO PRODUCIDO EN EL HORNO NICHOLS Las muestras de carbón activado tomadas a cada temperatura fueron sometidas a análisis de contenido de volátiles cenizas y carbón fijo. Los resultados se muestran en la Figura 3.19 para 850 ºC y Figura 3.20 para 950 ºC. Tanto la Figura 3.19 como la Figura 3.20 indican que el porcentaje de cenizas es casi constante en el proceso de activación, la cantidad de volátiles. A 950 ºC existe una mayor cantidad de carbón fijo y un porcentaje casi nulo de volátiles, esto se debe a que la determinación de estos componentes se da a esta temperatura. Composicion (%) 100 80 60 volátiles cenizas 40 carbón fijo 20 0 0 30 60 90 120 150 Tiempo (min) Figura 3.19 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo en función del tiempo para una temperatura de 850 ºC. Pruebas en el horno Nichols Finalmente a partir de la Figura 3.19, la Tabla 3.10, la Figura 3.20 y la Tabla 3.11 para 850 y 950 ºC respectivamente, se construyeron las Figuras 3.21 y 3.22, las mismas que señalan la dureza e índice de yodo en función del porcentaje de carbón fijo obtenido en las muestras. 89 Composicion (%) 100 80 60 volátiles cenizas 40 carbón fijo 20 0 0 30 60 90 120 150 Tiempo (min) Figura 3.20 Contenido de volátiles, cenizas y carbón fijo en función del tiempo para una temperatura de 950 ºC. Pruebas en el horno Nichols 1400 80 1200 60 1000 40 800 20 600 Dureza (%) 100 Dureza Índice de Yodo 83 84 85 86 Carbón Fijo (%) Figura 3.21 Porcentaje de dureza e índice de yodo en función del carbón fijo para el carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua a 850 ºC Como se observa en la Figuras 3.21 la dureza disminuye mientras aumenta el índice de yodo para un porcentaje de carbón fijo determinado. Esto se debe al mayor tiempo de activación que produce una mayor concentración de carbón fijo, un mayor agrietamiento pero una menor dureza. La Figura 3.22 muestra una disminución considerable de dureza a pesar de poseer un porcentaje de carbón fijo muy importante. El índice de yodo también es muy significativo, pero si el carbón activado se requiere para adsorción de 90 metales mediante procesos agitados, es necesario producir un material que tenga gran dureza aunque disminuya la superficie específica. 1400 80 1200 60 1000 40 800 20 600 Dureza (%) 100 Dureza Índice de Yodo 88 89 90 91 Carbón fijo (%) 92 93 Figura 3.22 Porcentaje de dureza e índice de yodo en función del carbón fijo para el carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua a 950 ºC 3.3.3 CARACTERIZACIÓN DEL CARBÓN ACTIVADO. Las muestra finales de los carbones activados a 150 min fueron sometidos a varias pruebas para determinar su porosidad, estructura y grupos funcionales. Se comparó con el carbón producido a 500 ºC y 30 min que fue el precursor. 3.3.3.1 Índice de Azul de metileno El índice de azul de metileno determina la mesoporosidad del carbón activado de cuesco de coco producido. Para la determinación del índice de azul metileno se realizaron curvas de calibración que determinaron la absorbancia de los equivalentes de carbón activado, esta se encuentra en el Anexo VIII. Una vez realizada la curva de calibración se determinó el índice de azul de metileno para los carbones activados 91 finales, además para el carbón precursor y de un carbón activado comercial (GSR-20), los datos se muestran en la Tabla 3.12. Tabla 3.12 Índice de azul de metileno para los carbones activados producidos a 150 min Carbón Absorbancia mg de azul de metileno / mg de CA Precursor 0,43 0,1 GSR-20 0,40 2,1 A 850 ºC 0,35 5,5 A 950 ºC 0,13 20,4 La Tabla 3.12 señala que el carbón precursor presenta una mesoporosidad casi nula, esto se debe a que todavía no fue activado. El carbón activado a 950 ºC durante 150 min tiene una mesoporosidad muy alta, la absorbancia es casi 0, lo que implica que el azul de metileno fue casi removido de la solución. El carbón activado comercial tiene casi la mitad de la mesoporosidad del carbón activado a 850 ºC, lo que significa que el carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua presenta una gran porosidad. La Figura 3.23 muestra una fotografía de las soluciones finales de azul de metileno a las cuales se les midió la absorbancia. Como se observa en la Figura 3.23d la decoloración del azul de metileno producida por el carbón activado a 950 ºC es considerable, comparándola con las otras que visiblemente no tienen diferencia. 3.3.3.2 Índice de decoloración de azúcar El índice de decoloración de azúcar determina la macroporosidad del carbón activado de cuesco de coco producido. Para la determinación del índice de decoloración de azúcar se determinaron las Unidades Básicas de Referencia (UBR) según la Ecuación 2.6. 92 Figura 3.23 Fotografía de las soluciones finales de azul de metileno a las cuales se midió la absorbancia a) GSR-20 b) carbón precursor c) carbón activado a 850 ºC d) carbón activado a 950 ºC Se determinó el índice de decoloración de azúcar para los carbones activados finales, además para el carbón precursor y de un carbón activado comercial (GSR-20), los datos se muestran en la Tabla 3.13. A menor UBR, existe mayor adsorción de azúcar de la solución inicial. Tabla 3.13 Índice de decoloración de azúcar para los carbones activados producidos a 150 min Absorbancia UBR Blanco 199 Precursor 198 GSR-20 149 A 850 ºC 148 A 950 ºC 139 El blanco se encuentra dentro de los rangos permitidos por la norma que señala que debe estar entere 195 a 205 UBR. El carbón precursor ya presenta una macroporosidad, porque disminuye un poco los UBR, sin embargo, no es tan representativa como los obtenidos por los carbones activados. 93 Todos los carbones activados tienen una macroporosidad mínima, el carbón activado producido a 850 ºC casi presenta la misma porosidad que el comercial, aunque es un poco mayor. La Tabla 3.13 muestra que las UBR del carbón producido a 950 ºC son las menores, lo que significa que el éste es producto de mejor macroporosidad. 3.3.3.3 Titulación Boehm La titulación Boehm determina la presencia de grupos oxigenados presentes en el carbón activado. Se determinó la presencia de grupos fenólicos, grupos lactónicos y carboxílicos en el producto final. Los datos se muestran en la Tabla 3.14. La ficha técnica se encuentra en el Anexo IX. Tabla 3.14 Grupos funcionales oxigenados de las muestras de carbón activado durante 150 min, datos obtenidos mediante titulación Boehm Muestra Grupos fenólicos (μmol/g CA) Grupos lactónicos (μmol/g CA) Grupos carboxílicos (μmol/g CA) Total (μmol/g CA) 850 ºC 50 0 200 250 950 ºC 100 150 50 300 Como muestra la Tabla 3.14 el carbón activado a 850 ºC presenta gran cantidad de grupos carboxílicos, poca cantidad de fenólicos y no posee grupos lactónicos, mientras que el carbón activado a 950 ºC presenta grupos lactónicos y fenólicos considerables y pocos grupos carboxílicos, además presenta mayor cantidad de grupos totales. El total de la presencia de los grupos oxigenados podría otorgar mejores propiedades de adsorción, lo que se comprueba con los índices presentados en las Tablas 3.10 a 3.13 donde el carbón producido a 950 ºC tiene mayores propiedades adsortivas. La presencia de grupos lactónicos produce una mayor adsorción en el carbón activado a 950 ºC. Lastimosamente estos datos no se pueden comparar con la bibliografía, ya que éstos se elaboraron con carbón 94 activado mediante activación química, lo que significa que hay una influencia y reacciones químicas que producen por ejemplo valores negativos de estos grupos funcionales. 3.3.3.4 Caracterización de la morfología del carbón activado Se tomaron fotografías con la ayuda del microscopio electrónico de barrido Tescan-Vega de los carbones activados finales y se comparó con la estructura del carbón utilizado como precursor. La Figura 3.24 muestra el carbón precursor a diferentes grados de aumento, mientras que las Figuras 3.25 y 3.26 muestran los carbones activados a 850 y 950 ºC respectivamente. Figura 3.24 Fotografías MEB del cuesco de coco carbonizado diferentes grados de aumento: a) 350 y b) 750 Las Figuras 3.24a y 3.24b muestran la estructura desordenada del coco, comparándolas con la Figura 3.2 se aprecia un poco más de orden, además tienen mayor similitud a la Figura 1.4 que muestra las paredes celulares del fruto (Abdul-Khalil, et al., 2006, p. 225). No se pueden observar claramente los poros presentes en el cuesco carbonizado debido al poco grado de aumento con las que están tomadas estas fotos. 95 Las Figuras 3.25a a 3.25d muestran de manera significativa la porosidad del carbón activado producido. En las Figuras 3.25b y 3.25c muestran además segmentos de carbón activado donde no se presenta poros, o estos son muy pequeños. La porosidad por lo general como denota la Figura 3.25 es desordenada Figura 3.25 Fotografías MEB del carbón activado de cuesco de coco a 850 ºC y 150 min a diferentes grados de aumento: a) 2 000, b) 3 500 c) 4 000 y d) 8 000 A pesar de que en la Figura 3.24 no se aprecia ningún poro, la Figura 3.25 cambia radicalmente, esto también se traduce en que el carbón precursor de la Figura 96 3.24 no posee la adsorción que el carbón producido tiene como se observa claramente en las Tablas 3.11 y 3.12. Figura 3.26 Fotografías MEB del carbón activado de cuesco de coco a 950 ºC y 150 min a diferentes grados de aumento: a) 2 000, b) 4 000 y c) 8 000 Las Figuras 3.28a a 3.28c presentan mayor cantidad de poros que las Figuras 3.27a a 3.27d, sin embargo como se aprecia con claridad en la Figura 3.28c, los poros en muchos de los casos se sobreponen lo que aumenta considerablemente la adsorción como se aprecia en las Tablas 3.11 y 3.12, pero produce una disminución de la dureza como se determinó en las Figuras 3.21 y 3.22 97 respectivamente porque estos poros al ser sometidos a abrasión tienden a romperse con mayor facilidad, debido a la cercanía y al tamaño. De la secciones 3.3.1 a 3.3.3 se puede establecer que el carbón activado que presenta las mejores condiciones de adsorción, a pesar de tener una bajísima dureza, es el obtenido a 950 ºC durante 150 min. Sin embargo, se producirá carbón activado a 850 ºC debido a que la dureza es un factor determinante para la adsorción de oro. La planta de carbón activado de cuesco de coco será construida a una temperatura de operación de 850 ºC durante 150 min (tA). 3.4 DEFINICIÓN DEL DIAGRAMA DE FLUJO Y DIMENSIONAMIENTO DE LOS EQUIPOS PRINCIPALES PARA LA PRODUCCIÓN DE 10 T/MES DE CARBÓN DE CUESCO DE COCO El diagrama de flujo se estableció para una producción de 10 t/mes de carbón activado a partir de las conchas de coco. Previo al dimensionamiento de equipos, se estableció la constante cinética tanto de la carbonización como de la activación con vapor de agua para determinar las dimensiones de los hornos y el tiempo de residencia. 3.4.1 CINÉTICA DE LOS PROCESOS DE ACTIVACIÓN Y CARBONIZACIÓN Es necesario establecer las constantes cinéticas (k) del proceso de carbonización del cuesco de coco y de la activación física con vapor de agua del carbón producido. 98 3.4.1.1 Cinética de carbonización Para la cinética de carbonización se utilizaron los datos con los que se elaboró la Figura 3.1 de la curva TGA del cuesco de coco, los mismos que se encuentran ഀ ଵ ቇ ܸ ݏെ detallados en el Anexo X. Para la Figura 3.27 se graficó ݈݊ ቆ ଵିఈ de la ் Ecuación 1.23 y se normalizó la curva. Como se aprecia en la Figura 3.27, la linealización no es aceptable ya que el coeficiente de correlación no es cercano a 1. Para mejorar la gráfica se asumió ഀ ଵ ቇ que la reacción es de segundo grado (n=2), con esto se graficó ݈݊ ቆ ሺଵିఈሻ మ ܸ ݏെ ் el mismo que se encuentra en la Figura 3.28. ݈݊((݀ߙ/݀)ݐ/(1−ߙ)) = 3467,3(-1/T) - 0,4409 R² = 0,6806 -0,0025 -0,002 -0,0015 ݈݊((݀ߙ/݀)ݐ/(1−ߙ)) (1/K) -0,003 -0,001 0 -0,0005 0 -3 -6 -9 -1/T ( 1/K) ࢊࢻ -12 ࢊ࢚ ቇ en función de െ para los datos obtenido de la curva TGA del Figura 3.27 ቆ ିࢻ ࢀ cuesco de coco La Figura 3.28 comprueba que la reacción es de orden 2 porque a pesar de que la gráfica no tiene un coeficiente de correlación (R 2) deseable (cercano a 1), para ser datos experimentales éste es aceptable. A partir de la Ecuación 1.23 y la Figura 3.28 se encontraron las constantes del proceso. Para hallar la constante cinética (k) se utilizó la Ecuación 1.20 y la 99 temperatura que se usó fue de 500 ºC. Los datos de las constantes halladas se encuentran en la Tabla 3.15. ݈݊((݀ߙ/݀)ݐ/(1−ߙ)2 ) = 7243,3(-1/T) + 9,8461 R² = 0,9301 10 ݈݊((݀ߙ/݀)ݐ/(1−ߙ)2 ) 6 2 -0,003 -0,0025 -0,002 -0,0015 -0,001 -2 -0,0005 -6 -10 -1/T ( 1/K) ࢊࢻ ࢊ࢚ ቇ en función de െ Figura 3.28 ቆ ሺିࢻሻ ࢀ para los datos obtenido de la curva TGA del cuesco de coco Tabla 3.15 Valores cinéticos de la reacción de pirolisis del cuesco de coco, obtenidos a partir de la Figura 3.27 Valor Unidades Temperatura (T) 773 K Energía de Activación (Ea) 60,2208 kJ/mol Factor de frecuencia (A) 18884,5612 min-1 Constante cinética (k) 1,6092 min-1 Tiempo de conversión (τ) 24,85 min Estos valores están dentro del rango obtenido por White, et al., (2011) el cual establece que para una pirolisis entre 250 a 750 ºC los valores están entre 58,9 a 114,8 kJ/mol (p. 11). El tiempo de residencia (τ) se calculó según la Ecuación 3.1 (Levenspiel, 1986, p. 409). Se asumió que el tamaño de partícula no influye en el tiempo de carbonización. 100 t= rB k ´ CA [3.1] Donde: ρB: densidad del cuesco de coco CA: concentración del gas en el interior del horno 3.4.1.2 Cinética de activación Para la cinética de activación se utilizó el modelo de conversión progresiva explicado en la sección 1.3.3.2. Para esto se determinó α para cada grupo de datos (850 y 950 ºC) en donde se tomó como peso inicial (wo) al carbón precursor y como peso final (wf) al carbón producido a 150 min. Posteriormente se graficó la Ecuación 1.29 y se linealizó para cada temperatura para obtener ݇ ൈ ܥ . Donde la concentración de A es la concentración de la mezcla gaseosa obtenida a partir de los datos del Anexo VI. Las Figuras 3.29 y 3.30 muestran la linealización de los gráficos de la Ecuación 1.29 para 850 y 950 ºC respectivamente, el tratamiento de datos se encuentra en el Anexo X. dα/dt = 4,90E-04 krCA - 1,94E-05 R² = 0,99 dα/dt (1/s) 0,0006 0,0004 0,0002 0,0000 0,0 Figura 3.29 ࢊࢻ ࢊ࢚ 0,2 0,4 krCA (1/s) 0,6 0,8 1,0 en función de െ ࢻ para los datos obtenido del porcentaje de carbón fijo en el carbón activado de cuesco de coco a 850 ºC 101 Tanto la Figura 3.28, como la 3.29 son rectas cuyo eje de corte con las abscisas tiende a 0, lo que encaja con la Ecuación 1.32. La poca cantidad de puntos puede ser una fuente de error, sin embargo, se aceptarán los valores para poder hallar las constantes cinéticas a las 2 temperaturas dadas. dα/dt = 4,85E-04 krCA - 3,82E-05 R² = 0,97 dα/dt (1/s) 0,0006 0,0004 0,0002 0,0000 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 krCA (1/s) Figura 3.30 ࢊࢻ ࢊ࢚ en función de െ ࢻ para los datos obtenido del porcentaje de carbón fijo en el carbón activado de cuesco de coco a 950 ºC A pesar de que la combustión produce vapor y que la atmósfera también tiene agua, no se consideró para el cálculo de la cinética de activación ya que el flujo producido por el calderín es mayor al producido en la reacción. Los resultados se muestran en la Tabla 3.16. La Tabla 3.16 muestra que la constante cinética es relativamente elevada, esto se debe a las altas temperaturas que se requieren para producir este producto. Además la concentración de vapor de agua es relativamente baja. Con los datos de las cinéticas tanto de la activación como de la carbonización, además del flujo de vapor necesario para transformar el carbón en carbón activado, se elaboró el diseño conceptual. 102 Tabla 3.16 Valores cinéticos de la reacción de activación del carbón de cuesco de coco activado con vapor de agua obtenidos a partir de las Figuras 3.29 y 3.30 4,90E-4 CA ൬ ൰ ࢉ ࢍࢇ࢙ 7,88E-6 kr ࢉ ࢍࢇ࢙ ቆ ቇ ൈ ࢙ 62,183 2,61 4,85E-4 8,58E-6 56,527 2,64 Temperatura (ºC) krCA (s-1) 850 950 τ (h) 3.4.2 DISEÑO CONCEPTUAL Y DISEÑO DE EQUIPOS Para el diseño conceptual de la planta se consideró: estimación de la cantidad de cuescos de coco para la producción de carbón activado mediante activación física con vapor de agua, diseño del proceso, equipos y materiales; ubicación y dimensionamiento. Para el diseño de equipos se considera que el proceso es el mismo que se presenta en la Figura 3.31, por lo que es necesario el dimensionamiento de un horno rotatorio, un caldero para la producción de vapor, un triturador para producir el tamaño de partícula deseada de la materia prima y otro para el carbón activado, una cámara de post combustión, una cámara de enfriamiento y un lavador húmedo de gases (wet scrubber). A partir de los datos de las Tablas 3.15 y 3.16 se determinaron las dimensiones del horno rotatorio y del caldero que proporcione la cantidad necesaria de vapor de agua necesario para activar el carbón. 3.4.2.1 Estimación de la cantidad de cuesco de coco necesario para la producción de carbón activado Si se considera el peso promedio de una concha de coco y el rendimiento de la Tabla 3.10 y se asume un rendimiento del 60 % para la activación, se necesita 103 para la producción de 10 t/mes de carbón activado de cuesco, 60 t/mes de materia prima, aproximadamente 20 000 cuescos de coco diarios. Si se toma en cuenta la producción de cuesco de coco según el INEC (2011), la planta recogerá el 22,5 % de la producción nacional, si se toma en cuenta los mismos datos que el Ecuador arrojó en el 2011. Figura 3.31 Diagrama de bloques del proceso de producción de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua 104 3.4.2.2 Dimensionamiento del horno rotatorio Con los datos obtenidos de las Tablas 3.15 y 3.16 se diseñó el horno rotatorio a partir de la Ecuación 2.7. Si se considera que el tiempo de residencia es el mismo que se obtuvo en la Tabla 3.16 (τ) para el carbón producido a 850 ºC, pero además se modificó para que el horno tenga una longitud para carbonizar y otra para activar con vapor de agua. Los resultados de las medidas se encuentran en la Tabla 3.17. Los cálculos se encuentran en el Anexo XI. Se consideró para el ángulo de reposo, que a pesar de que se carboniza en los primeros metros, este permanece constante a lo largo del horno rotatorio. En la Tabla 3.17 se puede observar que las dimensiones son relativamente pequeñas, esto se debe a la poca producción comparada por ejemplo a la elaboración de Clinker, en donde se producen 10 t/h y se requieren hornos rotatorios de 2,7 m de diámetro y 42 m de longitud. Los primeros 40 cm carbonizarán la materia prima y la longitud restante activará el carbón. Los cálculos se muestran en el Anexo XI. Tabla 3.17 Dimensiones del horno rotatorio para producir carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua Parámetro Valor Unidades t 144 min L 14 m Di 1 m β 2 grados sexagesimales ω 1 RPM Q 33,85 grados sexagesimales Flujo de entrada 250 kg cuesco/h Flujo de salida 42,375 kg Carbón activado/h Otro punto importante, además de la determinación de las medidas del horno rotatorio es encontrar el movimiento de los sólidos en el interior, el mismo que presenta 2 componentes: axial y transversal. 105 El movimiento axial influye en el tiempo de residencia del cuesco, mientras que el transversal incide en la transferencia de masa y calor entre los gases y el material sólido, además de la transferencia de energía entre ellos y las paredes del horno (Coral, 2011, p. 35). La Figura 3.32 esquematiza los diferentes regímenes de movimiento del material sólido al interior del horno rotatorio según Boateng (2008, p. 20). Además la Tabla 3.18 señala la determinación de este régimen según el número de Froude, el mismo que se calcula a partir de la Ecuación 2.8. Coral señala (2011): “La efectividad de la transferencia de masa y energía dependerá del régimen dominante, debido a que cada uno de ellos expone de forma diferente la capa activa de material sólido a los gases. En el movimiento deslizante se considera que el lecho de material sólido se mueve como un todo sin generar ‘ninguna’ condición de mezcla. En el movimiento de caída el material sólido se eleva como un todo hasta que vence el ángulo de reposo del material y desciende de forma uniforme. En los movimientos cascada y catarata el movimiento del material sólido es agresivo generando ‘olas’ al interior del horno. Este tipo de movimientos se presentan a elevadas velocidades de rotación. El movimiento centrífugo es una condición crítica, en la cual el material sólido, por efecto de la fuerza centrífuga, se adhiere a la pared interna del horno y gira a la misma velocidad, permaneciendo prácticamente estático, sin generar ninguna condición de mezclado” (p. 35). Tabla 3.18 Número de Froude y regímenes de movimiento de material sólido Movimiento Intervalo Deslizante ݎܨ൏ ͳ ൈ ͳͲିହ Caída Rodante Cascada Catarata Centrífugo ͳ ൈ ͳͲିହ ൏ ݎܨ൏ Ͳǡ͵ ൈ ͳͲିଷ Ͳǡͷ ൈ ͳͲିଷ ൏ ݎܨ൏ Ͳǡʹ ൈ ͳͲିଵ ͲǡͶ ൈ ͳͲିଵ ൏ ݎܨ൏ Ͳǡͺ ൈ ͳͲିଵ Ͳǡͻ ൏ ݎܨ൏ ͳ ݎܨ ͳǡͲ (Boateng, 2008, p. 30) 106 Con los datos establecidos en la Tabla 3.17 se determinó que el número de Fr = 0,0005 que corresponde a un régimen rodante según la Tabla 3.18. A pesar de eso, por la naturaleza del sólido y del vapor la parte del horno para la activación necesariamente debe tener una especie de paletas, que puedan mezclar el carbón con el vapor para que se dé la reacción de activación, la Figura 3.33 muestra un esquema de éste. Figura 3.32 Esquemas de los diferentes regímenes de movimiento de material sólido al interior de un horno, modificado (Boateng, 2008, p. 30) Figura 3.33 Esquema de las paletas presentes en el horno rotatorio para que se produzca la reacción de activación entre el carbón y el vapor de agua 107 Para la determinación del poder calórico del combustible se determinó una combustión incompleta que produce las Ecuaciones 3.2 y 3.3 para el propano y butano respectivamente, componentes del GLP. Se establecieron estas ecuaciones ya que según la Figura 2.6, en el horno Nichols se produce tanto monóxido de carbono (CO), dióxido de carbono (CO 2), vapor de agua (H2O) y gas hidrógeno (H2). C3 H 8 + 4 O2 ® H 2 + CO + 2CO2 + 3 H 2O [3.2] 2 C4 H10 + 11 O2 ® 2 H 2 + 2 CO + 6 CO2 + 8 H 2O [3.3] A partir de las Ecuaciones 3.2 y 3.3 se elaboró la Tabla 3.19 donde se muestran los requerimientos energéticos para obtener el carbón activado de cuesco de coco. Los cálculos se encuentran en el Anexo XI. Tabla 3.19 Requerimientos Energéticos del horno rotatorio para la producción de carbón activado de cuesco de coco Parámetro Valor Unidades GLP requerido 25,00 kg/h Aire requerido 319,74 kg/h Flujo volumétrico de aire a condiciones estándar (25 ºC y 1 ATM) 267,00 m3/h λ 0,82 T operación 850 ºC La Tabla 3.19 muestra una atmósfera reductora, esto es necesario para la producción de carbón activado y para la minimización de producción de cenizas. Además la cantidad de GLP requerido es considerable ya que el poder calórico disminuye debido la combustión incompleta que se produce en el horno. Se eligió como combustible GLP debido a su facilidad para mezclarse con aire directamente en el quemador y porque es más fácil controlar la atmósfera. 108 Además se calculó la composición de los gases de salida, la misma que se señala en la Tabla 3.20. Tabla 3.20 Composición de los gases de salida del horno Gas Flujo (kg/h) % Flujo Flujo molar (mol/h) % Molar H2 1,02 0,30 504,03 3,98 CO2 53,23 15,50 1 209,67 9,56 CO 14,11 4,11 504,03 3,98 H2O 30,85 8,98 1 713,7 13,54 N2 244,22 71,11 8 722,13 68,93 TOTAL 343,43 100,00 12 653,56 100,00 Los valores obtenidos de la Tabla 3.20 son similares a los datos experimentales del horno Nichols Herreshoff mono solera para ese valor de λ (0,82). Estos valores se encuentran en la Figura 2.6. Los valores calculados difieren a los experimentales del horno Nichols Herreshoff para CO y H2, ya que éstos son iguales en la Tabla 3.20, mientras que en la Figura 2.6 existe mayor composición de gas hidrógeno que de CO. El valor del vapor de agua y del CO2 es muy similar. Como indica la Tabla 3.20 es necesario construir una cámara de postcombustión que elimine los gases de efecto invernadero como el gas hidrógeno y el monóxido de carbono. 3.4.2.3 Dimensionamiento de la sección de reducción y clasificación de tamaño de la materia prima Se debe dimensionar un equipo de reducción de tamaño y clasificación para la materia prima que se introducirá al horno. Se escogió una trituradora de mandíbulas, las especificaciones se encuentran en la Tabla 3.21. 109 Las características para la elección de la trituradora de mandíbulas de la Tabla 3.21 coinciden con el diámetro del cuesco de coco promedio obtenido experimentalmente y señalado en la Tabla 3.1, además de la producción mínima de la Tabla 3.17. Tabla 3.21 Especificaciones de la trituradora de mandíbulas usada para la reducción de tamaño del cuesco de coco Valor Unidades Modelo LB-1510 Abertura 100 ൈ 150 mm 1,325 kW 0,4 t/h Motor Producción Después del proceso de reducción de tamaño del cuesco de coco, se clasifica por medio de un tamizador grizzly a 5 000 μm, cuya área de clasificación es de 50,90 cm2, es muy pequeño debido a la poca producción de la planta. Del ingreso al grizzly, se supuso que el 80 % pasa por el mismo debido a la determinación del d80 que se encuentra en la Tabla 3.2. Además según la misma, el 6 % del total presenta un tamaño menor a malla 10 (1 650 μm). El cuesco de coco a un tamaño menor a 1 650 μm se considera un subproducto que podría ser de igual manera comercializado como carbón activado. El grizzly que separa esta fracción tiene un área de 128 cm2. Finalmente se diseñó una pila stock para una reserva de 2 días, no se consideró mucho tiempo debido a que este material puede atraer plagas como ratones. Las dimensiones de esta pila stock son: 0,95 m de alto y 2,82 m de longitud. Los cálculos se muestran en el Anexo XI. 110 3.4.2.4 Dimensionamiento de la sección de reducción y clasificación de tamaño del carbón activado producido Una vez que la materia prima sea enfriada es necesario reducir de tamaño para producir carbón activado 6ൈ12, es decir tamaño de partícula entre # Tyler Nº 6 y 12 (1 650 μm y 1 410 μm). Para esto, se escogió una trituradora de rodillos, las especificaciones se encuentran en la Tabla 3.22. Tabla 3.22 Especificaciones de la trituradora de mandíbulas usada para la reducción de tamaño del cuesco de coco Valor Unidades Modelo VK-18/30 Abertura 470 ൈ 285 mm 7,5 kW 0,5 t/h Motor Producción Después del proceso de reducción de tamaño del carbón activado de cuesco de coco producido se clasifica por medio de un tamizador grizzly a 1 650 μm, cuya área de clasificación es de 91,44 cm2. Del ingreso al grizzly, se supuso que el 60 % pasa por el mismo, además también se asumió que el 10 % del total presenta un tamaño menor a malla 12 (1 410 μm). El cuesco de coco a un tamaño menor a 1 410 μm se considera un subproducto que podría ser de igual manera comercializado como carbón activado. El grizzly que separa esta fracción tiene un área de 64,44 cm2. Los cálculos se muestran en el Anexo XI. 3.4.2.5 Dimensionamiento de la cámara de enfriamiento La cámara de enfriamiento consta de un tornillo sinfín cubierto de una chaqueta por la que circula agua a temperatura ambiente. El fin es poder manipular el carbón activado para su posterior embalaje (Luna, et al., 2007, p. 47). Las 111 dimensiones se encuentran en la Tabla 3.23. Los cálculos se encuentran en el Anexo XI. Tabla 3.23 Dimensiones de la cámara de enfriamiento Parámetro Valor Unidades Flujo de entrada (carbón) 41,7 kg/h Diámetro interno 0,47 m Diámetro externo 0,56 m Longitud interna 14 m Caudal de agua 1 388,89 kg/h 3.4.2.6 Dimensionamiento del caldero Una vez que se tiene dimensionado el horno rotatorio su consumo energético y la cámara de enfriamiento, es necesario determinar las dimensiones del caldero, el flujo de vapor que produce y la cantidad de combustible que se necesita para su funcionamiento. A partir de la Tabla 3.16 se encontró la cantidad de agua necesaria para inyectar al horno para mantener la concentración de vapor constante. Es necesario indicar que el agua proveniente de la cámara de enfriamiento irá al caldero, con eso se aprovechará el calor de la cámara. Los datos de diseño del caldero se encuentran en la Tabla 3.24. Los cálculos se encuentran en el Anexo XI. La Tabla 3.24 muestra las dimensiones con las que se deberá construir el caldero. Además se señala el combustible que se usó para los cálculos que es diésel. El consumo de éste es considerable al igual que la cantidad de vapor de agua que se necesita para activar el carbón. La temperatura con que entra el vapor de agua es suficiente ya que los gases de combustión del horno giratorio también los calentarán. 112 Tabla 3.24 Dimensiones del caldero para el vapor de agua que activará el carbón de cuesco de coco Valor Unidades Altura de la caldera 4 000 mm Diámetro de la caldera 1 570 mm Altura de la caja de fuego 2 950 mm Número de tubos hervidores 5 Diámetro de tubos hervidores 250 Combustible mm Diésel Consumo de combustible 1 029,86 gal/mes Ingreso de agua al caldero 1 660,53 kg/h 200 ºC 2 063,54 kg/d T vapor de salida Flujo de aire 3.4.2.7 Dimensionamiento de los tanques de reserva de combustible Es necesario tener tanques de almacenamiento para los combustibles. El abastecimiento será semanal. La Tabla 3.25 muestra las dimensiones de cada uno de ellos, los cálculos se presentan en el Anexo XI. Tabla 3.25 Dimensiones de los tanques de reserva de combustible GLP Diésel Forma Volumen (m3) Altura (m) Largo (m) Cilindro horizontal 3,0 1,6 2,0 Cilindro vertical 1,4 1,6 1,1 La Tabla 3.25 señala que la altura es la misma para los 2 tanques de reserva. Esto fue calculado para que sea aproximadamente la altura de un operario o de la persona que despacha el combustible. Además para los 2 tanques se realizó un factor de seguridad del 30 %. 113 3.4.2.8 Dimensionamiento de la cámara de post-combustión Al trabajar en atmósfera reductora es necesario construir una cámara de postcombustión que reduzca la producción de gases de efecto invernadero. Este equipo servirá para producir CO2 y vapor de agua a partir del H2 y CO respectivamente, según las Ecuaciones 3.4 y 3.5. 1 H 2 + O2 ® H 2O 2 [3.4] 1 CO + O2 ® CO2 2 [3.5] Como son reacciones exotérmicas, se asumió que se necesitará en el quemador el 5 % en moles de GLP del total de estos 2 reactivos, mostrados en la Tabla 3.20, además se necesitará un exceso de aire del 20%. La Tabla 3.26 indica las dimensiones de la cámara. Los cálculos se muestran en el Anexo XI. Tabla 3.26 Dimensiones de la cámara de post-combustión Valor Modelo Unidades CP - 1 000 Potencia máxima 300 000 kcal Diámetro interior 90 cm Longitud interna 160 cm 6 s Tiempo de residencia Combustible Consumo de combustible Flujo de aire T salida de los gases GLP 2,5 kg/h 62,62 kg/h 900 ºC Como se observa en la Tabla 3.26, los gases de salida tienen una temperatura muy elevada por lo que es necesario diseñar un lavador húmedo que disminuya ésta para que no se produzca una contaminación térmica. La Tabla 3.27 señala la composición de los gases que se producen en la cámara de postcombustión. 114 Tabla 3.27 Composición de los gases de salida del horno Gas Flujo (kg/h) % Flujo Flujo molar (mol/h) % Molar CO2 5,32 5,02 120,97 3,22 H2O 3,09 2,91 171,37 4,56 N2 93,02 87,64 3 321,99 88,32 O2 4,71 4,44 147,18 3,91 TOTAL 106,13 100,00 3 761,51 100,00 3.4.2.9 Dimensionamiento del lavador de gases de combustión La Tabla 3.28 señala los gases de entrada al lavador de gases de combustión, los mismos que son la sumatoria de la Tabla 3.22 y 3.27. Tabla 3.28 Composición de los gases de salida del horno Gas Flujo (kg/h) % Flujo Flujo molar (mol/h) % Molar CO2 58,55 13,48 1 330,64 8,64 H2O 33,94 7,81 1 885,07 12,24 N2 337,24 77,63 12 044,12 78,17 O2 4,71 1,08 147,18 0,96 TOTAL 434,43 100,00 15 407,01 100,00 La Tabla 3.29 muestra las características del lavador de gases de combustión. Los cálculos se muestran en el Anexo XI. Tabla 3.29 Dimensiones del lavador de gases de combustión Valor Unidades Temperatura de entrada de gases 900 ºC Temperatura de salida de gases 125 ºC Temperatura de entrada del agua 25 ºC Temperatura de salida del agua 90 ºC 1 490 kg/h Consumo de agua 115 Finalmente se muestra en la Tabla 3.30 el resumen del balance de masa de todas las corrientes. Tabla 3.30 Resumen de los flujos que intervienen en el proceso de producción de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua Trituración y clasificación [t/mes] Almacenamiento [t/mes] Carbonización [t/mes] Activación [t/mes] Empacado [t/mes] Cuesco 72 12 60 ------ ------ Carbón ------ ------ ------ 16,7 ------ Carbón activado ------ ------ ------ ------ 10 Vapor de agua ------ ------ ------ 398,52 ------ Diésel ------ ------ ------ 5 231,79 ------ GLP ------ 5,63 5,63 ------ ------ Aire ------ 75,13 75,13 61,91 ------ Se elaboró la vista de la planta para proponer las medidas de la misma, la misma que se encuentra detallada en la Figura 3.33. La Tabla 3.31 señala las diferentes áreas de la planta. Tabla 3.31 Distribución de la planta según la Figura 3.34 Número Zona Número Zona 1 Descarga de material 7 Vestidores y baños 2 Tanque de reserva de GLP 8 Oficinas 3 Horno 9 parqueaderos 4 Caldero 10 Cámara de enfriamiento 5 Tanque de reserva de diésel 11 Cámara de postcombustión 6 Trituración y clasificación 12 Trituradora de rodillos 13 Lavador de gases de combustión En la Figura 3.33 no se señalan ninguno de los 2 tanques de almacenamiento de los combustibles. Figura 3.34 Vista de la planta de producción de cuesco de coco 116 117 3.5 EVALUACIÓN DE LA FACTIBILIDAD ECONÓMICA DE LA PLANTA PARA UNA PRODUCCIÓN DE 10 T/MES Para el análisis económico se consideró las capacidades indicadas en la sección 3.4.2. Una vez realizado el diseño conceptual de la planta, se encontró los costos de los equipos, insumos, materia prima, gastos de inversión, costos operativos, pero encontrar el flujo de caja anual y por medio de los indicadores TIR y VAN, encontrar la viabilidad del proyecto. La Tabla 3.32 resume los equipos y su costo. Tabla 3.32 Gastos de inversión Valor Contribución porcentual Terreno y construcciones $53 900,00 31,89 Maquinaria y equipo $69 050,00 40,85 Instalación de maquinaria y equipos $20 715,00 12,26 Tuberías y accesorios $2 000,00 1,18 Equipo y muebles de oficina $1 305,00 0,77 $21 095,50 13,04 $169 015,50 100,00 Denominación Inversión fija Capital de operación TOTAL INVERSIONES La Tabla 3.32 indica que el mayor porcentaje de los gastos de inversión se presentan en la adquisición del terreno y la construcción de la obra civil y la maquinaria y equipos, aproximadamente el 72 %. La Tabla 3.33 señala la maquinaria y equipos que se usarán en la implementación de la planta, se consideraron que se usarán bombas para: el caldero, enfriador del carbón activado y el lavador de gases de combustión. Los compresores se usarán en la cámara de postcombustión, horno y caldero. 118 Tabla 3.33 Maquinaria y equipo usado en el proceso de implementación de la planta Número de unidades Valor Unitario Valor Total Dividendo Anual de Amortización Trituradora de mandíbulas 1 $2 000,00 $2 000,00 $400,00 Caldero 1 $5 000,00 $5 000,00 $1 000,00 horno Rotatorio 1 $25 000,00 $25 000,00 $5 000,00 Enfriador de chaqueta 1 $2 500,00 $2 500,00 $500,00 ensacador 1 $3 000,00 $3 000,00 $600,00 bombas 3 $1 000,00 $3 000,00 $600,00 zarandas 4 $500,00 $2 000,00 $400,00 bandas transportadores 1 $800,00 $800,00 $160,00 tanques de reserva 2 $4 000,00 $8 000,00 $1 600,00 compresor 3 $1 250,00 $3 750,00 $750,00 Cámara de post combustión 1 $8 000,00 $8 000,00 $1 600,00 Trituradora de rodillo 1 $2 000,00 $2 000,00 $400,00 Lavador de gases 1 $10 000,00 $10 000,00 $2 000,00 $75 050,00 $15 010,00 Designación del equipo TOTAL En la tabla 3.34 se observa los costos de materia prima e insumos. Tabla 3.34 Costos de materia prima e insumos Costo unitario Cantidad de Materia Prima por día Cantidad de materia prima por mes Cuesco de coco 0,03 2 000 60 000 720 000 $21 600,00 vapor de agua $1,00 75,6 1 134 13 608 $13 608,00 electricidad $0,15 200 4.000 48.000 $7 200,00 Gas $0,80 285,74 4 286 51 434 $41 147,57 Combustible diésel $0,80 38 759 9 113 $7 290,24 122 155 $69.245,81 Designación del insumo TOTAL La Tabla 3.35 muestra el costo anual de producción. Cantidad de Costo de materia materia prima por prima por año año 119 Tabla 3.35 Costos anuales de producción Designación del rubro Valor Costos Fijos Costos variables Unitarios Contribución porcentual $0,18 11,07 Materiales directos $21 600,00 Mano de obra directa $32 346,41 $32 346,41 16,57 Mano de obra indirecta $32 346,41 $32 346,41 16,57 Materiales indirectos $69 245,81 Carga Fabril $0,57 35,48 Depreciaciones Construcciones $2 390,00 $2 390,00 1,22 Maquinaria y Equipo $15 010,00 $15 010,00 7,69 $261,00 $261,00 0,13 $3.000,00 $3.000,00 1,54 Maquinaria y Equipo $750,50 $750,50 0,38 Edificios $478,00 $478,00 0,24 Muebles y equipos de oficina Otros Activos Mantenimiento SUB-TOTAL COSTOS DE PRODUCCIÓN Imprevistos $177 428,13 $17 742,81 TOTAL, COSTOS ANUALES DE PRODUCCIÓN $195 170,95 9,09 $86 582,33 $0,74 100,00 El precio de venta del carbón activado producido es de $1,50 cada Kilogramo, lo que representa ventas anuales de $ 180 000. Se estimó un horizonte de 10 años de operación para la planta. Con base en lo anterior se elaboró el flujo de fondos anuales para calcular los indicadores económicos: TIR y VAN. Los resultados presentan en la Tabla 3.36. Tabla 3.36 Indicadores económicos obtenidos para la producción de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física Indicador Valor TIR 18 % VAN $ 22 000,26 Según la Tabla 3.36 el proyecto puede considerarse rentable ya que se tiene mayor interés que el del mercado que es apenas del 10 %. Además cabe aclarar que el capital inicial con el que fueron calculados todos estos valores es de $ 125 000. 120 4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 4.1 CONCLUSIONES · El cuesco de coco es un material de alta dureza (98 %), además se considera un buen material para la elaboración de carbón activado debido a su gran contenido de biomoléculas como: celulosa (30,96 %) y lignina (35,77 %) · Otro factor que hace al cuesco de coco un gran material para la elaboración de carbón activado es su estructura, las fotografías en el MEB demostraron una estructura similar a la materia prima del carbón producido. · La dureza del cuesco de coco es inversamente proporcional a la temperatura y tiempo de carbonización. En las pruebas de laboratorio el carbón producido a 400 ºC y 1 h tuvo la mayor dureza, mientras que el carbón producido a la mayor temperatura (600 ºC) y 2 h perdió mucho porcentaje de ésta. · En la carbonización ya existe una presencia de poros, esto se traduce debido al aumento de densidad aparente en función de la temperatura y tiempo de pirolisis. El carbón a 600 ºC y 2 h presenta la mayor densidad aparente. Sin embargo, la densidad real disminuye, por los agrietamientos de la biomasa. · El porcentaje de carbón fijo es inversamente proporcional a la dureza, esto se debe primero a la formación de poros que se presenta en la pirolisis y a la volatilización de materiales que daban rigidez a la materia prima. En la pruebas de laboratorio el carbón producido a 2 h y 600 ºC obtuvo la menor dureza, pero el mayor porcentaje de carbón fijo. 121 · El rendimiento de la carbonización de cuesco de coco es muy bajo, se obtiene un promedio de 28,25 % y disminuye al aumento de temperatura. · La atmósfera controlada en el horno piloto Nichols Herreshoff mono solera mejora la calidad del carbón producido, ya que disminuye la cantidad de ceniza, esto se debe al mejor control de la atmósfera reductora que sirve para pirolizar el cuesco de coco. · La temperatura de carbonización (TC) y tiempo de pirolisis (tP) obtenidos en este trabajo fue de 500 ºC y 30 min respectivamente, se tomaron estos valores debido a la mejor relación dureza-contenido de carbón fijo. · El carbón activado que se produce a partir del cuesco de coco presenta propiedades adsortivas muy satisfactorias, un índice de yodo de más de 1 000, sin embargo, el mayor problema que presenta esta materia prima es la pérdida drástica de dureza debido al gran agrietamiento producido por el vapor de agua y las altas temperaturas (850 y 950 ºC). · El diagrama de proceso obtenido consta de: trituración y clasificación de la materia prima, carbonización y activación física con vapor de agua cianuración, enfriamiento y ensacado. Este esquema permite el ahorro de energía y costos debido al uso de un solo horno para los 2 procesos principales. · El análisis económico realizado mostro la factibilidad económica de implementar una planta de obtención de carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua. Con una producción mensual de 10 t y un horizonte de 10 años de funcionamiento se determinó una rentabilidad del 18 % y valor actual neto de 22 000,26 USD. 122 4.2 RECOMENDACIONES · Realizar estudios de activación química para la producción de carbón activado de cuesco de coco, debido a la menor temperatura que se requiere para producirlo. · Evaluar energéticamente las condiciones de operación del diseño del horno para un mejoramiento del rendimiento económico de la planta. · Realizar estudios de activación física y química para la producción de carbón activado de cuesco de coco a menor tamaño de partícula. 123 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 1. 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Production and Characterization of actived carbon from selected local raw materials. African Journal of Pure and Applied Chemistry, 6(9), 123-131. 133 ANEXOS 134 I. ANEXO I MUESTREO DE LAS CONCHAS DE COCO Objetivo: Determinar las principales dimensiones de una muestra significativa de conchas de coco. En la Figura AI.1 se muestran las dimensiones de la concha de coco y en la Tabla AI.1 se presentan los resultados. Figura AI.1 Dimensiones de la concha de coco tomadas en el muestreo Tabla AI.1 Dimensiones de la concha de coco tomadas en el muestreo M Peso (g) D (cm) d (cm) e (cm) M Peso (g) D (cm) d (cm) e (cm) M Peso (g) D (cm) d (cm) e (cm) 1 129,4 11,9 7,0 0,2 11 107,0 11,8 4,4 0,2 21 127,0 12,0 6,4 0,1 2 64,8 11,4 5,4 0,1 12 111,6 10,6 5,6 0,2 22 96,5 12,0 4,2 0,2 3 69,1 11,8 4,0 0,1 13 116,9 11,8 6,2 0,3 23 62,4 11,4 4,2 0,1 4 107,1 13,6 5,4 0,1 14 133,1 12,6 5,2 0,3 24 92,7 12,4 5,4 0,1 5 61,1 12,0 3,8 0,2 15 133,1 11,6 6,2 0,3 25 99,2 11,8 4,6 0,1 6 62,2 11,0 5,0 0,2 16 117,8 11,2 4,8 0,2 26 113,8 11,6 6,0 0,2 7 133,0 13,0 6,6 0,3 17 121,6 12,6 5,4 0,1 27 125,8 10,8 6,8 0,2 8 62,9 10,8 5,2 0,2 18 108,8 11,4 4,4 0,1 28 76,1 12,0 5,8 0,1 9 54,1 4,0 4,0 0,1 19 120,9 12,2 5,8 0,1 29 100,5 12,6 6,6 0,1 10 106,7 12,4 5,0 0,1 20 76,0 10,2 4,2 0,2 30 121,1 11,6 5,6 0,1 135 II. ANEXO II DETERMINACIÓN DEL d80 PARA LA MATERIA PRIMA MOLIDA EN LA TRITURADORA DE MANDÍBULAS Tabla AII.1 Ensayo granulométrico del cuesco de coco triturado Malla # Abertura tamiz (μm) log dp Peso retenido (g) % Retenido % Retenido Acumulado % Pasado Acumulado 3/8 in 9 500 3,98 5,2 1,74 1,74 98,26 3 6 730 3,83 24,2 8,08 9,82 90,18 4 4 760 3,68 34,9 11,65 21,47 78,53 6 3 360 3,53 64,5 21,54 43,01 56,99 8 2 380 3,38 92,7 30,95 73,96 26,04 10 1 650 3,22 60,1 20,07 94,02 5,98 14 1 400 3,15 16,1 5,38 99,40 0,60 retenido -1 400 1,8 0,60 100,00 0,00 299,5 100,00 8000 10000 TOTAL Porcentaje pasado acumulado 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0 2000 4000 6000 Abertura (μm) Figura AII.1 Curva granulométrica para procesadores plásticos molidos Con base en la curva granulométrica se determinó que el d 80 de la muestra analizada fue de 5 000 μm. 136 III. ANEXO III FICHAS TÉCNICAS CONTENIDO DE VOLÁTILES CENIZAS Y CARBÓN FIJO Ficha Técnica Nº 1 Muestra: Conchas de coco Ensayo No: 1 Objetivo: Determinar el contenido de volátiles cenizas y carbón fijo de la materia prima Tabla AIII.1 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo de la materia prima crisol (g) 19,9913 Crisol + tapa (g) Muestra (g) 28,9220 1,0048 M1 (g) M2 (g) 29,1379 19,9991 Volátiles (%) Cenizas (%) carbón fijo (%) 78,51 0,78 20,71 Donde: M1: peso del crisol con tapa una vez que se carbonizó a 950 ºC durante 7 min M2: peso del crisol sin tapa una vez que se carbonizó a 950 ºC durante 2 h Ejemplo de cálculo Vola (%) = Vola (%) = Muestra ´100 [AIII.1] 1,0048 - (29 ,1379 - 28,9220 ) ´ 100 = 78,51 1,0048 Cen (%) = Cen (%) = Muestra - (M 1 - PCrisol +tapa ) (M 2 - PCrisol ) ´100 Muestra [AIII.2] (19,9991 - 19 .9913 ) ´100 = 0,78 1,0048 C f (%) = 100 - Vola (%) - Cen(%) C f (%) = 100 - 78,51 - 0,78 = 20 ,71 [AIII.3] 137 Ficha Técnica Nº 2 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio Ensayo No: 2 Objetivo: Determinar el contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a escala de laboratorio a diferentes temperaturas y tiempos. Tabla AIII.2 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos Temperatura (ºC) 400 500 600 Tiempo (min) crisol (g) Crisol + tapa Muestra (g) (g) M1 (g) M2 (g) Volátiles (%) Cenizas (%) carbón fijo (%) 60 19,9953 28,9268 1,0039 29,6420 20,1370 28,76 14,11 57,13 90 20,0054 28,9364 0,9939 29,6475 20,1458 28,45 14,13 57,42 120 20,0084 28,9395 1,0037 29,6677 20,1502 27,45 14,13 58,42 60 20,0189 28,9503 1,0065 29,7557 20,1383 19,98 11,86 68,16 90 20,0272 28,9590 1,0096 29,7698 20,1370 19,69 10,88 69,43 120 20,0334 28,9660 1,0027 29,7786 20,1424 18,96 10,87 70,17 60 20,0428 28,9755 1,0046 29,8304 20,1112 14,90 6,81 78,29 90 20,0540 28,9875 1,0031 29,8415 20,1130 14,86 5,88 79,25 120 20,0728 29,0072 1,0018 29,8647 20,1229 14,40 5,00 80,59 138 Ficha Técnica Nº 3 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a diferentes temperaturas y tiempos a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera Ensayo No: 3 Objetivo: Determinar el contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos en el horno piloto. Tabla AIII.3 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos Temperatura (ºC) crisol (g) Crisol + tapa (g) Muestra (g) M1 (g) M2 (g) Volátiles (%) Cenizas (%) carbón fijo (%) 364 20,0663 29,0009 1,0000 29,3330 20,0751 66,79 0,88 32,33 447 20,0839 29,0186 1,0090 29,6988 20,1826 32,59 9,78 57,63 496 20,0738 29,0083 0,9812 29,7633 20,1693 23,05 9,73 67,21 546 20,0681 29,0029 1,0004 29,8655 20,1521 13,77 8,40 77,83 576 20,0689 29,0031 0,9919 29,8717 20,1307 12,43 6,23 81,34 139 Ficha Técnica Nº 4 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a 500 y 600 ºC y diferentes tiempos a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera. Ensayo No: 4 Objetivo: Determinar el contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 500 y 600 ºC y diferentes tiempos en el horno piloto Nichols. Tabla AIII.4 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC y diferentes tiempos en el horno Nichols Temperatura (ºC) 500 600 Tiempo (min) crisol (g) Crisol + tapa Muestra (g) (g) M1 (g) M2 (g) Volátiles (%) Cenizas (%) carbón fijo (%) 10 19,8239 31,4887 1,0062 32,1871 19,8788 30,59 5,46 63,95 20 25,2497 37,9505 1,0032 38,6821 25,3042 27,07 5,43 67,49 36 20,0697 29,0046 0,9986 29,7726 20,1241 23,09 5,45 71,46 57 25,2645 37,9649 1,0022 38,7399 25,3186 22,67 5,40 71,93 60 19,8379 31,5026 1,0005 32,2750 19,8925 22,80 5,46 71,74 82 20,0742 29,0093 1,0010 29,7935 20,1286 21,66 5,43 72,91 98 19,8582 31,5229 1,0033 32,3089 19,9080 21,66 4,96 73,38 100 25,2884 37,9898 1,0000 38,7780 25,3372 21,18 4,88 73,94 120 20,1134 29,0490 0,9994 29,8416 20,1613 20,69 4,79 74,51 18 19,8924 30,0874 1,0002 30,9274 19,9467 16,02 5,43 78,55 40 20,0888 29,0099 0,9996 29,8533 20,1390 15,63 5,02 79,35 64 25,3075 38,0098 0,9989 38,8580 25,3569 15,09 4,95 79,97 82 20,2242 30,0016 1,0012 30,8541 20,2735 14,85 4,92 80,22 101 25,3065 38,0082 0,9949 38,8574 25,3547 14,64 4,84 80,51 162 20,2222 29,1591 1,0045 30,0174 20,2671 14,55 4,47 80,98 180 19,8823 30,0677 1,0015 30,9235 19,9260 14,55 4,36 81,09 140 Ficha Técnica Nº 5 Muestra: Carbón activado producido de cuesco de coco a 850 y 950 ºC a diferentes tiempos a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera. Ensayo No: 5 Objetivo: Determinar el contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a una temperatura constante de 850 y 950 ºC a diferentes tiempos. Tabla AIII.5 Ensayo de determinación del contenido de volátiles cenizas y carbón fijo del cuesco de coco carbonizado a 600 ºC y diferentes tiempos en el horno Nichols crisol (g) Crisol + tapa (g) Muestra (g) 0 25,3152 35,5011 1,0030 30 19,9348 32,5392 60 21,2781 90 Temperatura Tiempo (ºC) (min) 850 950 M1 (g) M2 (g) Volátiles (%) Cenizas (%) carbón fijo (%) 36,2502 25,3348 25,31 1,95 72,73 1,0036 33,4116 19,9654 13,07 3,05 83,88 33,3279 0,9979 34,2017 21,3090 12,44 3,10 84,47 19,9573 32,6621 1,0033 33,5438 19,9880 12,12 3,06 84,82 120 21,2898 33,3398 1,0095 34,2352 21,3208 11,30 3,07 85,63 150 25,3327 35,5187 1,0068 36,4132 25,3636 11,15 3,07 85,78 30 19,9746 32,6769 1,0038 33,5988 20,0050 8,16 3,03 88,81 60 25,3406 35,5268 1,0044 36,4500 25,3710 8,08 3,03 88,89 90 21,2960 33,3461 0,9973 34,2790 21,3260 6,46 3,01 90,53 120 20,0189 28,9503 1,0095 29,8995 20,0499 5,97 3,07 90,96 150 20,0540 28,9875 0,9984 29,9416 20,0850 4,44 3,10 92,46 141 IV. ANEXO IV FICHAS TÉCNICAS DE DENSIDAD REAL, DENSIDAD APARENTE Y DUREZA Ficha Técnica Nº 1 Muestra: Conchas de coco Ensayo No: 1 Objetivo: Determinar la densidad real, densidad aparente y dureza de la materia prima Tabla AIV.1 Ensayo de determinación de la densidad real de la materia prima Muestra Peso muestra (g) Peso muestra + agua (g) Peso agua (g) Densidad (g/cm3) Materia Prima 1,0069 25,5170 25,0127 2,0034 . Tabla AIV.2 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza de la materia prima Muestra Peso inicial (g) Materia Prima * Volumen = 100 cm3 Peso final (g) Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3)* 57,06 97,957 0,5825 58,25 Ejemplo de cálculo d= d= 1 é g ù W pic + H 2O - W pic + H 2O + m êë cm 3 úû 1+ Wm 1 é g ù = 2,0034 ê 3 ú 25,0127 - 25,5170 ë cm û 1+ 1,0069 [AIV.1] 142 Ficha Técnica Nº 2 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio Ensayo No: 2 Objetivo: Determinar la densidad real del cuesco de coco carbonizado a escala de laboratorio a diferentes temperaturas y tiempos. Tabla AIV.3 Ensayo de determinación de la densidad real del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio Temperatura (ºC) Tiempo (min) Peso inicial (g) Peso final (g) Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3)* 60 1,0027 25,1217 24,9396 1,2219 90 1,0170 25,0644 24,867 1,2408 120 0,9941 25,0719 24,8736 1,2492 60 0,9970 25,1432 24,9855 1,1879 90 0,9953 25,1180 24,9552 1,1956 120 0,9934 25,1541 24,9904 1,1973 60 0,9945 25,0531 24,9221 1,1517 90 1,0019 25,1008 24,9543 1,1713 120 0,9967 25,1125 24,9653 1,1733 400 500 600 * Volumen = 100 cm 3 143 Ficha Técnica Nº 3 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio Ensayo No: 3 Objetivo: Determinar la dureza en porcentaje y densidad aparente del cuesco de coco carbonizado a escala de laboratorio a diferentes temperaturas y tiempos. Tabla AIV.4 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza del cuesco de coco carbonizado a diferentes temperaturas y tiempos a escala de laboratorio Temperatura (ºC) 400 500 600 * Volumen = 100 cm3 Tiempo (min) Peso inicial (g) Peso final (g) Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3)* 60 48,62 46,98 96,627 0,4862 90 48,75 46,82 96,041 0,4875 120 48,98 46,55 95,039 0,4898 60 49,55 47,04 94,934 0,4955 90 51,37 48,54 94,491 0,5137 120 52,4 49,38 94,237 0,5240 60 51,17 48,22 94,235 0,5117 90 52,21 49,06 93,967 0,5221 120 53,04 49,73 93,759 0,5304 144 Ficha Técnica Nº 4 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a 500 y 600 ºC y diferentes tiempos a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera. Ensayo No: 4 Objetivo: Determinar la dureza en porcentaje y densidad aparente del cuesco de coco carbonizado a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a una temperatura constante de 500 y 600 ºC y diferentes tiempos. Tabla AIV.5 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza del cuesco de coco carbonizado a 500 ºC y diferentes tiempos en el horno Nichols Temperatura (ºC) 500 600 Tiempo (min) Peso inicial (g) Peso final (g) Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3)* 10 46,63 44,36 95,132 0,4663 20 48,01 45,62 95,022 0,4801 36 47,98 45,57 94,977 0,4798 57 47,95 45,48 94,849 0,4795 60 48,25 45,74 94,798 0,4825 82 50,43 47,71 94,606 0,5043 98 51,28 48,37 94,325 0,5128 100 51,32 48,37 94,252 0,5132 120 52,04 48,88 93,928 0,5204 18 48,75 46,82 96,041 0,4875 40 48,98 46,55 95,039 0,4898 64 49,55 46,65 94,147 0,4955 82 51,17 48,11 94,020 0,5117 101 51,37 48,21 93,849 0,5137 162 52,4 48,89 93,302 0,5240 180 52,58 48,99 93,172 0,5258 * Volumen = 100 cm 3 145 Ficha Técnica Nº 5 Muestra: Carbón activado producido de cuesco de coco a 850 y 950 ºC a diferentes tiempos a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera. Ensayo No: 5 Objetivo: Determinar la dureza en porcentaje y densidad aparente del carbón activado de cuesco de coco mediante activación física con vapor de agua a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a una temperatura constante de 850 y 950 ºC a diferentes tiempos. Tabla AIV.6 Ensayo de determinación de la densidad aparente y dureza del carbón activado de cuesco de coco a 850 y 950 ºC a diferentes tiempos en el horno Nichols Temperatura (ºC) Tiempo (min) Peso inicial (g) Peso final (g) Dureza (%) Densidad aparente (g/cm3)* 0 47,98 44,57 92,89 0,4798 30 44,88 40,34 89,88 0,4488 60 45,12 39,09 86,64 0,4512 90 45,35 34,05 75,08 0,4535 120 45,62 32,4 71,02 0,4562 150 45,83 32,27 70,41 0,4583 30 47,98 44,57 92,89 0,4798 60 41,45 36,33 87,65 0,4145 90 41,89 35,74 85,32 0,4189 120 42,32 28,67 67,75 0,4232 150 42,62 23,31 54,69 0,4262 850 950 * Volumen = 100 cm 3 146 V. ANEXO V FICHAS TÉCNICAS DE RENDIMIENTO Ficha Técnica Nº 1 Muestra: Carbón producido en el laboratorio de cuesco de coco a 400, 500 y 600 ºC y diferentes tiempos Ensayo No: 1 Objetivo: Determinar el rendimiento en lecho fijo del cuesco de coco carbonizado a nivel de laboratorio a 400, 500 y 600 ºC y diferentes tiempos. Tabla AV.1 Ensayo de determinación del rendimiento del cuesco de coco carbonizado a 400, 500 y 600 ºC Temperatura (ºC) Tiempo (min) 60 400 90 120 60 500 90 120 60 600 90 120 Peso inicial (g) Peso final (g) Rendimiento (%) 99,9 32,3 32,33 99,8 32,2 32,26 100,0 32,6 32,60 99,9 31,6 31,63 100,0 30,4 30,40 100,1 30,4 30,37 100,0 27,7 27,70 100,0 27,9 27,90 100,0 26,6 26,60 100,2 27,7 27,64 100,0 26,7 26,70 99,9 26,9 26,93 100,0 26,0 26,00 100,1 26,0 25,97 100,1 25,6 25,57 100,0 25,6 25,60 100,1 24,5 24,48 99,8 24,9 24,95 Rendimiento Medio (%) 32,30 32,12 30,38 27,80 27,12 26,81 25,99 25,59 24,71 147 Ficha Técnica Nº 2 Muestra: Carbón producido en el horno piloto Nichols a 500 ºC y 30 min Ensayo No: 2 Objetivo: Determinar el rendimiento en lecho fijo del cuesco de coco carbonizado a nivel piloto a 500 ºC y 30 min. Tabla AV.2 Rendimiento de la carbonización del cuesco de coco a 500 ºC y 30 min para el cuesco de coco Peso inicial (g) Peso final (g) Rendimiento (%) 1 000,1 282,5 28,25 148 VI. ANEXO VI FICHAS TÉCNICAS DEL USO DEL HORNO NICHOLS HERRESHOFF MONO SOLERA Ficha Técnica Nº 1 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a diferentes temperaturas Ensayo No: 1 Objetivo: carbonizar el cuesco de coco a un perfil de temperatura de 400 a 600 ºC en lecho agitado con una atmósfera reductora. Tabla AVI.1 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para determinar la temperatura de carbonización del cuesco de coco en un perfil de temperatura de 400 a 600 ºC Temperatura Tiempo Obs. Tiempo (min) (ºC) ∆Pa ∆Pg presión horno Agitador λ (mm H2O) (mm H2O) Presión alta de gas (mm H2O) RPM PSIG 1 100 9:06 0 30 25 0,90 -0,5 4 83 2 364 10:58 112 25 25 0,81 -1,5 4 50 3 447 12:58 232 25 25 0,81 -1,5 4 38 4 496 14:20 314 25 25 0,81 -1 4 29 5 546 16:33 457 25 25 0,81 -0,5 4 20 6 576 17:40 514 25 25 0,81 -0,5 4 18 7 570 17:50 524 25 25 0,81 -0,5 4 18 Observaciones 1 Carga 4 kg 2 Toma de muestra 3 Toma de muestra 4 Toma de muestra 5 Toma de muestra 6 Toma de muestra 7 Apagado del horno 149 Ficha Técnica Nº 2 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a 500 ºC y diferentes tiempos Ensayo No: 2 Objetivo: carbonizar el cuesco de coco a 500 ºC durante 2 horas en lecho agitado Tabla AVI.2 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para determinar el tiempo de carbonización de cuesco de coco para una temperatura constante de 500 ºC Obs. Temperatura (ºC) Tiempo Tiempo (min) ∆Pa ∆Pg (mm H2O) (mm H2O) λ Presión presión horno Agitador (mm H2O) RPM PSIG alta de gas 1 86 7:40 40 25 1,05 -0,5 4 32 2 473 11:05 30 27 0,87 -0,5 4 60 3 541 12:21 0 25 20 0,90 -1,0 4 36 4 509 13:21 60 10 8 0,91 1,0 4 32 5 504 14:01 100 5 5 0,81 -1,0 4 30 6 517 15:20 179 5 5 0,81 -1,0 4 30 7 492 15:42 0 15 12 0,92 -1,0 4 28 8 498 15:52 10 10 8 0,91 -0,5 4 28 9 495 16:02 20 5 5 0,81 -0,5 4 27 10 517 16:18 36 5 5 0,81 -0,5 4 23 11 505 16:39 57 5 4 0,92 -0,5 4 23 12 505 17:04 82 5 4 0,92 -0,5 4 23 13 502 17:20 98 5 4 0,92 -0,5 4 22 14 516 17:40 118 5 4 0,92 -0,5 4 22 . Observaciones 1 Encendido 2 Cambio a atmósfera reductora 3 Se colocó 4 kg de la muestra 4 Toma de muestra 5 Toma de muestra 6 Descarga de peso muerto 7 Se colocó 4 kg de la muestra 8 Toma de muestra 9 Toma de muestra 10 Toma de muestra 11 Toma de muestra 12 Toma de muestra 13 Descarga de peso muerto 14 Apagado 150 Ficha Técnica Nº 3 Muestra: Carbón producido de cuesco de coco a 600 ºC y diferentes tiempos Ensayo No: 3 Objetivo: carbonizar el cuesco de coco a 600 ºC durante 3 horas en lecho agitado Tabla AVI.3 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para determinar el tiempo de carbonización de cuesco de coco para una temperatura constante de 600 ºC Temperatura Obs. (ºC) Tiempo Tiempo (min) ∆Pa ∆Pg (mm H2O) (mm H2O) λ presión horno Agitador Presión alta de gas (mm H2O) RPM PSIG 1 134 8:32 35 20 1,09 -0,5 4 32 2 550 11:30 30 25 0,90 -0,5 4 18 3 613 12:25 0 30 25 0,90 -1,5 4 5 4 607 12:43 18 20 20 0,81 -1,5 4 2 5 613 13:05 40 25 20 0,81 -1,5 4 2 6 601 13:29 64 25 20 0,81 -1,5 4 2 7 598 13:47 82 10 10 0,81 -1,5 4 2 8 595 14:06 101 10 10 0,81 -1,0 4 2 9 598 15:07 162 10 10 0,81 -1,0 4 1 10 598 15:25 180 10 10 0,81 -1,0 4 1 Observaciones 1 Encendido 2 Cambio a atmósfera reductora 3 Se colocó 4 kg de la muestra 4 Toma de muestra 5 Toma de muestra 6 Toma de muestra 7 Toma de muestra 8 Toma de muestra 9 Toma de muestra 10 Apagado y descarga de muestra 151 Ficha Técnica Nº 4 Muestra: cuesco de coco carbonizado a 500 ºC durante 30 min Ensayo No: 4 Objetivo: Activar el carbón de cuesco de coco a 950 ºC durante 150 min con un flujo de vapor de agua constante Tabla AVI.4 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para activar el carbón de cuesco de coco a 950 ºC con un flujo constante de vapor de agua de 40 kg/h presión horno Agitador Presión alta de gas (mm H2O) RPM PSIG 0,90 -2 4 14 25 0,90 -3 4 11 30 25 0,90 -3 4 9 60 30 25 0,90 -3 4 5 15:45 75 30 25 0,90 -3 4 4 948 16:00 90 30 25 0,90 -3 4 60 7 942 16:30 120 30 25 0,90 -2,5 4 52 8 900 17:00 150 30 25 0,90 -2,5 4 48 Temperatura (ºC) Tiempo 1 882 14:30 2 910 3 Tiempo (min) ∆Pa ∆Pg (mm H2O) (mm H2O) 0 30 25 15:00 30 30 944 15:15 45 4 947 15:30 5 945 6 Obs. λ Observaciones 1 Carga 5 kg de carbón 2 Toma de Muestra 3 Control de temperatura 4 Toma de Muestra 5 Control de temperatura 6 Toma de Muestra 7 Toma de Muestra 8 Toma de Muestra 152 Ficha Técnica Nº 5 Muestra: cuesco de coco carbonizado a 500 ºC durante 30 min Ensayo No: 5 Objetivo: Activar el carbón de cuesco de coco a 850 ºC durante 150 min con un flujo de vapor de agua constante Tabla AVI.5 Uso del horno Nichols Herreshoff mono solera para activar el carbón de cuesco de coco a 950 ºC con un flujo constante de vapor de agua de 40 kg/h presión horno Agitador Presión alta de gas (mm H2O) RPM PSIG 0,94 -2,5 4 33 12 0,92 -2,5 4 30 15 12 0,92 -2,5 4 29 45 15 12 0,92 -2,5 4 29 18:30 60 20 15 0,94 -2,5 4 27 855 18:45 75 20 15 0,94 -2,5 4 25 7 857 19:00 90 20 15 0,94 -2,5 4 22 8 850 19:15 105 20 15 0,94 -2,5 4 21 9 852 19:30 120 20 15 0,94 -2,5 4 20 10 846 19:45 135 20 15 0,94 -2,5 4 19 11 836 20:00 150 20 15 0,94 -2,5 4 15 Temperatura (ºC) Tiempo 1 875 17:30 2 902 3 Tiempo (min) ∆Pa ∆Pg (mm H2O) (mm H2O) 0 20 15 17:46 16 15 861 18:01 31 4 858 18:15 5 830 6 Obs. λ Observaciones 1 Carga 5 kg de carbón 2 Control de temperatura 3 Toma de Muestra 4 Control de temperatura 5 Toma de Muestra 6 Control de temperatura 7 Toma de Muestra 8 Control de temperatura 9 Toma de Muestra 10 Control de temperatura 11 Toma de Muestra y apagado 153 VII. ANEXO VII FICHAS TÉCNICAS DE DETERMINACIÓN DEL ÍNDICE DE YODO DEL CARBÓN ACTIVADO PRODUCIDO Ficha Técnica Nº 1 Muestra: Carbón activado pulverizado a 45 µm a 850 ºC Ensayo No: 1 Objetivo: Determinar el índice de yodo del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a 850 ºC durante 150 min. Tabla AVII.1 Determinación del índice de yodo para el carbón activado producido a 850 ºC mediante activación física con vapor de agua Tiempo (min) Carbón (g) Gasto Na2SO3 (ml) Gasto corregido (ml) Nº yodo 0 0,5 24 26,1 162 30 0,25 14,4 15,7 772 60 0,25 12 13,0 866 90 0,25 8,8 9,6 1009 120 0,25 7,2 7,8 1095 150 0,25 5,6 6,1 1193 Índice de yodo 1200 900 600 300 0 0 30 60 90 120 150 Tiempo (min) Figura AVII.1 Índice de yodo del carbón activado producido a 850 ºC mediante activación física con vapor de agua en función del tiempo de activación 154 Ficha Técnica Nº 2 Muestra: Carbón activado pulverizado a 45 µm a 950 ºC Ensayo No: 2 Objetivo: Determinar el índice de yodo del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a 950 ºC durante 150 min. Tabla AVII.2 Determinación del índice de yodo para el carbón activado producido a 950 ºC mediante activación física con vapor de agua Tiempo (min) Carbón (g) Gasto Na2SO3 (ml) Gasto corregido (ml) Nº yodo 0 0,5 18 5,88 162 30 0,25 13,6 16,6 740 60 0,25 9,6 12,5 886 90 0,25 5 8,8 1045 120 0,25 4 4,6 1297 150 0,25 18 3,7 1371 Índice de yodo 1500 1200 900 600 300 0 0 30 60 90 120 150 tiempo (min) Figura AVII.2 Índice de yodo del carbón activado producido a 950 ºC mediante activación física con vapor de agua en función del tiempo de activación 155 VIII. ANEXO VIII CURVA DE CALIBRACIÓN DE LA ABSORBANCIA PARA LA DETERMINACIÓN DEL ÍNDICE DE AZUL DE METILENO PARA CARBÓN ACTIVADO A partir de los datos obtenidos de la Tabla AVIII.1 se realizó la curva de calibración mostrada en la Figura AVIII.1 Tabla AVIII.1 Determinación de la curva de calibración de la absorbancia para la determinación del índice de azul de metileno para carbón activado Dilución equivalentes de azul de metileno (g de azul de metileno/g de carbón activado) Absorbancia 1:600 25 g/100 g 0,07 1:300 20 g/100 g 0,12 1:150 10 g/100 g 0,3 1:120 5 g/100 g 0,35 Absorbancia 0,4 0,3 0,2 0,1 0 0 5 10 15 20 25 30 g de azul de metileno/g de carbón activado Figura AVIII.1 Curva de calibración de la absorbancia para la determinación del índice de azul de metileno para carbón activado 156 IX. ANEXO IX FICHAS TÉCNICAS DE CARACTERIZACIÓN DEL CARBÓN ACTIVADO PRODUCIDO Ficha Técnica Nº 1 Muestra: Carbón activado pulverizado a 45 µm a 850 y 950 ºC Ensayo No: 1 Objetivo: Determinar el índice de decoloración de azúcar del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a 850 y 950 ºC durante 150 min y compararlo con el carbón precursor. Tabla AIX.1 Determinación del índice de decoloración de azúcar del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols Absorbancia λ = 430 nm λ = 710 nm UBR Blanco 0,20 0,15 199,7 Precursor 0,20 0,80 198,4 GSR-20 0,15 0,70 148,6 A 850 ºC 0,15 0,80 148,4 A 950 ºC 0,14 0,28 139,4 157 Ficha Técnica Nº 2 Titulación Boehm Muestra: Carbón activado pulverizado a 45 µm a 850 y 950 ºC Ensayo No: 2 Objetivo: Determinar los grupos oxigenados presentes en el carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols Herreshoff mono solera a 850 y 950 ºC durante 150 min por medio de una titulación Boehm. Tabla AIX.2 Titulación Boehm para determinar los grupos funcionales del carbón activado producido a escala piloto en el horno Nichols η fenólicos (μm/g CA) η lactónicos (μm/g CA) η carboxílicos (μm/g CA) η NaHCO3 (μm/g CA) η Na2CO3 (μm/g CA) η NaOH (μm/g CA) V NaHCO3 (ml) V Na2CO3 (ml) V NaOH (ml) Blanco 2 4,4 4,9 0 0 0 0 0 0 850 ºC 1,1 4,2 4,5 450 200 200 200 0 50 950 ºC 1,3 4,2 4,8 350 200 50 50 150 100 158 X. ANEXO X DETERMINACIÓN DE LA CINÉTICA DE CARBONIZACIÓN Y ACTIVACIÓN Cinética de Carbonización Tabla AX.1 Datos obtenidos para la elaboración de la curva TGA del cuesco de coco t (s) T (ºC) T (K) w mg Dx/DT mg/min 2612 450 723 7,33 -0,1521 -0,18 2763 475 748 6,8 -0,1021 21,2 -0,3555 2911 500 773 6,12 -0,0888 373 20,18 -0,2332 3062 525 798 6,06 -0,0755 125 398 20,02 -0,0289 3212 550 823 6,02 -0,0389 822 150 423 20 0,0208 3360 575 848 5,98 -0,0323 971 175 448 19,98 0,0133 3510 600 873 5,86 -0,0139 1121 200 473 19,96 -0,0467 3658 625 898 5,75 0,005 1271 225 498 19,9 -0,0835 3808 650 923 5,63 0,0289 1419 250 523 19,75 -0,2121 3957 675 948 5,55 -0,0334 1565 275 548 18,25 -0,8232 4107 700 973 5,5 0,0115 1713 300 573 17,56 -1,131 4256 725 998 5,38 0,0027 1863 325 598 14,65 -0,8324 4405 750 1023 5,36 -0,0089 2013 350 623 11,12 -1,5283 4554 775 1048 5,34 -0,0189 2162 375 648 8,02 -0,5824 4704 800 1073 5,34 -0,0345 2312 400 673 7,72 -0,2004 4853 825 1098 5,3 0,0456 2462 425 698 7,15 -0,1644 5002 850 1123 5,3 t (s) T (ºC) T (K) w mg 62 22,7 295,7 21,8 222 50 323 21,8 374 75 348 523 100 673 Dx/DT mg/min Con los datos de la Tabla AIX.1 se elaboró la Tabla AIX.3 donde se encuentran los datos con los que se realizaron las Figuras 3.17 y 3.18. Para el cálculo de α se utilizó la Ecuación 1.22 mientras que las variaciones fueron calculadas entre 2 datos consecutivos. La Tabla AIX.2 muestra las condiciones iniciales. Tabla AX.2 Datos obtenidos para la elaboración de la curva TGA del cuesco de coco Valor Unidades wo 22 mg wf 5,3 mg β 10 ºc/min 159 Tabla AX.3 Datos calculados para la obtención de la pirolisis de carbonización del cuesco de coco 0,9880 ࢊࢻ ቌ ࢊ࢚ ቍ െࢻ ሺ െ ࢻሻ 0,9762 ࢊࢻ ቌ ࢊ࢚ ቍ ሺ െ ࢻሻ 0,0014 0,9880 -6,5331 0,9762 -6,5210 25,0 0,0024 0,9521 -5,9654 0,9065 -5,9163 0,0096 25,0 0,0004 0,8910 -7,7515 0,7939 -7,6361 0,1186 0,0012 25,0 0,0000 0,8814 -9,8201 0,7769 -9,6939 -0,0024 0,1198 0,0012 25,0 0,0000 0,8802 -9,8187 0,7748 -9,6912 -0,0022 0,1210 0,0012 25,0 0,0000 0,8790 -9,8174 0,7727 -9,6885 -0,0021 0,1222 0,0036 25,0 0,0001 0,8778 -8,7174 0,7706 -8,5871 -0,0020 0,1257 0,0090 25,0 0,0004 0,8743 -7,7970 0,7643 -7,6626 -0,0019 0,1347 0,0898 25,0 0,0036 0,8653 -5,4841 0,7487 -5,3394 -0,0018 0,2246 0,0413 25,0 0,0017 0,7754 -6,1510 0,6013 -5,8967 -0,0017 0,2659 0,1743 25,0 0,0070 0,7341 -4,6571 0,5389 -4,3480 -0,0017 0,4401 0,2114 25,0 0,0085 0,5599 -4,1930 0,3135 -3,6129 -0,0016 0,6515 0,1856 25,0 0,0074 0,3485 -3,8488 0,1215 -2,7947 -0,0015 0,8371 0,0180 25,0 0,0007 0,1629 -5,4235 0,0265 -3,6087 -0,0015 0,8551 0,0341 25,0 0,0014 0,1449 -4,6648 0,0210 -2,7331 -0,0014 0,8892 -0,0108 25,0 -0,0004 0,1108 #N/A 0,0123 #N/A -0,0014 0,8784 0,0317 25,0 0,0013 0,1216 -4,5618 0,0148 -2,4544 -0,0013 0,9102 0,0407 25,0 0,0016 0,0898 -4,0100 0,0081 -1,6001 -0,0013 0,9509 0,0036 25,0 0,0001 0,0491 -5,8338 0,0024 -2,8200 -0,0013 0,9545 0,0024 25,0 0,0001 0,0455 -6,1633 0,0021 -3,0735 -0,0012 0,9569 0,0024 25,0 0,0001 0,0431 -6,1092 0,0019 -2,9653 -0,0012 0,9593 0,0072 25,0 0,0003 0,0407 -4,9535 0,0017 -1,7524 -0,0011 0,9665 0,0066 25,0 0,0003 0,0335 -4,8463 0,0011 -1,4511 -0,0011 0,9731 0,0072 25,0 0,0003 0,0269 -4,5406 0,0007 -0,9267 -0,0011 0,9802 0,0048 25,0 0,0002 0,0198 -4,6359 0,0004 -0,7119 -0,0011 0,9850 0,0030 25,0 0,0001 0,0150 -4,8283 0,0002 -0,6266 -0,0010 0,9880 0,0072 25,0 0,0003 0,0120 -3,7297 0,0001 0,6951 -0,0010 0,9952 0,0012 25,0 0,0000 0,0048 -4,6052 0,0000 0,7360 -0,0010 0,9964 0,0012 25,0 0,0000 0,0036 -4,3175 0,0000 1,3113 -0,0010 0,9976 0,0000 25,0 0,0000 0,0024 #N/A 0,0000 #N/A -0,0009 0,9976 0,0024 25,0 0,0001 0,0024 -3,2189 0,0000 2,8154 -0,0009 1,0000 -1,0000 25,0 -0,0400 0,0000 #N/A 0,0000 #N/A 1/T (1/K) dα dT (K) da/dT (1/K) α 1- α -0,0034 0,0120 0,0000 27,3 0,0000 -0,0031 0,0120 0,0359 25,0 -0,0029 0,0479 0,0611 -0,0027 0,1090 -0,0025 * #N/A = error de cálculo, no se tomó en cuenta el dato #N/A* #N/A 160 Cinética de Activación Tabla AX.4 Datos obtenidos para la determinación de la constante cinética de activación a 850 y 950 ºC T (ºC) 850 950 t (s) carbón fijo (%) α dα dt dα/dt 1-α 0 72,73 0,0000 0,8545 1800 4,7469E-04 1,0000 1800 83,88 0,8545 0,0452 1800 2,5099E-05 0,1455 3600 84,47 0,8996 0,0270 1800 1,5021E-05 0,1004 5400 84,82 0,9267 0,0618 1800 3,4345E-05 0,0733 7200 85,63 0,9885 0,0115 1800 6,3954E-06 0,0115 9000 85,78 1,0000 0 72,73 0,0000 0,8152 1800 4,5289E-04 1,0000 1800 88,81 0,8152 0,0039 1800 2,1510E-06 0,1848 3600 88,89 0,8191 0,0834 1800 4,6344E-05 0,1809 5400 90,53 0,9025 0,0214 1800 1,1870E-05 0,0975 7200 90,96 0,9239 0,0761 1800 4,2302E-05 0,0761 9000 92,46 1,0000 161 XI. ANEXO XI DIMENSIONAMIENTO DE EQUIPOS Dimensionamiento del horno rotatorio 1. Ángulo de reposo del cuesco de coco Muestra: cuesco de coco Ensayo No: 1 Objetivo: Determinar el ángulo de reposo del cuesco de coco. La Tabla AX.1 muestra los datos obtenidos para la determinación del ángulo de reposo cuesco de coco. A partir de la Tabla AX.1 se construyó la Figura AX.1 en donde se señala el ángulo de reposo. Tabla AXI.1 Datos obtenidos para la determinación del ángulo de reposo del cuesco de coco Muestra Altura (cm) Largo (cm) Ángulo de reposo (º) Cuesco de coco 5,5 8,2 33,85 Figura AXI.1 Datos obtenidos para la determinación del ángulo de reposo del cuesco de coco 162 2. Cálculo de la Longitud y Diámetro interno del horno giratorio t = 1,77 L´ F Q Di ´ b ´ w Di = 1m L = 14 ´ Di = 14 m b = 2º w = 1 RPM Q = 33,85 F =2 t = 1,77 ´ 14 ´ 2 ´ 33,85º = 144,17 min 1´ 2 ´ 1 3. Cálculo del combustible necesario para obtener la temperatura requerida A partir de las Ecuaciones 1.26 a 1.29 se determinó la entalpía de reacción para la activación del cuesco de coco. Se estableció que la cantidad de carbón presente en la muestra es el porcentaje de carbón fijo, el cual se encuentra en la Tabla AIII.5. Los cálculos se presentan a continuación: 60 t coco 28,25 t Carbón 72,73 g C 1 mol C kcal mes 1día - 21,55 kcal ´ ´ ´ ´ ´ ´ = -92 243,98 mes 100 t 100 g Carbón 12 g C 10 días 24 h mol C h A partir de la Tabla AXI.2 que señala los calores de formación de los componentes de las Ecuaciones 3.4 y 3.5, se determinó el poder calórico del GLP, cuya composición es 40 % butano y 60 % propano. La Tabla AXI.3 indica los calores de reacción de cada reacción y del GLP, con esto y a partir del balance de energía, se calculó la cantidad de GLP necesario. Se tomó en cuenta una eficiencia del horno del 40 % debido a las altas temperaturas con las que se trabaja. 163 Tabla AXI.2 Calores de formación estándar de los compuestos en la combustión del GLP Elemento Entalpía (kJ/gmol) C3H8 - 104,7 C4H10 - 127,1 CO2 - 393,51 H2O - 285,83 CO - 110,35 Tabla AXI.3 Calores de reacción de los compuestos que conforman el GLP Reacción Entalpía (kJ/gmol) C3 H 8 + 4 O2 ® H 2 + CO + 2 CO2 + 3 H 2 O -1 650,16 2 C4 H 10 + 11 O2 ® 2 H 2 + 2 CO + 6 CO2 + 8 H 2 O - 2 307,10 GLP - 1 912,94 Q p = Qg kcal kJ 1 mol 1 kcal ´ ´ = -9 226,64 mol 49,6 g 4,18 kJ kg kcal kcal - 92 243,98 = -9 226,64 ´ m& ´ 0,40 h kg kg m& = 25,00 h - 1 912,94 4. Cálculo del aire necesario para producir carbón activado de cuesco de coco, a atmósfera reductora n GLP mol C 3 H 8 ì mol GLP ïï 302,42 kg 1 mol h = 25,00 ´ = 504,03 ®í mol C 4 H 10 h 49,6 g h ï201,61 ïî h 302,42 4 mol O2 mol C3 H 8 mol O2 ´ = 1 209,68 1 mol C3 H 8 h h 201,61 11 mol O2 mol C4 H10 mol O2 ´ = 1 108,86 2 mol C4 H10 h h n&O2 TOTAL = 2 318,54 2 318,54 mol O2 h mol O2 100 mol aire 28,96 g kg aire ´ ´ = 319,74 h 21 molO2 1 mol h 164 5. Cálculo de λ Como la atmósfera tiene que ser reductora (λ < 1) se calcula este factor a partir de la cantidad necesaria de oxígeno que se necesita para que exista una combustión completa expresadas en la Ecuación AXI.1 para el propano y Ecuación AXI.2 para el butano. C3 H 8 + 5 O2 ® 3 CO2 + 4 H 2 O [AXI.1] 2 C 4 H 10 + 13 O2 ® 8 CO2 + 10 H 2 O [AXI.2] 302,42 mol C 3 H 8 mol O2 5 mol O2 ´ = 1 512,10 h h 1 mol C 3 H 8 201,61 mol C 4 H 10 mol O2 13 mol O2 ´ = 1 310,47 h h 2 mol C 4 H 10 n& O2 TOTAL = 2 822,57 mol O2 h mol O 2 h l= = = 0,82 mol O 2 n O2 Estequeométrico 2 822,57 h 2 318,54 n O2 Entrada 6. Cálculo de la composición de los gases de salida a) Monóxido de carbono (CO) 302,42 mol C3 H 8 1 mol CO mol CO ´ = 302,42 1 mol C3 H 8 h h 201,61 2 mol CO mol C4 H10 mol CO ´ = 201,61 2 mol C4 H10 h h n&COTOTAL = 504,03 mol CO kg CO = 14,11 h h b) Dióxido de carbono (CO2) 302,42 mol C3 H 8 2 mol CO2 mol CO2 ´ = 604,84 1 mol C3 H 8 h h 201,61 mol C4 H10 6 mol CO2 mol CO2 ´ = 604,83 2 mol C4 H10 h h n&CO2 TOTAL = 1 209,67 mol CO2 kg CO2 = 53,23 h h 165 c) Gas hidrógeno (H2) 302,42 mol C3 H 8 1 mol H 2 mol H 2 ´ = 302,42 1 mol C3 H 8 h h 201,61 2 mol H 2 mol C4 H10 mol H 2 ´ = 201,61 2 mol C4 H10 h h n&H 2 TOTAL = 504,03 mol H 2 kg H 2 = 1,02 h h d) Vapor de agua (H2O) 302,42 mol C 3 H 8 3 mol H 2 O mol H 2 O ´ = 907,26 1 mol C 3 H 8 h h 201,61 mol C 4 H 10 8 mol H 2 mol H 2 ´ = 806,44 2 mol C 4 H 10 h h n& H 2O TOTAL = 1 713,70 mol H 2 O kg H 2 O = 30,85 h h e) Nitrógeno (N2) 2 318 ,54 mol O2 79 mol N 2 mol N 2 kg ´ = 8 722 ,13 = 244 ,22 21 molO2 h h h Dimensionamiento de equipos de Reducción de tamaño y clasificación para el cuesco de coco La Figura AXI.2 muestra el diagrama del proceso de reducción de tamaño y clasificación del cuesco de coco. a) Reducción de tamaño Para la reducción de tamaño se eligió el equipo mostrado en la tabla 3.22. Se calculó la energía por tonelada corta. Se asumió que la máquina opera las 6 h de la jornada de trabajo. 6 h 0,4 t t ´ = 2,4 d h d Además se calculó el consumo energético 1,325 kW ´ h kWh = 3,313 0,4 t t 166 Figura AXI.2 Diagrama de bloques del proceso de reducción y clasificación b) Tamizador Grizzly La primera clasificación, la alimentación ingresa a un grizzly. El tiempo de operación del grizzly es el mismo que la de reducción de tamaño. La alimentación diaria es de: a = 2,4 t 1d t ´ = 0,4 d 6h h De ahí que los datos para el diseño del primer grizzly son: o Alimentación = 0,4 t/h o Abertura = # 4 = 4 760 μm La constante de tamizado para esta abertura es: C = 78,577 t 2 m ×h El área necesaria es: A= a C [AXI.3] 0,4 A= 78,577 t h t m2 × h = 50,906 cm 2 167 Para la segunda clasificación se consideró que el 80 % del primer tamizado va al segundo y que de este solo el 6 % del total (7,5 % de la alimentación) pasa por el segundo clasificador. De ahí que los datos para el diseño del segundo grizzly son: o Alimentación = 0,32 t/h o Abertura = # 10 = 1 650 μm La constante de tamizado para esta abertura es: C = 24,865 A= a = C 0,32 24,865 t 2 m ×h t h t = 128,695 cm 2 m2 × h c) Diseño de la Pila Stock El número de días que se desea que la planta trabaje sin alimentación son 2. Por lo tanto, la cantidad de material que se va a almacenar en la pila stock es: t ´ 2d = 4t d cm 3 = 4t ´ = 2 m3 2g m stock = 2 Vstock La Figura AX.3 muestra el esquema de la pila stock Figura AXI.3 Diagrama de la pila stock Como se puede observar en la Figura AX.4 se va a diseñar una pila stock con forma de cono. Por lo tanto, su volumen viene dado por la ecuación AXI.4: 1 Vstock = p × r 2 h 3 [AXI.4] 168 El ángulo de reposo, se encuentra en la Tabla 3.19. Por lo tanto, la relación entre el radio de la base y la altura del cono está dada por la ecuación AXI.5: tan(Q) = h Þ r tan(Q ) = h r [AXI.5] 1 V stock = p × r 2 (r tan(Q )) 3 1 2m 3 = p × r 3 (tan(33,85)) 3 r = 1,417 m h = (tan(33,85))´ 1,417 = 0,951 m Dimensionamiento de equipos de reducción de tamaño y clasificación para el carbón activado de cuesco de coco producido a) Reducción de tamaño Para la reducción de tamaño se eligió el equipo mostrado en la Tabla 3.23. Se calculó la energía por tonelada corta. Se asumió que la máquina opera las 6 h de la jornada de trabajo. 6 h 0,25 t t ´ = 1,5 d h d Además se calculó el consumo energético 7,5kW ´ h kWh = 30 0,25 t t b) Tamizador Grizzly La primera clasificación, la alimentación ingresa a un grizzly. El tiempo de operación del grizzly es el mismo que la de reducción de tamaño. La alimentación diaria es de: a = 1,5 t 1d t ´ = 0,25 d 6h h De ahí que los datos para el diseño del primer grizzly son: o Alimentación = 0,25 t/h o Abertura = # 6 = 1 650 μm La constante de tamizado para esta abertura es: 169 C = 27,248 t 2 m ×h El área necesaria es: a A= = C 0,25 27,248 t h = 91,784 cm 2 t m2 × h Para la segunda clasificación se consideró que el 60 % del primer tamizado va al segundo y que de este, el 10 % del total (7,5 % de la alimentación) pasa por el segundo clasificador. De ahí que los datos para el diseño del segundo grizzly son: o Alimentación = 0,15 t/h o Abertura = # 12 = 1 410 μm La constante de tamizado para esta abertura es: C = 23,276 a A= = C 0,15 23,276 t 2 m ×h t h t = 64,444 cm 2 m2 × h Dimensionamiento de la cámara de enfriamiento Se asumió que el agua de salida es de 90 ºC. También se asumió que la eficiencia debido a la gran transferencia de calor es del 80 %. A partir de la Ecuación AXI.6 se calculó el flujo de agua necesario. Q& P = -Q& g ´ e [AXI.6] Q& P = m& Carbón ´ CP kg kcal Q& P = -41,67 ´ 2 000 h Kg kcal & Q& P = -83 333,3 Q g = m& H 2O (CpDT ) h æ kcal (100 - 25)º C ö÷÷ ´ 0,8 Q& P = m& H 2O ´ çç1 ø è kg׺ C 170 & H 2O Q& P = 60 × m kcal = 60 m& H 2O h kg 1 388,89 = m& H 2O h 8 3 333,3 Una vez que se obtuvo el flujo de vapor se calculó el área necesaria para el intercambiador a partir de la ecuación AXI.7. Q& P = U ´ A ´ LMTD [AXI.7] LMTD = DT1 - DT2 æ DT ö ln çç 1 ÷÷ è DT2 ø 760 - 75 LMTD = = 295,79 º C æ 760 ö ln ç ÷ è 75 ø W 121 124,03W = 10 2 ´ A ´ 295,79 º C m ºC A = 41m 2 A = 2pRL A L= 2pR 41m 2 R= = 0,47 m 2p (14m ) Dimensionamiento del caldero 1. Cálculo del flujo de vapor requerido n& vapor = C vapor ´ V horno n& vapor = 7,88 ´10 - 6 3 kg mol mol 10 cm ´ 1 , 17 ´ 10 = 92 253,6 = 1 660,53 3 h h h cm La Tabla AXI.4 señala las condiciones del caldero. La Tabla AX.5 indica la composición del combustible Los valores de la Tabla AXI.4 se basan en la puesta en planta en la provincia de Esmeraldas, la misma que se encuentra a nivel del mar. Además la Figura AXI.4 muestra el diagrama de los procesos en el caldero. La Tabla AXI.5 señala las 171 pérdidas que posee cada parte del caldero. La Tabla AXI.6 indica la composición química del Diésel que será útil para los cálculos posteriores. Tabla AXI.4 Condiciones iniciales del caldero Valor Unidades 1 660,53 kg/h Presión de operación 10 bar Calidad del vapor 98 % Temperatura vapor sobrecalentado 200 ºC Temperatura de agua precalentada 90 ºC Temperatura aire precalentado 100 ºC Temperatura ambiente 25 ºC 125 ºC Presión atmosférica 760 mmHg Exceso de aire a la entrada 20 % Vapor requerido Temperatura chimenea permisible gases de Tabla AXI.5 Pérdidas en los equipos Porcentaje de pérdida Caldero 8 Sobrecalentador 8 Economizador 10 Precalentador de aire 10 Tabla AXI.6 Composición del diésel II Porcentaje Carbón 87,3 Hidrógeno 12,6 Oxígeno 0,04 Nitrógeno 0,006 Azufre 0,22 Cenias < 0,01 172 Figura AXI.4 Diagrama de bloques del caldero 2. Balance energético de los diferentes componentes del caldero a) Caldero P operación Pop = Pcaldero + PATM H V = 2 781,7 kJ PATM = 760mmHg = 1,01bar H l = 781,34 kJ Pop = 11bar Þ Top = 184,09 º C Kg Kg DH = H vapor 98% - H agua 90 º C H vapor 90% = X × H v + (1 - X ) × H l H vapor 90% = 0,98 × 2 781,7 + (1 - 0,98) × 781,34 = 2 741,693 kJ H agua 90 º C = 376,92 kJ QRe al caldero = DH = 2 364,773 kJ kg Qcaldero e kg = 3 926 794,226 KJ 0,92 h = 4 268 254,59 kJ h kg Qcaldero = m& vapor ´ DH = 1 660,537 Kg h ´ 2 364,773 KJ Kg = 3 926 794,226 KJ h 173 b) Sobrecalentador DH = H vapor 200 º C - H V 98% DH = 2 793,5 - 2 741,693 = 51,807 kJ Q& util = m& vapor ´ DH = 1 660,537 Kg Q Re al = Qútil e = 86 027,44 kJ 0,92 h kg ´ 51,807 kJ h = 93 508,087 kJ kg = 86 027,44 kJ h h c) Economizador DH = H l 90 º C - H l 25 º C DH = 376,92 - 104,89 = 272,03 kJ Kg = 73 896,95 kJ Q& util = m& vapor ´ DH = (1 660,54 - 1 388,89) kg ´ 272,03 kJ h Kg h 73 896,95 kJ Q h = 92 371,19 kJ Q Re al = útil = h 0,8 e d) Para el Precalentador de aire DH = H aire 100 ºC - H 25 ºC DH = m& ´ Cp ´ DT (100 - 25)º C = m& ´ 75,591kJ kg kg׺ C m& ´ 75,591kJ kg DH = = = m& ´ 89,589 kJ kg e 0,9 DH = m& ´ 1,007878 kJ DH Re al e) Selección del caldero ACalefacción = m& vapor Intensidad = 1 660,537 kg 90 kg h ´ m2 f) Cálculo del aire real C + O 2 ® CO 2 1 2 H + O2 ® H 2 O 2 S + O 2 ® SO2 N + O 2 ® NO 2 h = 18,45 m 2 174 87,3 Kg C ´ 1 kmol C 1 kmol O2 32 kg ´ ´ = 232,8 kg O2 12 Kg C 1 kmol C 1 kmol O2 12,6 kg H ´ 1 kmol O2 32 kg 1 kmol H ´ 2 ´ = 100,8 kg O2 2 kmol H 1 kmol O2 1 kg H 0,22 kg S ´ 1 kmol O2 1 kmol S 32 kg ´ ´ = 0,22 kg O2 32,064 kg S 1 kmol S 1 kmol O2 0,006 kg N ´ TOTAL = 1 kmol N 1 kmol O2 32 kg ´ ´ = 0,0137 kg O2 14 kg N 1 kmol N 1 kmol O2 kg O2 333,874 kg O2 = 3,339 kg combustible 100 kg combustible g) Aire teórico 3,339 kg O2 ´ 1 kmol O2 100 kmol aire 28,96 kg aire ´ ´ = 14,516 kg aire 32 kg O2 21 kmol O2 1 kmol aire h) Aire real = 20 % exceso 14 ,516 kg aire ´1,20 = 17 ,419 kg aire = Wa ' kg combustible Wa = Wa '´Wc Para el Precalentador: QTotal = 89 ,589 ´ 17 ,419 = 1 560 ,595 × Wc i) Calor total del sistema (Q1) Q1 = 4 268 254,59 kJ + 93 508,087 kJ + 92 371,19 kJ + 1 560,595 ×Wc h h h Q1 = 4 454 133,86 + 1 560,595 ×Wc j) Cálculo de Q2 Q2 = Wg ´ DH gases DH gases = DH gases (Tc, Tr ) - DH gases (Tgs, Tr ) DH gases (Tgs, Tr ) = Cp gases (Tgs - Tr ) DH gases (Tc, Tr ) = PC ´ RH Wg ' 175 Wg = Wg '´Wc RH = 95% %O ö æ PC = 84%C + 290ç % H ÷ + 25% S - 6% H 2 O 8 ø è 0,04 ö æ PC = 84(87,3) + 290ç12,6 ÷ + 25 × 0,22 8 ø è PC = 10 991,25 kcal = 45 943,425 kJ kg combustible Kg combustible A partir de los datos de la Tabla AXI.7 se realizaron los cálculos para determinar la entalpía de los gases Tabla AXI.7 Composición de los gases Elemento Composición CO2 11,45 H2O 9,91 SO2 0,011 NO2 0,001 O2 3,30 N2 75,31 87,3 1 kmol C 1 kmol CO2 44 kg ´ ´ = 0,0728 kmol CO2 = 3,2010 kg CO2 kg C ´ 100 12 kg C 1 kmol C 1 kmol CO2 1 kmol H 1 kmol H 2 O 18 kg 12,6 ´ ´ = 0,063 kmol H 2 O = 1,134 kg H 2 O kg H ´ 100 1 kg H 2 kmol H 1 kmol H 2 O 1 kmol SO2 64,064 kg 1 kmol S 0,22 ´ ´ = 6,86 ´ 10 -5 kmol SO2 = 4,40 ´ 10 - 4 kg SO2 kg S ´ 100 32,064 kg S 1 kmol S 1 kmol SO2 0,006 1 kmol N 1 kmol NO2 46 kg ´ ´ = 4,29 ´ 10 -6 kmol NO2 = 1,97 ´ 10 - 4 kg NO2 kg N ´ 100 14 kg N 1 kmol N 1 kmol NO2 æ kg Aire real kg Aire teórico ö 0,23 kg O2 1 kmol O2 ÷´ çç17,419 - 14,516 ´ kg combustible kg combustible ÷ø 1 kg aire 32 kg O2 è = 0,021kmol O2 = 0,668 kg O2 17,419 0,77 kg N 2 1 kmol N 2 kg Aire real ´ ´ = 0,479 kmol N 2 = 13,413 kg N 2 kg combustible 1 kg aire 28 kg N 2 TOTAL = 0,636 kmol = 18,417 kg gases = Wg ' 176 Cp = å ( X i Cpi ) = 1,087 kJ kg׺ C ´ 0,95 45 943,425 kJ kg combustible DH gases (Tc, Tr ) = = 2 369,889 kJ Kg gas kgas 18,417 kg combustible DH gases (Tgs, Tr ) = 1,087 kJ ´ (125 - 100)º C = 27,175 kJ kg׺ C Kg gas DH gases = 2 342,714 kJ kg gas Q2 = W g × DH gases = 18,417 ´ WC ´ 2 342 ,714 kJ kg gas = 43 145 ,764 ´ WC kJ kg Combustible Q1 = Q2 43 145,764 ´ WC = 4 454 133,86 + 1 560,595 × Wc WC = 107,11 kg gal = 1 029,86 dia mes k) Temperatura de Combustión DH gases = PC ´ RH - Cp gases (Tgs - Tr ) Wg Qcaldero = Wg ´ DH gases ö æ ç ÷ 10 991 , 25 kcal ç 1 021 113,54kcal = 18,419 ´ 118,465 ´ 0,95 - Cp (Tgs - 25º C )÷ ç 18,419 kg ÷ kgcomb gas ÷ ç kg comb ø è 467,97 = 566,898 - Cp (Tgs - 25º C ) Þ 98,928 = Cp (Tgs - 25º C ) Cp = 0,26 Tgs = 405,493 º C kg gas Dimensionamiento de tanques de reserva de combustibles Los 2 tanques serán construidos para un abastecimiento semanal. Para el tanque de reserva de GLP se estableció que la mejor forma es un cilindro horizontal de 1,6 m de alto como se muestra en la Figura XI.5. 177 Figura AXI.5 Diagrama del tanque de reserva de GLP Para el diseño del tanque de GLP se partió de la ecuación de los gases a las condiciones de Esmeraldas. PV = nRT R × 298K ´ 28 379,032mol V= 100 ATM V = 2,131m 3 ì ü é æ h öù V ´ f = L ´ ír 2 ´ cos-1 ê1 - ç ÷ú + (h + r ) ´ h(2 ´ r - h )ý ë è r øû î þ ì ü é æ h öù 3m 3 = L ´ ír 2 ´ cos-1 ê1 - ç ÷ú + (h + r ) ´ h(2 ´ r - h )ý ë è r øû î þ L = 2 m3 Para el dimensionamiento del tanque de combustible se estableció que fuera un cilindro vertical. Los cálculos se muestran a continuación: V ´ f = p × r 2h 1,4 m 3 = p × r 2 h h = 1,6 m r = 0,528m Dimensionamiento de la cámara de post combustión A partir de las ecuaciones 3.4 y 3.5 se determinó la cantidad de oxígeno que se necesita. También se determinó la cantidad de oxígeno necesario para quemar el GLP, el flujo de aire y la composición final de los gases. 178 a) Oxígeno necesario 504,03 mol H 2 1 mol O2 1 mol O2 ´ = 252,015 h h 2 molH2 504,03 mol CO 1 mol O2 mol O2 ´ = 252,015 h h 2 mol CO mol C3 H 8 ì ï 30,242 mol GLP 49,6 g Kg h 50,403 ´ = 2,5 ®í mol C4 H10 h mol GLP h ï20,161 h î 30,242 mol C 3 H 8 4 mol O2 mol O2 ´ = 120,968 1 mol C 3 H 8 h h 20,161 mol C 4 H 10 11 mol O2 mol O2 ´ = 110,886 2 mol C 4 H 10 h h n& O2 TOTAL = 735,884 mol O2 h b) Flujo de aire que ingresa n& O2 ingresa = n& O2 TOTAL´1,20 = 883,061 883,061 mol O2 h mol O2 100 mol aire 28,96 g Kg aire ´ ´ = 121,78 21 molO2 1 mol h h c) Composición final de los gases de salida Dióxido de carbono (CO2) 30,242 mol C3 H 8 2 mol CO2 mol CO2 ´ = 60,484 h h 1 mol C3 H 8 20,161 mol C4 H10 6 mol CO2 mol CO2 ´ = 60,483 2 mol C4 H10 h h n&CO2 TOTAL = 120,967 mol CO2 Kg CO2 = 5,323 h h Vapor de agua (H2O) 30,242 mol C 3 H 8 3 mol H 2 O mol H 2 O ´ = 90,726 h h 1 mol C 3 H 8 20,161 mol C 4 H 10 8 mol H 2 mol H 2 ´ = 80,644 2 mol C 4 H 10 h h n& H 2O TOTAL = 171,370 mol H 2 O Kg H 2 O = 3,085 h h 179 Oxígeno (O2) n&O2 No Rx = n&O2 ingresa - n&O2 Rx n&O2 No Rx = 883,061 - 735,884 = 147,177 molO2 Kg O2 = 4,71 h h Nitrógeno (N2) mol O2 h mol O2 79 molN 2 molN 2 Kg N 2 ´ = 3 321,991 = 93,016 883,061 h h h 21 molO2 n& O2 ingresa = n& O2 TOTAL´1,20 = 883,061 d) Oxígeno necesario 504,03 mol H 2 1 mol O2 1 mol O2 ´ = 252,015 h h 2 molH2 504,03 mol CO 1 mol O2 mol O2 ´ = 252,015 h h 2 mol CO mol C3 H 8 ì ï 30,242 mol GLP 49,6 g Kg h ´ = 2,5 ®í 50,403 mol C4 H10 h mol GLP h ï20,161 h î 30,242 mol C 3 H 8 mol O2 4 mol O2 ´ = 120,968 h h 1 mol C 3 H 8 20,161 mol C 4 H 10 mol O2 11 mol O2 ´ = 110,886 h h 2 mol C 4 H 10 n& O2 TOTAL = 735,884 mol O2 h Dimensionamiento del lavador de gases de combustión A partir de las Tabla 3.28 y de las capacidades calóricas se construyó la Tabla AXI.10. A partir de la Tabla AXI.10 se estableció el flujo de agua necesaria, por medio de un balance de energía. Qe = Qs Kcal Kcal = m& ´ 1 ´ (90 - 25) º C h Kg º C Kg m& = 1 461,63 h 95 006,10 180 Tabla AXI.8 Balance de energía de los gases de salida Gas Flujo (kg/h) Cp (kcal/kg- ºC) Calor kcal/h CO2 58,55 0,27 12 015,08 H2O 33,94 0,5 12 895,30 N2 337,24 0,27 69 200,83 O2 4,71 0,25 894,90 TOTAL 434,43 95 006,10